JPS6120397B2 - - Google Patents
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- JPS6120397B2 JPS6120397B2 JP53138985A JP13898578A JPS6120397B2 JP S6120397 B2 JPS6120397 B2 JP S6120397B2 JP 53138985 A JP53138985 A JP 53138985A JP 13898578 A JP13898578 A JP 13898578A JP S6120397 B2 JPS6120397 B2 JP S6120397B2
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- Japan
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- thermite
- manganese
- carbon
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- molten
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/34—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material comprising compounds which yield metals when heated
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/26—Railway- or like rails
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
本発明は、重量で10乃至20％のマンガン、0.5
乃至1.5％の炭素及び０乃至５％のニツケルを含
むオーステナイト・マンガン鋼の部材のテルミツ
ト溶接法に関するものである。 オーステナイト・マンガン鋼は、衝撃負荷の下
における変形（磨損）に対するその異常な抵抗性
のために、鉄道のレール、特に分岐点や交さ点に
おけるレールに用いられている。長年の間広く使
用されている通常のオーステナイト・マンガン鋼
は、重量で1.1乃至1.4％の炭素と11乃至14％のマ
ンガンとを含んでいる。この鋼は、約900℃から
約600℃までの熱影響領域を有し、その温度領域
では炭化物析出を生じそれが脆性の原因となると
いう、欠点を持つている。それ故、この鋼で作ら
れたレールのロール作業の後、その熱影響領域を
通しての徐冷を避けるためにレールは1000℃から
急冷されなければならない。溶接の時にも、この
鋼はやはり熱影響領域におつて脆化作用を受け、
特に比較的多量の熱が発生される過程においては
そのような作用を受ける。それ故、満足すべき結
果を得るためには急冷を含む溶接後熱処理を必要
とし、そのために現場溶接が困難となる。重量で
14乃至17％のマンガンと0.5乃至0.95％の炭素と
を含むオーステナイト・マンガン鋼は炭化物形成
作用を比較的受け難く、また溶接に続いて徐冷し
た時に満足すべき特性を示すことが見出された。
このオーステナイト・マンガン鋼は以下におい
て、〓低炭素オーステナイト・マンガン鋼〓と呼
ぶことにする。 鉄道のレールのテルミツト溶接は、典型的なも
のとしては、一緒に溶接されるべきレールの端を
予熱し、それらレール端部のまわりに例えば予め
作られた耐火性型ブロツクなどで型を形成し、型
の上方に置かれたルツボからの型の空洞の中に溶
融したテルミツト金属を注入し、レール端部を一
緒に接合する溶接部を形成するように溶融金属を
固化させる諸段階を含んでいる。その後過剰の金
属が切り取られるか、又はその他の方法で、機械
的手段により取除かれる。例えば空気圧作動ひれ
取りたがねや液圧作動ひれ取り装置を使用するこ
とができる。 テルミツト溶融金属は原理的には、アルミニウ
ムと酸化鉄のほぼ化学量論的比率の粒状混合物を
反応させることにより形成され、例えばマグネシ
ウムなどのような他の同様に作用する脱酸剤を使
用しても良く、〓テルミツト〓及び〓テルミツト
溶接〓という用語はこれらの別の脱酸剤の使用を
も含める積りで使用される。本明細書に於ては、
テルミツト、即ちテルミツト粒状混合物のテルミ
ツト反応によつて生ずる例えば酸化アルミニウム
の如きスラグ以外の金属性混合物の溶融状態のも
の及び固化状態のものを〓テルミツト溶融金属〓
なる術語で表わす。テルミツト溶融金属に溶接さ
れるレールの鋼と同様の特性を与え且つ融合境界
における望ましからぬ微細構造を避けるために、
その他の粒状成分が追加される。 オーステナイト・マンガン鋼の場合には、テル
ミツト溶融金属は長い柱状の結晶粒として固化す
る。低融点共晶体が結晶粒境界に集中し大量の収
縮が生ずるために、結晶粒境界の弱化が生ずる。
オーステナイト・マンガン鋼は、鉄、鉄炭化物、
リン化鉄及び複雑なケイ酸塩の型の低融点共晶体
の結果として特にこのような結晶粒境界弱化作用
を受け易いという事が見出された。このような結
晶粒境界弱化は、結晶粒間固化時ひび割れとし
て、或いは過剰の金属が機械的手段により除去さ
れるときに惹き起される熱間割れとして、現われ
る。固化時にひび割れも熱間割れも共に、疲労現
象による溶接の失敗となることがある。 本発明の目的は、出来上つた溶接部中における
結晶粒境界弱化の存在が許容レベルに保たれる、
即ち最小にされるような、オーステナイト・マン
ガン鋼用のテルミツト溶接法を堤供することであ
る。 従つて、オーステナイト・マンガン鋼のための
本発明のテルミツト溶接法は、テルミツト溶融金
属を形成するためのリン及びケイ素を事実上含ま
ぬ粒状混合物の使用と、その本体材料のケイ素含
量が10重量％越えない型の使用とを、含んでい
る。 本発明は特に低炭素オーステナイト・マンガン
鋼の溶接に適用し得るものであるが、後に熱処理
及び急冷を行い得るならば、上記以外のオーステ
ナイト・マンガン鋼にも適用することができる。 本発明の方法を実施するに当つては、テルミツ
ト溶融金属を形成するための粒状混合物の成分
は、実際上可能な範囲内で、出来るだけ低いリン
及びケイ素含量を持つように選ばれる。従つて、
混合物中には避け難い不純物としてのリン及びケ
イ素のこん跡が存在する。 然しながら、このようなリン及びケイ素を含ま
ない粒状混合物を使用すること自体だけでは本発
明の目的に完全には適合せず、それは、通常の耐
火性の型を使用するとケイ素が型から抽出されて
溶融したテルミツト溶融金属の中に滲透されるか
らである。これは、テルミツト法により通常の
（オーステナイトでない）レール鋼を溶接する時
には同じ程度に起らない現象のように思われる。
それ故、本発明は更に、その本体材料のケイ素含
量が10重量％を越えないような型の使用を提案す
る。その型のための望ましい本体材料はマグネサ
イトである。然しながら、例えば炭素などのよう
な他の物質の望ましからぬ量の抽出と溶融テルミ
ツト金属の中への滲透とを生ぜしめないものであ
るならば、黒鉛などのような他の材料を使用して
もよい。 適当なマグネサイト型は、マグネサイト砂とケ
イ酸塩結合剤の混合物を模型に対してつき固める
ことによつて作ることが出来る。型はそれから、
炭酸塩結合を形成するケイ酸塩と二酸化炭素との
反応によつて硬化される。それ故、型は完全に無
ケイ素ではない。望ましくはそのケイ素含量は重
量で５％を越えるべきではないが、重量で約10％
までのケイ素は許容することが出来る。重要な要
件は、テルミツト溶融金属が型の中に溶融した形
で存在する時に重量で0.6％を越えるケイ素成分
を含まないこと、望ましくは重量で0.4％を越え
ないことである。 重量で14乃至17％のマンガン成分と0.7乃至0.8
％の炭素成分とを有する低炭素オーステナイト・
マンガン鋼を溶接するために溶融した形で型の中
に存在する時、そのテルミツト溶融金属は次のよ
うな範囲の組成を持つことが望ましい：
乃至1.5％の炭素及び０乃至５％のニツケルを含
むオーステナイト・マンガン鋼の部材のテルミツ
ト溶接法に関するものである。 オーステナイト・マンガン鋼は、衝撃負荷の下
における変形（磨損）に対するその異常な抵抗性
のために、鉄道のレール、特に分岐点や交さ点に
おけるレールに用いられている。長年の間広く使
用されている通常のオーステナイト・マンガン鋼
は、重量で1.1乃至1.4％の炭素と11乃至14％のマ
ンガンとを含んでいる。この鋼は、約900℃から
約600℃までの熱影響領域を有し、その温度領域
では炭化物析出を生じそれが脆性の原因となると
いう、欠点を持つている。それ故、この鋼で作ら
れたレールのロール作業の後、その熱影響領域を
通しての徐冷を避けるためにレールは1000℃から
急冷されなければならない。溶接の時にも、この
鋼はやはり熱影響領域におつて脆化作用を受け、
特に比較的多量の熱が発生される過程においては
そのような作用を受ける。それ故、満足すべき結
果を得るためには急冷を含む溶接後熱処理を必要
とし、そのために現場溶接が困難となる。重量で
14乃至17％のマンガンと0.5乃至0.95％の炭素と
を含むオーステナイト・マンガン鋼は炭化物形成
作用を比較的受け難く、また溶接に続いて徐冷し
た時に満足すべき特性を示すことが見出された。
このオーステナイト・マンガン鋼は以下におい
て、〓低炭素オーステナイト・マンガン鋼〓と呼
ぶことにする。 鉄道のレールのテルミツト溶接は、典型的なも
のとしては、一緒に溶接されるべきレールの端を
予熱し、それらレール端部のまわりに例えば予め
作られた耐火性型ブロツクなどで型を形成し、型
の上方に置かれたルツボからの型の空洞の中に溶
融したテルミツト金属を注入し、レール端部を一
緒に接合する溶接部を形成するように溶融金属を
固化させる諸段階を含んでいる。その後過剰の金
属が切り取られるか、又はその他の方法で、機械
的手段により取除かれる。例えば空気圧作動ひれ
取りたがねや液圧作動ひれ取り装置を使用するこ
とができる。 テルミツト溶融金属は原理的には、アルミニウ
ムと酸化鉄のほぼ化学量論的比率の粒状混合物を
反応させることにより形成され、例えばマグネシ
ウムなどのような他の同様に作用する脱酸剤を使
用しても良く、〓テルミツト〓及び〓テルミツト
溶接〓という用語はこれらの別の脱酸剤の使用を
も含める積りで使用される。本明細書に於ては、
テルミツト、即ちテルミツト粒状混合物のテルミ
ツト反応によつて生ずる例えば酸化アルミニウム
の如きスラグ以外の金属性混合物の溶融状態のも
の及び固化状態のものを〓テルミツト溶融金属〓
なる術語で表わす。テルミツト溶融金属に溶接さ
れるレールの鋼と同様の特性を与え且つ融合境界
における望ましからぬ微細構造を避けるために、
その他の粒状成分が追加される。 オーステナイト・マンガン鋼の場合には、テル
ミツト溶融金属は長い柱状の結晶粒として固化す
る。低融点共晶体が結晶粒境界に集中し大量の収
縮が生ずるために、結晶粒境界の弱化が生ずる。
オーステナイト・マンガン鋼は、鉄、鉄炭化物、
リン化鉄及び複雑なケイ酸塩の型の低融点共晶体
の結果として特にこのような結晶粒境界弱化作用
を受け易いという事が見出された。このような結
晶粒境界弱化は、結晶粒間固化時ひび割れとし
て、或いは過剰の金属が機械的手段により除去さ
れるときに惹き起される熱間割れとして、現われ
る。固化時にひび割れも熱間割れも共に、疲労現
象による溶接の失敗となることがある。 本発明の目的は、出来上つた溶接部中における
結晶粒境界弱化の存在が許容レベルに保たれる、
即ち最小にされるような、オーステナイト・マン
ガン鋼用のテルミツト溶接法を堤供することであ
る。 従つて、オーステナイト・マンガン鋼のための
本発明のテルミツト溶接法は、テルミツト溶融金
属を形成するためのリン及びケイ素を事実上含ま
ぬ粒状混合物の使用と、その本体材料のケイ素含
量が10重量％越えない型の使用とを、含んでい
る。 本発明は特に低炭素オーステナイト・マンガン
鋼の溶接に適用し得るものであるが、後に熱処理
及び急冷を行い得るならば、上記以外のオーステ
ナイト・マンガン鋼にも適用することができる。 本発明の方法を実施するに当つては、テルミツ
ト溶融金属を形成するための粒状混合物の成分
は、実際上可能な範囲内で、出来るだけ低いリン
及びケイ素含量を持つように選ばれる。従つて、
混合物中には避け難い不純物としてのリン及びケ
イ素のこん跡が存在する。 然しながら、このようなリン及びケイ素を含ま
ない粒状混合物を使用すること自体だけでは本発
明の目的に完全には適合せず、それは、通常の耐
火性の型を使用するとケイ素が型から抽出されて
溶融したテルミツト溶融金属の中に滲透されるか
らである。これは、テルミツト法により通常の
（オーステナイトでない）レール鋼を溶接する時
には同じ程度に起らない現象のように思われる。
それ故、本発明は更に、その本体材料のケイ素含
量が10重量％を越えないような型の使用を提案す
る。その型のための望ましい本体材料はマグネサ
イトである。然しながら、例えば炭素などのよう
な他の物質の望ましからぬ量の抽出と溶融テルミ
ツト金属の中への滲透とを生ぜしめないものであ
るならば、黒鉛などのような他の材料を使用して
もよい。 適当なマグネサイト型は、マグネサイト砂とケ
イ酸塩結合剤の混合物を模型に対してつき固める
ことによつて作ることが出来る。型はそれから、
炭酸塩結合を形成するケイ酸塩と二酸化炭素との
反応によつて硬化される。それ故、型は完全に無
ケイ素ではない。望ましくはそのケイ素含量は重
量で５％を越えるべきではないが、重量で約10％
までのケイ素は許容することが出来る。重要な要
件は、テルミツト溶融金属が型の中に溶融した形
で存在する時に重量で0.6％を越えるケイ素成分
を含まないこと、望ましくは重量で0.4％を越え
ないことである。 重量で14乃至17％のマンガン成分と0.7乃至0.8
％の炭素成分とを有する低炭素オーステナイト・
マンガン鋼を溶接するために溶融した形で型の中
に存在する時、そのテルミツト溶融金属は次のよ
うな範囲の組成を持つことが望ましい：
【表】
上記組成範囲内で望ましい組成は次のようなも
のである：
のである：
【表】
従つてこのテルミツト溶融金属の望ましい組成
を作るための粒状混合物は、典型的なものとして
次のような成分を含む。 １ 酸化鉄（例えばFeO及びFe2O3） ２ アルミニウム粉末 ３ 軟鋼粒子（随意成分） ４ マンガン鉄若しくは電解マンガン又はその両
者 ５ 粒状ニツケル若しくはニツケル合金若しくは
酸化ニツケル又はそれらの組合わせ（又はその
他のニツケル還元可能化合物） ６ 炭素（一般に上記１乃至５の一つ以上の中に
不純物として含まれる） 他のオーステナイト・マンガン鋼を溶接する際
には、テルミツト溶融金属の炭素、マンガン及び
鉄の含量は溶接されるオーステナイト・マンガン
鋼中のこれらの成分の量にほぼ対応するように上
記の好都合な組成範囲から変化されてもよい。 溶接部を作るためには、溶接金属の収縮を少く
し、ひび割れの危険を減ずるように、可成り巾の
せまい溶接空隙を設けると共に短い予熱時間を設
けることが望ましい。通常の非オーステナイト・
レール鋼と比較してオーステナイト・マンガン鋼
の熱伝導度が低いので、短い予熱時間は融合不足
の欠陥を生ずることなく許容される。 通常の（SmW）テルミツト溶接技術でも、よ
り新しく導入された（SkV）技術でも、使用する
ことができる。そのSkV技術は英国特許明細書第
1349810号に説明されている。
を作るための粒状混合物は、典型的なものとして
次のような成分を含む。 １ 酸化鉄（例えばFeO及びFe2O3） ２ アルミニウム粉末 ３ 軟鋼粒子（随意成分） ４ マンガン鉄若しくは電解マンガン又はその両
者 ５ 粒状ニツケル若しくはニツケル合金若しくは
酸化ニツケル又はそれらの組合わせ（又はその
他のニツケル還元可能化合物） ６ 炭素（一般に上記１乃至５の一つ以上の中に
不純物として含まれる） 他のオーステナイト・マンガン鋼を溶接する際
には、テルミツト溶融金属の炭素、マンガン及び
鉄の含量は溶接されるオーステナイト・マンガン
鋼中のこれらの成分の量にほぼ対応するように上
記の好都合な組成範囲から変化されてもよい。 溶接部を作るためには、溶接金属の収縮を少く
し、ひび割れの危険を減ずるように、可成り巾の
せまい溶接空隙を設けると共に短い予熱時間を設
けることが望ましい。通常の非オーステナイト・
レール鋼と比較してオーステナイト・マンガン鋼
の熱伝導度が低いので、短い予熱時間は融合不足
の欠陥を生ずることなく許容される。 通常の（SmW）テルミツト溶接技術でも、よ
り新しく導入された（SkV）技術でも、使用する
ことができる。そのSkV技術は英国特許明細書第
1349810号に説明されている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量で10乃至20％のマンガン、0.5乃至1.5％
の炭素及び０乃至５％のニツケルを含むオーステ
ナイト・マンガン鋼の部材をテルミツト溶接する
方法であつて、(a)テルミツト溶融金属を形成する
ためのリン及びケイ素を事実上含まぬテルミツト
粒状混合物と、(b)その材料のケイ素含量が10重量
％を越えない型とを、使用することから成る方
法。 ２ 前記オーステナイト・マンガン鋼が重量で14
乃至17％のマンガン、0.5乃至0.95％の炭素及び
０乃至５％のニツケルを含む処の、特許請求の範
囲第１項記載の方法。 ３ 前記型の本体材料がマグネサイトである処
の、特許請求の範囲第１項又は第２項記載の方
法。 ４ 前記本体材料のマグネサイトが炭酸塩結合剤
により結合されている処の、特許請求の範囲第３
項記載の方法。 ５ 前記テルミツトが溶融した形で型の中にある
時に重量で0.6％を越えるケイ素成分を含有しな
い処の、前項の特許請求の範囲の何れかに記載の
方法。 ６ 前記ケイ素成分が重量で0.4％を越えない処
の、特許請求の範囲第５項記載の方法。 ７ 前記オーステナイト・マンガン鋼が重量で14
乃至17％のマンガンと0.7乃至0.8％の炭素とを含
み、前記溶融状態のテルミツト金属が下記成分を
含有する処の、特許請求の範囲第５項記載の方
法： 【表】 ８ 前記オーステナイト・マンガン鋼が重量で14
乃至17％のマンガンと0.7乃至0.8％の炭素とを含
み、前記溶融状態のテルミツト金属が下記成分を
含有する処の、特許請求の範囲第６項記載の方
法： 【表】
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB4758077 | 1977-11-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5476459A JPS5476459A (en) | 1979-06-19 |
| JPS6120397B2 true JPS6120397B2 (ja) | 1986-05-22 |
Family
ID=10445496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13898578A Granted JPS5476459A (en) | 1977-11-16 | 1978-11-13 | Thermit welding of austenitic manganese steel |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4216816A (ja) |
| JP (1) | JPS5476459A (ja) |
| AT (1) | AT374720B (ja) |
| AU (1) | AU523731B2 (ja) |
| BE (1) | BE872043A (ja) |
| CA (1) | CA1090626A (ja) |
| DE (1) | DE2848578A1 (ja) |
| ES (1) | ES475145A1 (ja) |
| FR (1) | FR2409122A1 (ja) |
| HK (1) | HK11683A (ja) |
| KE (1) | KE3244A (ja) |
| NL (1) | NL7811049A (ja) |
| NZ (1) | NZ188840A (ja) |
| SE (1) | SE447549B (ja) |
| ZA (1) | ZA786228B (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2572319B1 (fr) * | 1984-10-26 | 1988-07-22 | C3F Comp Franc Forges Fond | Procede de raccordement d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier ordinaire |
| AT383072B (de) * | 1985-07-18 | 1987-05-11 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem manganhartstahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
| FR2604646B1 (fr) * | 1986-10-03 | 1991-08-23 | Aluminothermique | Procede de raccordement d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier ordinaire |
| DE4135066C1 (ja) * | 1991-10-24 | 1993-04-01 | Gns Gesellschaft Fuer Nuklear-Service Mbh, 4300 Essen, De | |
| KR101449104B1 (ko) * | 2012-06-13 | 2014-10-08 | 주식회사 포스코 | 용접 와이어용 스트립 |
| DE102015111680A1 (de) * | 2015-07-17 | 2017-01-19 | Benteler Steel/Tube Gmbh | Gasgenerator |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2855660A (en) * | 1957-05-06 | 1958-10-14 | Mckay Co | Austenitic manganese steel weld deposit |
| US3010823A (en) * | 1959-08-07 | 1961-11-28 | American Brake Shoe Co | Easily machinable, non-magnetic, manganese steel |
| SE303145B (ja) * | 1962-12-19 | 1968-08-19 | Bofors Ab | |
| US3201230A (en) * | 1964-03-16 | 1965-08-17 | United States Steel Corp | Austenitic stainless steel |
| FR2068283A6 (en) * | 1970-09-30 | 1971-08-20 | Abex Corp | Austenitic manganese steel for welding steel joints |
| CA941109A (en) * | 1971-08-17 | 1974-02-05 | Canada Wire And Cable Limited | Welding of hollow core aluminum conductors |
| GB1349810A (en) | 1971-12-09 | 1974-04-10 | Elektro Thermit Gmbh | Process for the aluminothermic welding of rails |
| BE792056A (fr) * | 1971-12-14 | 1973-03-16 | Elektro Thermit Gmbh | Procede de fabrication de rails resistant a l'usure |
| US3942579A (en) * | 1973-01-29 | 1976-03-09 | Elektro-Thermit Gmbh. | Process for the aluminothermic welding of rails |
-
1978
- 1978-11-02 SE SE7811387A patent/SE447549B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-11-06 NZ NZ188840A patent/NZ188840A/xx unknown
- 1978-11-06 ZA ZA00786228A patent/ZA786228B/xx unknown
- 1978-11-07 NL NL7811049A patent/NL7811049A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-11-07 AU AU41408/78A patent/AU523731B2/en not_active Expired
- 1978-11-08 US US05/958,676 patent/US4216816A/en not_active Expired - Lifetime
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