JPS61179881A - 金属基材の赤外線放射体とその製造方法 - Google Patents
金属基材の赤外線放射体とその製造方法Info
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- JPS61179881A JPS61179881A JP2076485A JP2076485A JPS61179881A JP S61179881 A JPS61179881 A JP S61179881A JP 2076485 A JP2076485 A JP 2076485A JP 2076485 A JP2076485 A JP 2076485A JP S61179881 A JPS61179881 A JP S61179881A
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- infrared
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は各種の金属を基材とし、その基材表面に赤外線
放射体と低融点高膨張ガラスとを主成分とする赤外線黒
体塗料組成物の被膜が形成されている赤外線放射体とそ
の製造方法に関し、特に本発明は金属基材と表面被膜で
ある黒体被膜との密Ｗ性が優れ、基材のＷ＃熱熱衝性性
機械的強度などが優れた金属基材の赤外線放射体とその
製造方法に関する。
放射体と低融点高膨張ガラスとを主成分とする赤外線黒
体塗料組成物の被膜が形成されている赤外線放射体とそ
の製造方法に関し、特に本発明は金属基材と表面被膜で
ある黒体被膜との密Ｗ性が優れ、基材のＷ＃熱熱衝性性
機械的強度などが優れた金属基材の赤外線放射体とその
製造方法に関する。
一般に赤外線放射体は表面温度が低く、反面放射面積が
広くて被照射体の赤外線吸収率が良好であるため家庭用
の暖房や調理又は食品や各種塗料の乾燥或いは赤外線加
工などに広く利用されており、特に近年の省エネルギ一
対策の課題より赤外線を効率よく放射するヒーターとし
て注目されている。
広くて被照射体の赤外線吸収率が良好であるため家庭用
の暖房や調理又は食品や各種塗料の乾燥或いは赤外線加
工などに広く利用されており、特に近年の省エネルギ一
対策の課題より赤外線を効率よく放射するヒーターとし
て注目されている。
従来、赤外線放射体としては、コージェライト、アルミ
ナ、ジルコニアなどの酸化物系セラミック焼結体単体も
しくはこれらの焼結体に二酸化マンガン、酸化鉄、酸化
コバルトなどの遷移元素酸化物組成物の被膜が形成され
たものが知られている。
ナ、ジルコニアなどの酸化物系セラミック焼結体単体も
しくはこれらの焼結体に二酸化マンガン、酸化鉄、酸化
コバルトなどの遷移元素酸化物組成物の被膜が形成され
たものが知られている。
しかしながら、前記従来の酸化物系セラミック焼結体は
一般に熱伝導率が低く、例えばコージェライトでは熱膨
張係数は２〜８ＸＩＯ−ン°Ｃと比較的低いが謔伝導率
は０．００８ｒａｌ／ｍ−５ｅａ−”Ｑであり、加熱し
て使用する際に温度分布の不均衡が生じ、熱衝慢性が悪
く亀裂破かいを生起し易い欠点がある。
一般に熱伝導率が低く、例えばコージェライトでは熱膨
張係数は２〜８ＸＩＯ−ン°Ｃと比較的低いが謔伝導率
は０．００８ｒａｌ／ｍ−５ｅａ−”Ｑであり、加熱し
て使用する際に温度分布の不均衡が生じ、熱衝慢性が悪
く亀裂破かいを生起し易い欠点がある。
本発明は、前記従来技術における赤外線放射体の欠点を
除去・改善することを目的とし、特に耐熱衝撃性および
展性に優れかつｍ工性の良好な各種の金属を基材とし、
その表面に金属と密着性がよく比較的低温で赤外線放射
体の被膜が形成され易い低融点ガラス物質等を介在させ
て耐熱衝撃性および機械的強度等が優れた安価な赤外線
放射体を提供するものである。
除去・改善することを目的とし、特に耐熱衝撃性および
展性に優れかつｍ工性の良好な各種の金属を基材とし、
その表面に金属と密着性がよく比較的低温で赤外線放射
体の被膜が形成され易い低融点ガラス物質等を介在させ
て耐熱衝撃性および機械的強度等が優れた安価な赤外線
放射体を提供するものである。
すなわち、本発明は従来の赤外線放射体はセラミ・ツク
単体又はセラミック基材であるため耐熱衝撃性に劣り高
価であることに着目し、酸化物系セラミック焼結体の基
材に代えてＩＩＩＩｔ熱衝撃性や加工性の優ｆした金属
を基材とし、更に金属表面に形成する赤外線黒体被膜中
に比較的低融点で高膨張係数のガラス質物質を混入して
前記黒体塗料全体の融点を低下させた赤外線放射体形成
組成物で低温焼成して黒体被膜を形成することによって
特に赤外線全波長の放射が可能な耐熱衝撃性と機械的強
度が優れた金属基材の赤外線放射体を提供するものであ
る。
単体又はセラミック基材であるため耐熱衝撃性に劣り高
価であることに着目し、酸化物系セラミック焼結体の基
材に代えてＩＩＩＩｔ熱衝撃性や加工性の優ｆした金属
を基材とし、更に金属表面に形成する赤外線黒体被膜中
に比較的低融点で高膨張係数のガラス質物質を混入して
前記黒体塗料全体の融点を低下させた赤外線放射体形成
組成物で低温焼成して黒体被膜を形成することによって
特に赤外線全波長の放射が可能な耐熱衝撃性と機械的強
度が優れた金属基材の赤外線放射体を提供するものであ
る。
〔問題点を解決するための手段およびその作用〕本発明
によれば、金属基材の表面に遷移元素の酸化物を主成分
とする赤外線放射体と低融点の無機化合物との赤外線黒
体塗料組成物被膜が形成さ几ていることが必要である。
によれば、金属基材の表面に遷移元素の酸化物を主成分
とする赤外線放射体と低融点の無機化合物との赤外線黒
体塗料組成物被膜が形成さ几ていることが必要である。
前記金属としては、ステンレス、鋼、鉄、アルミニウム
などの各種の金属を使用することができる。このように
本発明において各種の金属を基材とする理由は、金属は
一般にセラミ、ツク基材に比べて価格が安く熱衝撃性に
優れ、また加工性などに優れていることから、赤外線放
射体の黒体塗料の基材として適した性質を有するからで
ある。なお、前記例示の金属は比較的安価で凡用されて
いるものであり、各種の用途すなわち赤外線放射体によ
り加熱しようとする温度で高温用（耐熱温度約１０００
°Ｃ）、中温用Ｃｌ１ｆｆｔ熱温度約ａｏｏ”ｃ）、低
温用（ｉｌ熱温度５５０°Ｃ）とそれぞれの温度に適し
−た金属基材ち選択することができる。例えば、使用
ａ度が６００ ℃以上の場合は、鋼又は鉄のように耐隼
温度が８００℃位のもの又はステンレスのようにｌ１Ｉ
ｉｔ熱温度が約１０００°Ｃ以上のものを選ぶことが有
利であり、−労使用温度が６００℃以下の場合はアルミ
ニウム基材とすることが有利である。また、前記例示さ
れた以外の金属でも使用できるが、なるべく熱膨張係数
が小さいものを選ぶことが有利である。表面に形成する
黒体塗料被膜の熱膨張係数は一般的に金属よりも小さい
ため、これら両者間にミスマツチを生じさせないためで
ある。
などの各種の金属を使用することができる。このように
本発明において各種の金属を基材とする理由は、金属は
一般にセラミ、ツク基材に比べて価格が安く熱衝撃性に
優れ、また加工性などに優れていることから、赤外線放
射体の黒体塗料の基材として適した性質を有するからで
ある。なお、前記例示の金属は比較的安価で凡用されて
いるものであり、各種の用途すなわち赤外線放射体によ
り加熱しようとする温度で高温用（耐熱温度約１０００
°Ｃ）、中温用Ｃｌ１ｆｆｔ熱温度約ａｏｏ”ｃ）、低
温用（ｉｌ熱温度５５０°Ｃ）とそれぞれの温度に適し
−た金属基材ち選択することができる。例えば、使用
ａ度が６００ ℃以上の場合は、鋼又は鉄のように耐隼
温度が８００℃位のもの又はステンレスのようにｌ１Ｉ
ｉｔ熱温度が約１０００°Ｃ以上のものを選ぶことが有
利であり、−労使用温度が６００℃以下の場合はアルミ
ニウム基材とすることが有利である。また、前記例示さ
れた以外の金属でも使用できるが、なるべく熱膨張係数
が小さいものを選ぶことが有利である。表面に形成する
黒体塗料被膜の熱膨張係数は一般的に金属よりも小さい
ため、これら両者間にミスマツチを生じさせないためで
ある。
前記遷移元素の酸化物としては、二酸化マンガン、酸化
鉄、酸化コバルト、酸化鋼、酸化クロムのいずれか１種
又は２種以上から選ばれたものを使用することができる
。このように本発明において遷移元素の酸化物を主成分
とする赤外線放射体は、第１図のグラフに示すように、
従来品（１）の赤外線放射体（コージェライト磁器単体
）又は従来品（２）の金属基材単体（ステンレス単体）
のように波長が２μｍ〜４μｍの範囲では分光放射率は
極めて低く、赤外線のうち近赤外線（２μｍ〜８μｍ）
並びに遠赤外線（５μ凰〜１５μｍ）の全波長領域につ
いての赤外線を高効率（分光放射率が９０％以上）で均
一に放射することができる特徴がある。
鉄、酸化コバルト、酸化鋼、酸化クロムのいずれか１種
又は２種以上から選ばれたものを使用することができる
。このように本発明において遷移元素の酸化物を主成分
とする赤外線放射体は、第１図のグラフに示すように、
従来品（１）の赤外線放射体（コージェライト磁器単体
）又は従来品（２）の金属基材単体（ステンレス単体）
のように波長が２μｍ〜４μｍの範囲では分光放射率は
極めて低く、赤外線のうち近赤外線（２μｍ〜８μｍ）
並びに遠赤外線（５μ凰〜１５μｍ）の全波長領域につ
いての赤外線を高効率（分光放射率が９０％以上）で均
一に放射することができる特徴がある。
また、前記遷移元素の酸化物は、黒体塗料の全組成物中
に１０−９０重量％含有されていることが必要である。
に１０−９０重量％含有されていることが必要である。
含有比が１０重量％よりも少ないと金属基材表面に形成
された赤外線黒体塗料の被膜より放射される赤外放射特
性が著しく減少し、使用目的に適さなくなり、一方含有
的が９０東量％よりも大きいと金属基材表面に形成され
る赤外線黒体塗料の被膜を比較的高温で焼成しないと金
属基材との強固な密着性が得ら几ず、また金属基材の＋
＋１１熱温度でめる１０００°Ｃ以上の比較的高温で焼
結すると金属基材の劣化を生ずるためである。
された赤外線黒体塗料の被膜より放射される赤外放射特
性が著しく減少し、使用目的に適さなくなり、一方含有
的が９０東量％よりも大きいと金属基材表面に形成され
る赤外線黒体塗料の被膜を比較的高温で焼成しないと金
属基材との強固な密着性が得ら几ず、また金属基材の＋
＋１１熱温度でめる１０００°Ｃ以上の比較的高温で焼
結すると金属基材の劣化を生ずるためである。
なお、前記遷移元素の酸化物は、熱膨張係数（α）が約
８〜９ Ｘ １０−’／”０位であるのに対し、金属基
材例えばステンレスの場合はαが９〜１６ Ｘ １Ｇ−
’／°Ｃであり、遷移元素の酸化物のαは金属のαより
もやや小さいので、低融点で高膨張、例えばαが８〜２
５ Ｘ １０”−’／”０位の範囲にあるガラスを選択
し適量混入して黒体塗料全体を金属のαに近づける必要
がある。また、前記遷移元素の酸化物は人体に対して毒
性はないため、本発明の赤外線放射体を魚を焼く調理器
ヤ焼肉用調理器に使用することができる。しかも本発明
の赤外線放射体は焼魚や焼肉の内部や深部にも均一に吸
収される波長の赤外線を放射することができ、さらに焼
魚や焼肉の組織中の水分を残存させたまま調理すること
ができるので、従来の同種の調理器に比して格段と魚や
肉を美味に調理できる利点もある。
８〜９ Ｘ １０−’／”０位であるのに対し、金属基
材例えばステンレスの場合はαが９〜１６ Ｘ １Ｇ−
’／°Ｃであり、遷移元素の酸化物のαは金属のαより
もやや小さいので、低融点で高膨張、例えばαが８〜２
５ Ｘ １０”−’／”０位の範囲にあるガラスを選択
し適量混入して黒体塗料全体を金属のαに近づける必要
がある。また、前記遷移元素の酸化物は人体に対して毒
性はないため、本発明の赤外線放射体を魚を焼く調理器
ヤ焼肉用調理器に使用することができる。しかも本発明
の赤外線放射体は焼魚や焼肉の内部や深部にも均一に吸
収される波長の赤外線を放射することができ、さらに焼
魚や焼肉の組織中の水分を残存させたまま調理すること
ができるので、従来の同種の調理器に比して格段と魚や
肉を美味に調理できる利点もある。
前記低融点の無機化合物としては、低融点でかつ高膨張
係数のガラス、例えばアルミナ珪酸ガラス、ソーダ亜鉛
ガラス、ソーダバリウムガラス、バリウムガラス、ソー
ダ鉛ガラス、高鉛ガラス、ボタッシュソーダ鉛ガラス、
ポタソシュ鉛ガラスを有利に使用することができる。こ
れらの低融点がフスは、軟化温度が４００〜１０００″
Ｃの範囲にあり、これを赤外線放射体との組成比を各種
の配合とすることにより、赤外線黒体塗料全体の融点並
びに焼付は焼成温度を色々と変えることができる。
係数のガラス、例えばアルミナ珪酸ガラス、ソーダ亜鉛
ガラス、ソーダバリウムガラス、バリウムガラス、ソー
ダ鉛ガラス、高鉛ガラス、ボタッシュソーダ鉛ガラス、
ポタソシュ鉛ガラスを有利に使用することができる。こ
れらの低融点がフスは、軟化温度が４００〜１０００″
Ｃの範囲にあり、これを赤外線放射体との組成比を各種
の配合とすることにより、赤外線黒体塗料全体の融点並
びに焼付は焼成温度を色々と変えることができる。
それゆえ、各種の金属基材の耐熱＠度が凡そ１２００
゛Ｃ以下であることを考慮して前記ガラスの種類及び配
合量を適宜選択して使用することが重要である。つまり
本発明によれば、前記低融点で比較的高膨張係数の各種
のガラスの適正量を黒体塗料中に混入して使用すること
によって比較的低温度すなわち５００〜１１０ Ｇ ℃
の加熱焼成温度により金属表面に赤外線黒体被膜を容易
にしかも強固に形成することができる。
゛Ｃ以下であることを考慮して前記ガラスの種類及び配
合量を適宜選択して使用することが重要である。つまり
本発明によれば、前記低融点で比較的高膨張係数の各種
のガラスの適正量を黒体塗料中に混入して使用すること
によって比較的低温度すなわち５００〜１１０ Ｇ ℃
の加熱焼成温度により金属表面に赤外線黒体被膜を容易
にしかも強固に形成することができる。
また前記低融点ガラスの熱膨張係数（α）はその種類に
よっても異なるが凡そ８〜２５ Ｘ １Ｇ−’ と比較
的高い膨張係数を有しているので先にも説明したように
金属のαよりも小さい遷移元素酸化物と混合し黒体塗料
全体のαを金属のαとほぼ同じ位に近づけることにより
、両者間にミスマツチを生じないようにすることによっ
て金属表面に密着力の強固な赤外線放体被１１Ｉを形成
することができる。
よっても異なるが凡そ８〜２５ Ｘ １Ｇ−’ と比較
的高い膨張係数を有しているので先にも説明したように
金属のαよりも小さい遷移元素酸化物と混合し黒体塗料
全体のαを金属のαとほぼ同じ位に近づけることにより
、両者間にミスマツチを生じないようにすることによっ
て金属表面に密着力の強固な赤外線放体被１１Ｉを形成
することができる。
このように本発明によれば、耐熱衝撃性や加工性に優れ
た各種の金属を使用目的に応じて基材として使用し、さ
らに全赤外線波長領域において放射効率の高い遷移元素
の酸化物と、低融点で金属の熱膨張係数に近似のαを有
する各種のガラスとを主成分とする赤外線黒体塗料の被
膜を比較的低温の焼成温度で前記金属基材表面に形成す
ることにより、従来の赤外線放射体の欠点を除去・改譬
することができる。
た各種の金属を使用目的に応じて基材として使用し、さ
らに全赤外線波長領域において放射効率の高い遷移元素
の酸化物と、低融点で金属の熱膨張係数に近似のαを有
する各種のガラスとを主成分とする赤外線黒体塗料の被
膜を比較的低温の焼成温度で前記金属基材表面に形成す
ることにより、従来の赤外線放射体の欠点を除去・改譬
することができる。
次に本発明の赤外線放射体の製造方法について説明する
。
。
本発明によれば、下記の（イ）〜（／１のシーケンスか
らなる製造工程を必要とする。すなわち、（イ）金属基
材の表面を処理する工程と；（Ｃ４遷移元素の酸化物１
０〜９０重量部と低融点の無機化合物９０〜１０重量部
との組成物にピークμ等の粘稠物を混合した塗料を金属
基材表面に被覆する工程と； Ｇ／−＋ ５ｏｏ〜１１００″Ｃの加準温度で焼成し
金属基材表面に赤外線放射体と低融点の無機化合物との
組成被膜を形成する工程とから成るものである。
らなる製造工程を必要とする。すなわち、（イ）金属基
材の表面を処理する工程と；（Ｃ４遷移元素の酸化物１
０〜９０重量部と低融点の無機化合物９０〜１０重量部
との組成物にピークμ等の粘稠物を混合した塗料を金属
基材表面に被覆する工程と； Ｇ／−＋ ５ｏｏ〜１１００″Ｃの加準温度で焼成し
金属基材表面に赤外線放射体と低融点の無機化合物との
組成被膜を形成する工程とから成るものである。
前記（４の工程は、金属基材の表面の汚物除去或いは脱
脂処理として必要なものであり、また金属基材表面に＠
看性のよい赤外線黒体被膜を形成するだめに金属表面を
化学的に活性化し金属酸化被膜全形成し遷移元素の酸化
物との親和性を向上するために必要なものである。
脂処理として必要なものであり、また金属基材表面に＠
看性のよい赤外線黒体被膜を形成するだめに金属表面を
化学的に活性化し金属酸化被膜全形成し遷移元素の酸化
物との親和性を向上するために必要なものである。
前記（ロ）の工程は、前述のようにＦ ａｘ Ｏｓ ’
ｐ Ｍ ｎｏｔなどの遷移元素の酸化物は全赤外線波長
領域にわたって高い放射率を得るために必要であ抄、ま
たソーダ鉛ガラスや高鉛ガラスのように低融点でかつ高
膨張率のガラスを前記赤外線黒体塗料に混入することに
より比較的低温、例えば５００−１１００°Ｃの焼成温
度で強固な密着力を有する赤外線黒体被膜を形成するこ
とができ、金属基材の熱膨張係数とその表面に形成する
赤外線黒体被膜の熱膨張係数をマツチさせることが必要
である。その理由は、従来のアルミナ又はコージェライ
ト磁器単体からなる赤外線放射体では金属基材表面に黒
体被膜を形成することができないからである。すなわち
、本発明は金属の表面処理をして化学的に活性化された
基材表面に、金属と同程度の熱膨張係数を有する赤外線
黒体塗料被膜を金属の耐熱温度以下の５００〜１１００
°Ｃという比較的低温度で加熱焼成することにより、耐
熱衝撃性や密着性の優れた金属基材の赤外線放射体を製
造することができるからである。
ｐ Ｍ ｎｏｔなどの遷移元素の酸化物は全赤外線波長
領域にわたって高い放射率を得るために必要であ抄、ま
たソーダ鉛ガラスや高鉛ガラスのように低融点でかつ高
膨張率のガラスを前記赤外線黒体塗料に混入することに
より比較的低温、例えば５００−１１００°Ｃの焼成温
度で強固な密着力を有する赤外線黒体被膜を形成するこ
とができ、金属基材の熱膨張係数とその表面に形成する
赤外線黒体被膜の熱膨張係数をマツチさせることが必要
である。その理由は、従来のアルミナ又はコージェライ
ト磁器単体からなる赤外線放射体では金属基材表面に黒
体被膜を形成することができないからである。すなわち
、本発明は金属の表面処理をして化学的に活性化された
基材表面に、金属と同程度の熱膨張係数を有する赤外線
黒体塗料被膜を金属の耐熱温度以下の５００〜１１００
°Ｃという比較的低温度で加熱焼成することにより、耐
熱衝撃性や密着性の優れた金属基材の赤外線放射体を製
造することができるからである。
前記Ｇ／→の工程は、前述のように金属基材の耐熱温度
よりも低い焼成温度により赤外線黒体塗料の被膜を強固
に形成するために必要な工程であシ、低融点で高膨張の
ガラス組成物を使用する理由はここにある。つまり、低
融点の前記例示のガラスは赤外線黒体塗料全体の融点を
低下させる役割を果すものである。
よりも低い焼成温度により赤外線黒体塗料の被膜を強固
に形成するために必要な工程であシ、低融点で高膨張の
ガラス組成物を使用する理由はここにある。つまり、低
融点の前記例示のガラスは赤外線黒体塗料全体の融点を
低下させる役割を果すものである。
なお、前記（ａｔの工程において、金属基材表面に赤外
線放射黒体塗料の被膜を形成する方法としては、前記遷
移元素の酸化物と低融点高膨張ガラスとの組成物に各種
の溶剤や結合剤などの混合物であるビークル等を混入し
均一でかつ適正な粘度にした粘稠物をスプレー、へケ刷
、スクリーン印刷、ドブ漬含浸法などの塗布法によって
被膜を均一に形成する方法を採用することができる。
線放射黒体塗料の被膜を形成する方法としては、前記遷
移元素の酸化物と低融点高膨張ガラスとの組成物に各種
の溶剤や結合剤などの混合物であるビークル等を混入し
均一でかつ適正な粘度にした粘稠物をスプレー、へケ刷
、スクリーン印刷、ドブ漬含浸法などの塗布法によって
被膜を均一に形成する方法を採用することができる。
次に本発明の赤外線放射体の最も代表的な実施例につい
て説明する。
て説明する。
実施例１
熱膨張係数（以下αと略称し、ＲＴ−８００”Ｏ以下間
じ） ９ Ｘ １０−’／”Ｑのステンレスの波型板（
ａＯＯ鰭Ｘ５０鵡Ｘ厚さ１．５騙）をまずサンドブラス
トで表面を研磨し次にトリクレンで超音波脱脂し乾燥し
た後、空電中で８５０°Ｃ１時間加熱して薄い酸化被膜
を形成した。そして、Ｍｎ０ｚ６０重量部と、Ｆ＠ｘｅ
ｓ ２０重量部と、ＣｕＯ１０重量部と、Ｃｏ０１０重
量部との混合物を一旦１１００℃〜１２００°Ｃで１時
間空気中で仮焼処理したαが８Ｘ１０／°Ｃのもの４０
重量部に、低融点高膨張率ガラスとしてαがｌ０ＸＩＯ
／℃のバリウムガラスとαが５ Ｘ １０”／”Ｃのア
ルミナ珪酸ガラスとを混合したもの６０重量部添加しボ
ールミルにより粉砕して得られる微粉にエチルセルロー
スとブチルカルヒト−〃アセテートよりなる溶剤を加え
てペーストをへケ刷りにより均一な赤外線黒体塗料被膜
を形成し、箱型炉にて大気中９００ ”Ｃで１時間焼成
してαが８．８ Ｘ １（１”／℃の強固な赤外線黒体
被膜を有する金属基材の赤外線放射体を作成した。
じ） ９ Ｘ １０−’／”Ｑのステンレスの波型板（
ａＯＯ鰭Ｘ５０鵡Ｘ厚さ１．５騙）をまずサンドブラス
トで表面を研磨し次にトリクレンで超音波脱脂し乾燥し
た後、空電中で８５０°Ｃ１時間加熱して薄い酸化被膜
を形成した。そして、Ｍｎ０ｚ６０重量部と、Ｆ＠ｘｅ
ｓ ２０重量部と、ＣｕＯ１０重量部と、Ｃｏ０１０重
量部との混合物を一旦１１００℃〜１２００°Ｃで１時
間空気中で仮焼処理したαが８Ｘ１０／°Ｃのもの４０
重量部に、低融点高膨張率ガラスとしてαがｌ０ＸＩＯ
／℃のバリウムガラスとαが５ Ｘ １０”／”Ｃのア
ルミナ珪酸ガラスとを混合したもの６０重量部添加しボ
ールミルにより粉砕して得られる微粉にエチルセルロー
スとブチルカルヒト−〃アセテートよりなる溶剤を加え
てペーストをへケ刷りにより均一な赤外線黒体塗料被膜
を形成し、箱型炉にて大気中９００ ”Ｃで１時間焼成
してαが８．８ Ｘ １（１”／℃の強固な赤外線黒体
被膜を有する金属基材の赤外線放射体を作成した。
この放射体を魚体や牛肉を焼くだめのガステープルコン
ロ調理器として使用したところ、魚体や牛肉の表面はわ
ずかに褐色を帯び内部は第２図に示すように従来品とは
異なり表面と内部との温度差は小さくなり深部まで均一
に加熱されたことが確認された。
ロ調理器として使用したところ、魚体や牛肉の表面はわ
ずかに褐色を帯び内部は第２図に示すように従来品とは
異なり表面と内部との温度差は小さくなり深部まで均一
に加熱されたことが確認された。
実施例２
αがｌ０ＸＩＧ−’／℃ノステンレスノ平板（３００１
ＩＥＩＩＸ４００ｆｌＸ厚さ１關）ｔ−オルトケイ酸ソ
ーダ５％、界面活性剤０．５形の熱水溶液で２０分脱脂
した後水洗した。次に、７％Ｈ！Ｓ０４で６０〜７０℃
５分間酸処理し、水１１に対してソーダ灰８．６Ｆ、含
水ホウ砂１．２ｇのアルカリ溶液で中和した後、水洗し
１１０ ℃で１時間乾燥し、薄い酸化被膜を形成した。
ＩＥＩＩＸ４００ｆｌＸ厚さ１關）ｔ−オルトケイ酸ソ
ーダ５％、界面活性剤０．５形の熱水溶液で２０分脱脂
した後水洗した。次に、７％Ｈ！Ｓ０４で６０〜７０℃
５分間酸処理し、水１１に対してソーダ灰８．６Ｆ、含
水ホウ砂１．２ｇのアルカリ溶液で中和した後、水洗し
１１０ ℃で１時間乾燥し、薄い酸化被膜を形成した。
そしてＭｎＯ＊６０重量部と、ＦｅｔＯｓ２５重量部、
ＣｕＯｌＧ重量部とＣｏＯ３重量部との混合物を一旦り
１００℃〜１２００″Ｃで１時間空気中で仮焼処理した
もののαは８．５ Ｘ １Ｇ−’／℃であり、これを８
０重量部に低融点高膨張ガラスとしてαが１０ Ｘ １
０−’／”Ｃのバリウムガラス７０重量部を実施例１と
同様の方法でスラリー状にし、スプレー塗りにより均一
な赤外線黒体塗料被膜を前記ステンＶス平板上に形成し
、箱型炉にて大気中８５０″Ｃで８０分焼成してαが９
．５ Ｘ １０−’／℃の強固な赤外線黒体被膜を有す
る金属基材の赤外線放射体を作成した。
ＣｕＯｌＧ重量部とＣｏＯ３重量部との混合物を一旦り
１００℃〜１２００″Ｃで１時間空気中で仮焼処理した
もののαは８．５ Ｘ １Ｇ−’／℃であり、これを８
０重量部に低融点高膨張ガラスとしてαが１０ Ｘ １
０−’／”Ｃのバリウムガラス７０重量部を実施例１と
同様の方法でスラリー状にし、スプレー塗りにより均一
な赤外線黒体塗料被膜を前記ステンＶス平板上に形成し
、箱型炉にて大気中８５０″Ｃで８０分焼成してαが９
．５ Ｘ １０−’／℃の強固な赤外線黒体被膜を有す
る金属基材の赤外線放射体を作成した。
この放射体をガスストーブの反射板として使用したとこ
ろ、従来の金属反射板と比較して、ストーブに最も近い
手足や顔面などは余り強い副射熱で熱いとも感じないの
に、身体の中心部まで十分に暖かく感じられ、暖房効果
が優れていた。
ろ、従来の金属反射板と比較して、ストーブに最も近い
手足や顔面などは余り強い副射熱で熱いとも感じないの
に、身体の中心部まで十分に暖かく感じられ、暖房効果
が優れていた。
実施例３
αが１２Ｘ１０−ン℃の鋼板（５００ｙ Ｘ ５００顛
×厚み２ａｍ）をまずサンドブラストで金属面をあらし
、次にトリクレンで超音波脱脂し乾燥した後空気中で４
００″０１時間７１０熱して薄い酸化被膜を形成した。
×厚み２ａｍ）をまずサンドブラストで金属面をあらし
、次にトリクレンで超音波脱脂し乾燥した後空気中で４
００″０１時間７１０熱して薄い酸化被膜を形成した。
そしてＭｎ０ｚ６０重量部とＦｅｚＯ５２０重量部とＣ
ｕ０１０重量部とＣｏ０１０重量部との混合物を１１０
０”Ｃ〜１２００−Ｃで１時間空気中で仮焼処理したも
ののαは８Ｘ１０／℃であり、これを１０重量部に低融
点高膨張ガラスとしてαが１２ Ｘ １０−’／“Ｃの
ソーダ鉛ガラス９０重量部を混合し、実施例１と同様の
方法でスラリー状にし、スプレー塗りにより均一な赤外
線黒体塗料被膜を形成し、箱型炉にて大気中６００°Ｃ
で８０分焼成してαが１１、６ Ｘ １ Ｇ−’／”Ｃ
の強固な赤外線黒体被膜を有する金属基材の赤外線放射
体を作成した。
ｕ０１０重量部とＣｏ０１０重量部との混合物を１１０
０”Ｃ〜１２００−Ｃで１時間空気中で仮焼処理したも
ののαは８Ｘ１０／℃であり、これを１０重量部に低融
点高膨張ガラスとしてαが１２ Ｘ １０−’／“Ｃの
ソーダ鉛ガラス９０重量部を混合し、実施例１と同様の
方法でスラリー状にし、スプレー塗りにより均一な赤外
線黒体塗料被膜を形成し、箱型炉にて大気中６００°Ｃ
で８０分焼成してαが１１、６ Ｘ １ Ｇ−’／”Ｃ
の強固な赤外線黒体被膜を有する金属基材の赤外線放射
体を作成した。
この放射体を食品用オープンの反射板として使用したと
ころ従来の反射板と比較して実施例１と同様に内部の温
度分布が小さくなり食品の均一加熱ができる様になった
。
ころ従来の反射板と比較して実施例１と同様に内部の温
度分布が小さくなり食品の均一加熱ができる様になった
。
以上のように本発明によれば、金属基材の赤外線放射体
は第１図に示すように全赤外線領域において９０％以上
というきわめて分光放射率が高い熱効率でもって、耐応
衝撃性−？７Ｊｌ工性に優れ複雑形状の各種用途に応じ
た比較的安価な調理器、乾燥器、暖房器具などに使用さ
れ特に蛋白質の食品などの均一加熱が可能で高効率の赤
外線放射体を提供することができる。
は第１図に示すように全赤外線領域において９０％以上
というきわめて分光放射率が高い熱効率でもって、耐応
衝撃性−？７Ｊｌ工性に優れ複雑形状の各種用途に応じ
た比較的安価な調理器、乾燥器、暖房器具などに使用さ
れ特に蛋白質の食品などの均一加熱が可能で高効率の赤
外線放射体を提供することができる。
第１図は本発明の金属基材の赤外線放射体と、従来品ｔ
ｌ）〜（３）との赤外波長と分光放射率との関係を示す
グラフ、第２図は本発明の金属基材の赤外線放射体と従
来品（１）及び（２）との、６００Ｗで厚み１２ｍ１ｍ
の牛肉を焼いたときの下表面と中心部との一定時間に対
する温度差を示したものである。
ｌ）〜（３）との赤外波長と分光放射率との関係を示す
グラフ、第２図は本発明の金属基材の赤外線放射体と従
来品（１）及び（２）との、６００Ｗで厚み１２ｍ１ｍ
の牛肉を焼いたときの下表面と中心部との一定時間に対
する温度差を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、金属基材の表面に遷移元素の酸化物を主成分とする
赤外線放射体と低融点の無機化合物との赤外線黒体塗料
組成物被膜が形成されてなる金属基材の赤外線放射体。 ２、前記遷移元素の酸化物は、二酸化マンガン、酸化鉄
、酸化コバルト、酸化銅、酸化クロムのいずれか１種又
は２種以上から選ばれたものである特許請求の範囲第１
項記載の赤外線放射体。 ３、前記無機化合物は、低融点高膨張ガラスであって、
アルミナ珪酸ガラス、ポタッシュ鉛ガラス、ソーダ鉛ガ
ラス、ソーダ亜鉛ガラス、ソーダバリウムガラス、バリ
ウムガラス、高鉛ガラス、ポタッシュソーダ鉛ガラスの
いずれか１種又は２種以上である特許請求の範囲第１項
記載の赤外線放射体。 ４、（イ）金属基材の表面を処理する工程と； （ロ）遷移元素の酸化物１０〜９０重量部と低融点の無
機化合物９０〜１０重量部との組成物にビークル等の粘
稠物を混合した赤外線黒体塗料を金属基材表面に被覆す
る工程と； （ハ）５００〜１１００℃の加熱温度で焼成し金属基材
表面に赤外線放射体と低融点の無機化合物との組成物被
膜を形成する工程； とから成る金属基材の赤外線放射体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076485A JPS61179881A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 金属基材の赤外線放射体とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076485A JPS61179881A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 金属基材の赤外線放射体とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179881A true JPS61179881A (ja) | 1986-08-12 |
| JPH0362798B2 JPH0362798B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=12036243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2076485A Granted JPS61179881A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | 金属基材の赤外線放射体とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179881A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190080A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-23 | Ibiden Co Ltd | 金属基材の遠赤外線放射体とその製造方法 |
| JPH09320742A (ja) * | 1996-05-24 | 1997-12-12 | Dairin Shoji:Kk | 遠赤外線輻射体および遠赤外線輻射方法 |
| JP2004259639A (ja) * | 2003-02-27 | 2004-09-16 | Allied Material Corp | 放電ランプ及びその電極構造 |
| JP2012186398A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Nippon Avionics Co Ltd | 接合装置 |
| WO2012137316A1 (ja) | 2011-04-06 | 2012-10-11 | トヨタ自動車株式会社 | 熱画像の平滑化方法、表面温度測定方法、及び、表面温度測定装置 |
| WO2014089689A1 (en) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Canadian Space Agency | Spacecraft smart thermal radiator based on thermochromic coatings deposited on aluminum panel |
| US8916246B2 (en) | 2006-09-12 | 2014-12-23 | Ibiden Co., Ltd. | Annular structure having excellent heat insulating and heat releasing properties |
| WO2021111949A1 (ja) * | 2019-12-03 | 2021-06-10 | 株式会社新潟テクノ | 複合材料 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5743486B2 (ja) * | 2010-10-25 | 2015-07-01 | イビデン株式会社 | 集熱レシーバー及び太陽熱発電装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557586A (en) * | 1978-08-26 | 1980-01-19 | Toomei Kogyo Kk | Low temperature boiling kettle |
| JPS5756348A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-03 | Takara Standard Kk | Manufacture of enameled heating element for radiating far infrared ray |
| JPS58190838A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-07 | Takara Standard Kk | 遠赤外線放射のための琺瑯発熱体の製造方法 |
| JPS59173272A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-10-01 | Toomei Kogyo Kk | 特に遠赤外線発生素子を調合した釉薬を用いた琺瑯の製造方法 |
-
1985
- 1985-02-04 JP JP2076485A patent/JPS61179881A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS557586A (en) * | 1978-08-26 | 1980-01-19 | Toomei Kogyo Kk | Low temperature boiling kettle |
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Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190080A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-23 | Ibiden Co Ltd | 金属基材の遠赤外線放射体とその製造方法 |
| JPH09320742A (ja) * | 1996-05-24 | 1997-12-12 | Dairin Shoji:Kk | 遠赤外線輻射体および遠赤外線輻射方法 |
| CN1086099C (zh) * | 1996-05-24 | 2002-06-05 | 株式会社大轮商事 | 远红外线辐射体及远红外线辐射方法 |
| JP2004259639A (ja) * | 2003-02-27 | 2004-09-16 | Allied Material Corp | 放電ランプ及びその電極構造 |
| US8916246B2 (en) | 2006-09-12 | 2014-12-23 | Ibiden Co., Ltd. | Annular structure having excellent heat insulating and heat releasing properties |
| US9546820B2 (en) | 2006-09-12 | 2017-01-17 | Ibiden Co., Ltd. | Annular structure having excellent heat insulating and heat releasing properties |
| JP2012186398A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Nippon Avionics Co Ltd | 接合装置 |
| WO2012137316A1 (ja) | 2011-04-06 | 2012-10-11 | トヨタ自動車株式会社 | 熱画像の平滑化方法、表面温度測定方法、及び、表面温度測定装置 |
| US9129368B2 (en) | 2011-04-06 | 2015-09-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Thermal image smoothing method, surface temperature-measuring method, and surface temperature-measuring device |
| WO2014089689A1 (en) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Canadian Space Agency | Spacecraft smart thermal radiator based on thermochromic coatings deposited on aluminum panel |
| WO2021111949A1 (ja) * | 2019-12-03 | 2021-06-10 | 株式会社新潟テクノ | 複合材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0362798B2 (ja) | 1991-09-27 |
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