JPS61176409A - 複合リングロ−ル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、鉄鋼線材及び棒材等の圧延用リングロールに
関する。

（従来の技術） 鉄鋼圧延用ロールにおいて特に仕上圧延機用ロールとし
ては、圧延材と接する部分（使用層）に耐摩耗性等の性
質が要求される点から、使用層である外層と、強靭材で
形成された軸芯部とが溶着一体化された複合ロールが使
用されている。複合ロールは、主として遠心力鋳造法で
鋳造段階で複合一体化される。

一方、線材圧延機には、最近は殆ど超硬焼結リングロー
ルが用いられ、例えば、ブロックミルでは第７図の如き
超硬材（ＷＣ粉末とＣｏが主体）により形成されたリン
グロールが使用されている。

また、該リングロールは、軸に機械的に固着して組立ロ
ールとして使用される。

（発明が解決しようとする問題点） 超硬リングロールを軸嵌して組立ロールとして使用する
場合、リング全体が超硬材であり経済的でないばかりか
、複雑な組立構造とする必要がある。すなわち、リング
ロールを軸に組立て固着する場合、固定リング、スペー
サーリング等を用いて軸に強固に固定する必要があり、
又鋼糸の軸と超硬リング材の熱膨張係数の大きい差を緩
和する必要があるからである。その結果、斯かる組立ロ
ールはコストが非常に高くなる。

そこで、高価な材料を圧延使用層である外層に用い、内
層は安価な強靭材とした複合リングロールが要望されて
いる。斯かる複合リングロールの製造法として遠心力鋳
造による方法がある。しかし、この場合、高合金材の外
層に内層を鋳造したときに、外層内面が溶解されて高合
金成分が内層に混入し、内層の強靭性を劣化させると共
に、外層の高合金材の歩留を悪化させる欠点がある。

本発明は叙上の問題に鑑みなされたものであって、その
目的は、超硬リングロールよりやや耐摩耗性は劣るが、
耐摩耗性と耐焼付性とを兼備し低コストであって、しか
も外層から内層への成分の移行が可及的に抑止された強
靭な内層を有する複合リングロールを提供することを目
的とするものである。

（問題点を解決するための手段） 前記目的を達成するために次の手段を講じた。

すなわち、第１の手段として、複合リングロールの外層
を、重量％でＣｒ　：　１０〜２５％を主成分としてＰ
：０．１％を越え１．０％以下を含有しその他特定量の
Ｃ並びに適宜の合金成分を含有する高クロム鋳鉄で形成
し、その内層を鋼材で形成すると共に、両者を熱間静水
圧加圧により拡散接合した。

また、第２の手段として、複合リングロールの外層を、
重量％でＣｒ　：　１０〜２５％を主成分としてＰ：０
．１％を越え１．０％以下を含有しその他特定量のＣ並
びに適宜の合金成分を含有する高クロム鋳鉄で形成した
第１外層と、該第１外層の内面に鋳造一体化されたダク
タイル鋳鉄又はアダマイト材からなる第２外層とで構成
し、該外層と鋼材で形成した内層とを熱間静水圧加圧に
より拡散接合した。

゛　（作　　用） 本発明の第１の手段によれば、外層をＣｒ　：　１０〜
２５％を主成分としＰ：０．１％を越え１．０％以下を
含有しその他特定量の合金成分を含有する高クロム鋳鉄
材で形成したから、組織中にステダイトと呼ばれる硬い
リン共晶が存在し、鉄鋼線材、棒材等の圧延に対して優
れた耐摩耗性及び耐焼付性を有し、又内層を鋼材で形成
したから、内層に強靭性を確保できる。更に、両者を熱
間静水圧加圧により拡散接合したから、外層から内層へ
のＣｒの移行を可及的に抑止して内層の強靭性を劣化さ
せることなく両者を強固に一体化できる。

また、第２の手段によれば、外層を第１外層と第２外層
とに分け、第２外層をダクタイル鋳鉄又はアダマイト材
で形成したから、両者は容易に鋳造一体化され、かつ外
層と内層との熱間静水圧加圧による拡散接合により、第
２外層と内層との接合面の界面性状は極めて良好となる
。

（実施例） 次に図面を参照して本発明の複合リングロールについて
詳述する。

第１図は第１の発明に係る複合リングロールの構造を示
す断面図である。

複合リングロール１は、重量％Ｔ：Ｃｒ　：　１０〜２
５％、Ｐ：０．ｌ〜１．０％（０，１％を除く。）の特
定組成の高クロム鋳鉄の外層２と、鋼材で形成された内
層３とが熱間静水圧加圧（以下、ＨＩＰという。

）により拡散接合されて一体化されている。

かかる複合リングロール１は、第２図（１）　＋２１の
如く、高クロム鋳鉄材で形成された外層素材リング２゛
と強靭性のある鋼材で形成された内層素材リング３゛と
を適宜寸法に加工した後、両者を嵌合しＨＩＰ処理によ
り拡散接合して得られた複合素材を所望の形状に加工し
て製作される。この場合、外層素材リング２”の外径り
、”は、第１図の製品外径Ｄ１より加工代部分だけ大き
くし、又その内径Ｄ２は、製品の外層２と内層３との境
界の直径Ｄ２と同じとする。一方、内層素材リング３゛
の外径はＤ２とし、その内径はＤ３’　は、内面の加工
代部分だけ製品内径Ｄ３より小さくするのは当然である
。又素材リングの幅も製品幅より加工化分を見込んで大
きくする。このようにして得られた外層素材リング２°
と内層素材リング３゛とをＨＩＰ処理により拡散接合す
る。その結果、外層から内層へＣｒの混入が可及的に抑
止され、かつ両者が強固に結合一体化された複合素材が
得られる。

次に前記外層を形成する高クロム鋳鉄の成分限定理由に
ついて説明する。該高クロム鋳鉄は、重量％でＣｒ：１
０〜２５％、Ｐ：０．１〜１．０％（０，１％を除く。

）とし、極めて耐摩耗性及び耐焼付性に優れた材質であ
り、鉄鋼線材、棒材等の圧延用材質として好適である。

以下、単位は重量％である。

Ｃ：２．０〜４．０％ Ｃは（Ｆｅ−Ｃｒ）　７　Ｃ３型炭化物を安定にする範
囲内として、Ｃｒとのバランスをとって目的のカーバイ
ド量によって決定される。Ｃが２．０％未満の範囲では
炭化物の量が減少し、耐摩耗性が不足する。Ｃが４．０
％を越えた場合は炭化物量が多すぎ、機械的性質の劣化
を来す。

Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｓｉは溶湯の脱酸のため０．５％以上は必要であるが１
．５％を越えると機械的性質の劣化を来す。

Ｍｎ　：　　０．５〜１．５　　％ ＭｎはＳｉの補助脱酸として０．５％以上は必要である
と共にＳの悪影響をＭｎＳとして防止するのに有用であ
るが、１．５％を越えると機械的性質、特に靭性の点で
劣化が著しい。

Ｐ：０．１〜１．０　％　（０，１％を除く）Ｐはロー
ル材質に於いては少ない程材質の靭性面からは望ましい
が、焼付性の改善の目的から、カーバイド形状を変え、
カーバイド面積の増加という目的で本発明では積極的に
添加する。すなわち、０．１％を越えてからカーバイド
の形状変化が認められ面積も増加する。この効果は１．
０％まで比例的に認められるが１．０％を越えると飽和
し、それ以上の添加は材質を脆くさせるため、０．１％
を越え１．０％以下とした。

Ｓ：０．１％以下 Ｓはロール材質においては少ない程望ましく、材質を脆
くするという点から０．１％以下とした。

Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｎｉについては焼入性を向上させるために積極的に硬度
調整のため添加されるが、そのためには０．５％以上は
必要である。しかし、２．０％を越えると熱的に不安定
な残留オーステナイトが増え、硬度が上がりにくい。

Ｃｒ：１０〜２５％ Ｃｒは１０％未満ではＭ３Ｃ型の炭化物が多く晶出し、
強靭性の低下及び炭化物の微細均一化が得られず、一方
、２５％を越えるとＭ２３Ｃ６型炭化物の量が増え強靭
性が劣化する。

Ｍｏ　：　　０．５〜３．０％ ＭＯは焼入・焼戻し抵抗を高めると同時に炭化物中に入
り、炭化物硬度を高めると共に、焼戻し軟化抵抗を増す
ために有効であるが０．５％未満ではこの効果がうすく
、３．０％を越えて添加してもその効果は飽和するため
、コストを考慮して３．０％以下とする。

本発明に係る高クロム鋳鉄は、上記の合金成分の他、残
部実質的Ｆｅで形成されるが、高クロム鋳鉄の性質を改
善するために、前記合金成分にＮｂ。

■のうち一種又は２種を合計量で１．０％以下含有させ
ることができる。

Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があり、Ｎｂの添加によ
り析出硬化が促進されるが、１．０％を越えて添加して
もその効果は飽和するため、コストを考慮して１．０％
以下とする。

ＶもＮｂと同様の目的で添加するが、１．０％を越えて
はＶＣ炭化物が多くなり、Ｃｒ炭化物の減少につながる
ため、かえって強靭性が低下する。このため１．０％以
下とする。

内層に用いる鋼材は、一般に靭性の優れた機械構造用炭
素鋼、構造用合金鋼等の材料から適宜選択できる。特に
、フェライト基地からなる低炭素低合金鋼を用いると、
ＨＩＰ処理に際して、又前記複合素材の焼入に際して好
適である。すなわち、斯かるフェライト基地からなる材
質は、熱膨張係数が小さいので、ＨＩＰ処理後の熱収縮
が小さく、拡散接合面で割れ、剥離が生じ難い。また、
複合素材は外層を耐摩耗性に優れたものにするために焼
入・焼戻し熱処□理に供されるが、内層に前記フェライ
ト基地の低炭素低合金鋼材を使用すれば、複合素材全体
を焼入れでも内層には焼入作用が及ばず、靭性劣化が生
じない。もし、内層に焼入効果があると、リングロール
を軸嵌して組立ロールとする際、割損を生じ易くなり好
ましくない。尚、複合素材の外層のみを焼入熱処理に供
することもできるが、全体を処理するのに比べて作業が
煩雑で生産性の点で劣る。

次に、第２の発明に係る複合リングロールについて第３
図を参照して説明する。

第２の発明に係る複合リングロール１１は、外層１２を
第１外層１２ａと第２外層１２ｂの複層とした点が第１
の発明に係る複合リングロール１と異なる。

すなわち、圧延使用層に当る第１外層１２ａは、第１の
発明に係る外層２と同材質の極めて優れた耐摩耗性及び
耐焼付性を有する高クロム鋳鉄で形成し、該第１外ＪＷ
１２ａの内面にダクタイル鋳鉄又はアダマイト材からな
る第２外ｌｉｔ　１２ｂを鋳造一体化して、複層の外層
１２を得、これに鋼材からなる内層３をＨＩＰ処理によ
り拡散接合したものである。

斯かる手段によれば、第１外層１２ａと第２外層１２ｂ
とは通常の遠心力鋳造により容易に溶着一体化するうえ
に、ＨＩＰ処理により、第２外層１２ｂと内層３との接
合面の界面性状が極めて良好になり、境界の強度が向上
する。すなわち、第１外層は耐摩耗性確保のため、比較
的大きな共晶カーバイドが晶出したものとなっており、
この共晶カーバイドは極めて硬く、高温に於いても靭性
は基地部分に比べて劣る。このため、第１外層と内層を
ＨＩＰ処理によって直接接合する場合、共晶カーバイド
を破壊せずに加圧するのは困難である。一方、第２外層
のアダマイト材又はダクタイル鋳鉄は靭性に優れている
ため、ＨＩＰ処理後の界面性状を良好なものに確保する
ことは容易である。

次に第２外層を形成するダクタイル鋳鉄又はアダマイト
材の好適な成分例を掲げると共に、その成分限定理由に
ついて説明する。尚、単位は重量％である。

好適なダクタイル鋳鉄として次のものがある。

Ｃ：３．０〜３．８％　　Ｎｉ：２．Ｏ％以下Ｓｔ　：
　　１．５〜３．５％　　Ｃｒ：１．５　　％以下Ｍｎ
　：　０．２〜ｌ、０％　　Ｍｏ：０．５　　％以下Ｐ
：０．２　　％以下　　Ｍｇ　：　　０．０２〜０．１
％Ｓ　：　　０．０６％以下　　残部実質的にＦｅく成
分限定理由〉 Ｃ：３．０〜３．８　　％ Ｃは、セメンタイトおよび黒鉛の形成に直接関与する。

３．０％未満では、セメンタイトおよび黒鉛の量が不足
し、ヒートクラックの分散効果が不充分となって、球状
黒鉛鋳鉄としての特徴を充分に発揮することができない
。ただし、多量になると材質の脆弱化をまねくので、３
．８％を上限とする。

Ｓｉ：１．５〜３．５％ Ｓｉはセメンタイトと黒鉛の量比率を左右し、１゜５％
未満ではセメンタイト量が過剰となる。一方、通常ダク
タイル鋳鉄は２．５％を越えると、黒鉛が多くなり過ぎ
て軟化するとともに、基地組織が脆弱となるため、好ま
しくないが、第１外層がらＣｒが混入してチル化するの
を防ぐ目的で３．５％以下とする。

Ｍｎ　：　　０．２〜１．０％ Ｓの害を抑えるとともに、硬度アップに効果がある。こ
の目的で０．２％以上必要であるが、１．０％を越える
と、材質が硬く、脆くなる。

Ｐ：０．２％以下 Ｐは材質を脆弱にするので、０．２％以下とする。

なお、Ｐは溶湯の流動性を良くし耐摩耗性を高めるので
、０．２％を上限とし、０．０１％以上加えてよい。

Ｓ：０．０６％以下 Ｐと同様に材質を脆弱にし、また、黒鉛の球状化を阻害
するので、０．０６％以下とする。

Ｎｉ：２．０％以下 Ｎｉは黒鉛化と焼入性を向上させる効果がある。

Ｎｉは添加しなくても外殻から混入するが、２．０％を
越えると焼入性がよくなり基地が硬くなりすぎて、靭性
及び残留応力の面から良くない。従って２．０％以下と
する。

Ｃｒ：　　１．５％以下 Ｃｒは第１外層から不可避的に混入される。１．５％を
越えると、セメンタイト量が過剰となって、材質が脆化
する。

Ｍｏ　：　０．５％以下 ＭｏはＮｉと同様の作用があり、０．５％を越えると第
２外層が硬くなりすぎ、実害のない範囲として０．５％
以下とする。

Ｍｇ　：　０．０２〜０．１％以下 黒鉛球状化に必要であり、０．０２％未満では球状化不
良を発生する。一方１．０％を越えると、鋳造欠陥が発
生し易（なるほか、セメンタイト量の増加による材質の
脆化をまねく。

好適なアダマイト材としては次のものがある。

Ｃ：１．０〜２．５％　　Ｎｉ：１．５　　％以下Ｓｉ
　：　　０．５〜１．５％　　Ｃｒ：　　１．５　　％
以下Ｍｎ　：　　０．５〜１．５％　　Ｍｏ：０．５　
　％以下Ｐ：０．１　　％以下　　Ｔｉ：０．１　　％
以下Ｓ：０．１　　％以下　　残部実質的にＦｅく成分
限定理由〉 Ｃ：１．０〜２．５％ Ｃが１．０％未満になると、第２外層の鋳込み温度が高
くなり、第１外層の高クロム鋳鉄が溶かされ易く、第２
外層のＣｒ％が更に上昇して第２外層の靭性が劣化する
。

また、Ｃが２．５％を越えると、炭化物が多くなり、第
２外層の靭性が劣化し、第２外層の存在意義がなくなる
。

Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｓｉは溶湯の脱酸効果があり、０．５％以上は必要で、
１．５％を越えると脆くなり、第２外層の機械的性質の
劣化を来す。

Ｍｎ　：　　０．５〜１．５％ ＭｎについてもＳｉと同様の作用があり、かつＭｎＳと
なってＳの悪影響を消すため０．５％以上必要で、１．
５％を越えるとその効果も飽和し、かつ機械的性質の劣
化を来すため、０．５〜１．５％の範囲とした。

Ｐ：０．１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが材質の靭性を低下させるの
で０．１％以下とする。

Ｓ：０．１％以下 Ｓはロール材を脆弱にするため、実害のない０゜１％以
下とする。

Ｎｉ：１．５％以下 Ｎｉは添加しなくても、第１外層からの混入で０．３％
以上にはなるが、Ｎｉの１．５％迄の含有は問題となら
ない。しかし、１．５％を越えると焼入性が良くなり、
そのため、基地が硬（なりすぎて、靭性の面から、また
、残留応力の面から良くない。従って１゜５％以下とす
る。

Ｃｒ：　　１．５％以下 １．５％を越えると、機械的性質のうち、特に靭性が低
下し、脆弱になる。このため、第２外層の溶湯のＣｒ含
有量は、第１外層のＣｒが第２外層に混入することを考
慮してＣｒ含有量を１％以下で鋳込む必要がある。

Ｍｏ：　　０．５％以下 ＮｏはＮｉと同様の作用があり、０．５％を越えると第
２外層が硬くなりすぎ、実害のない範囲として０．５％
以下とする。

Ｔｉ：０．１％以下 Ｔｉについては鋳造時の脱酸のため有効であるが、０．
１％を越えると、溶湯が過酸化の状態となり、かつ、溶
湯の流動性を下げるため、０．１％以下とする。

以上説明した外層が単層の複合リングロール１及び複層
の複合リングロール１１は、ブロックミルの如く軸に組
立ずにそのまま使用される場合もあるが、第４図〜第６
図に示す如く軸に組立て組立ロールとして使用される。

すなわち、第４図の如く、中央部外周に環状凸部２２が
一体的に形成された軸２１に焼ばめ固定したり、又第５
図及び第６図の如く、軸２３に複合リングロール１とス
ペーサーリング２４又は／及び端末リング２５を焼ばめ
て組立ロールとして使用することも可能である。

尚、第４図〜第６図において複合リングロールは単層の
もの１を示したが、複層のものでもよいことは勿論であ
る。又、複合リングロール１，１１の軸への組立は、圧
延機の形成により複合リングロールを１個としてもよく
、又２個以上としてもよいことは勿論である。更に、軸
材は、一般的には強靭で溶接固定が可能な鋼材を用いる
が、圧延荷重が小さい場合、ダクタイル鋳鉄等の鋳鉄材
としてもよいことは勿論である。

次に具体的実施例を掲げて説明する。

〈実施例１〉 外径り、＝φ３００龍、内径Ｄ３−φ１６０　ｍｍ、外
層・内層境界径Ｄ２＝φ２４０ｍｍ、幅２００　ｍの外
層が単層の複合リングロールの製造実施例。

（１）第１表に示した外層組成の高クロム鋳鉄及びＣ：
０．２４％、Ｓｉ　：　　０．１０％、Ｍｎ　：　　０
．４２％、残部実質的Ｆｅの低Ｃ鋼（実施例１−１．１
−２共通）で、下記寸法の素材リングを製作した。

尚、外層素材リングは第１表の高クロム鋳鉄を遠心力鋳
造後、下記の寸法に改削した。

・外層素材リング Ｄ１゛＝φ３０６、Ｄ２＝φ２４０１幅２０５鶴・内層
素材リング Ｄ２＝φ２４０、Ｄ３’＝φ１５５、幅２０５Ｒ次　　
　　　　　　　葉 第　　１　　表 （２）前記外層及び内層素材リングを嵌合して、圧力２
００　ｋｇ　／　ｃｌ！、温度１０４０℃でＨＩＰ処理
し、両者を拡散接合して複合素材を得た。

（３）その後、前記複合素材を焼入・焼戻し熱処理を行
った後、機械加工により複合リングロールを得た。製品
外層の硬度は、実施例１−１がＨｓ７５、実施例１−２
がＨｓ８１であり、内層の硬度はＨｓ３５であった。

（４）前記複合リングロールを各々２個用意し、第４図
の如く軸に焼ばめ固定し、棒鋼圧延用組立ロールを得た
。

〈実施例２〉 （２）前記第１外層と第２外層とが鋳造一体化された外
層素材及び、下記成分の低ｃｍの内層素材を改削して、
素材リングを製作した。

■内層成分（重量％、残部実質的にＦｅ）実施例２−１
　・Ｃ：　　０．２４％、Ｓｉ　：　０．１０％、Ｍｎ
；０．４２　％ 実施例２−２・Ｃ：　　０．２３％、Ｓｉ　：　０．１
３％、Ｍｎ：０．４２　％ ■素材リング寸法（実施例２−１．２−２共通）・外層
素材リング Ｄ、＝φ３３５、Ｄ２＝φ２４０、幅２０５ｍｍ・内層
素材リング Ｄ２＝φ２４０、Ｄ、’＝φ１５５、幅２０５＋ｕ（３
）前記外層及び内層素材リングを嵌合して、圧力２００
　ｋｇ／ｃ＋ａ、温度１１００℃でＨＩＰ処理し、両者
を拡散接合し、複合素材を得た。

（４）その後、前記複合素材を焼入・焼戻し熱処理を行
った後、機械加工により複合リングロールを得た。製品
外層（第１外Ｆｉ）、内層の硬度は次の通りであった。

実施例２−１　・・・第１外層Ｈｓ８４、内層Ｈｓ３３
実施例２−２　・・・第１外層Ｈｓ８３、内層Ｈｓ３４
（発明の効果） 以上説明した通り、第１の発明に係る複合リングロール
は、外層を耐摩耗性及び耐焼付性の掘めて優れた高クロ
ム鋳鉄で形成し、内層を強靭な鋼材で形成したから、鉄
鋼線材及び棒材等の圧延用ロール、特に仕上圧延機用ロ
ールとして低コストであり、しかも寿命的にも優れる。

また、外層と内層とをＨＩＰ処理により拡散接合したか
ら、高クロム材質の外層から内層へのＣｒの混入を可及
的に防止でき、内層の靭性を劣化させることがない。

また、第２の発明に係る複合リングロールの外層は、前
記耐摩耗性及び耐焼付性に優れた高クロム材質で形成し
た第１外層とダクタイル鋳鉄又はアダマイト材で形成し
た第２外層とで構成したから、両者は容易に鋳造一体化
されると共に、第１外層の内面に形成された第２外層と
鋼材で形成された内層とがＨＩＰ処理されると、両者の
接合面の界面性状は極めて良好となり、境界面の強度が
極めて優れ、界面での剥離、割損を可及的に防止するこ
とができる。

また、内層が強靭材で形成されている本発明の複合リン
グロールを組立ロールに適用すれば、簡単な焼ばめ法や
、ｆ６接、ネジ、ボルト等で軸に低コストで組立てるこ
とができ、しかも軸の再利用が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は外層が単層の本発明に係る複合リングロールの
断面図、第２図（１１（２）は素材リングの断面図、第
３図は外層が複層の本発明に係る複合リングロールの断
面図、第４図〜第６図は本発明に係る複合リングロール
を通用した組立ロールの一部断面図、第７図は従来のリ
ングロールの断面図を示す。 １．１１・・・複合リングロール、２，１２・・・外層
、１２ａ・・・第１外層、１２ｂ・・・第２外層、３・
・・内層。 特　許　出　願　人　　久保田鉄工株式会社ｒ５　　因 男７■

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量％で、 Ｃ：２．０〜４．０％Ｎｉ：０．５〜２．０％Ｓｉ：０
   ．５〜１．５％Ｃｒ：１０〜２５％Ｍｎ：０．５〜１．
   ５％Ｍｏ：０．５〜３．０％Ｐ：０．１〜１．０％（０
   ．１％を除く。）Ｓ：０．１％以下 を合金成分として、又は前記合金成分に加えてＮｂ、Ｖ
   ：１種又は２種の合計が１．０％以下を合金成分として
   残部実質的にＦｅからなる高クロム鋳鉄で形成された外
   層と、鋼材で形成された内層とが熱間静水圧加圧により
   拡散接合されてなることを特徴とする複合リングロール
   。 ２、内層はフェライト基地からなる低炭素低合金鋼であ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の複合リ
   ングロール。 ３、重量％で、 Ｃ：２．０〜４．０％Ｎｉ：０．５〜２．０％Ｓｉ：０
   ．５〜１．５％Ｃｒ：１０〜２５％Ｍｎ：０．５〜１．
   ５％Ｍｏ：０．５〜３．０％Ｐ：０．１〜１．０％（０
   ．１％を除く。）Ｓ：０．１％以下 を合金成分として、又は前記合金成分に加えてＮｂ、Ｖ
   ：１種又は２種の合計が１．０％以下を合金成分として
   残部実質的にＦｅからなる高クロム鋳鉄で形成された第
   １外層の内面に、ダクタイル鋳鉄又はアダマイト材で形
   成された第２外層が鋳造一体化された外層と、鋼材で形
   成された内層とが熱間静水圧加圧により拡散接合されて
   なることを特徴とする複合リングロール。 ４、第２外層は、重量％で、 Ｃ：３．０〜３．８％Ｎｉ：２．０％以下 Ｓｉ：１．５〜３．５％Ｃｒ：１．５％以下Ｍｎ：０．
   ２〜１．０％Ｍｏ：０．５％以下Ｐ：０．２％以下Ｍｇ
   ：０．０２〜０．１％Ｓ：０．０６％以下 残部実質的にＦｅからなるダクタイル鋳鉄であることを
   特徴とする特許請求の範囲第３項記載の複合リングロー
   ル。 ５、第２外層は、重量％で、 Ｃ：１．０〜２．５％Ｎｉ：１．５％以下 Ｓｉ：０．５〜１．５％Ｃｒ：１．５％以下Ｍｎ：０．
   ５〜１．５％Ｍｏ：０．５％以下Ｐ：０．１％以下Ｔｉ
   ：０．１％以下 Ｓ：０．１％以下 残部実質的にＦｅからなるアダマイト材であることを特
   徴とする特許請求の範囲第３項記載の複合リングロール
   。 ６、内層はフェライト基地からなる低炭素低合金鋼であ
   ることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の複合リ
   ングロール。