JP3379938B2 - 圧延用スリーブロール - Google Patents
圧延用スリーブロールInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧延用スリーブロー
ルに関し、より詳しくはシートパイル、アングル等の深
いカリバーを有する形鋼圧延用ロールやＨ形鋼圧延用ユ
ニバーサルミルロール等として用いることができる圧延
用スリーブロールに関する。
ルに関し、より詳しくはシートパイル、アングル等の深
いカリバーを有する形鋼圧延用ロールやＨ形鋼圧延用ユ
ニバーサルミルロール等として用いることができる圧延
用スリーブロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、シートパイル、アングル等の製造
に用いる形鋼圧延用ロールには、強靭性に優れたアダマ
イト材料のロールが一般的に用いられていた。またＨ形
鋼圧延用ユニバーサルミルロールには、耐摩耗性に優れ
たハイクロム材料や強靭性に優れたアダマイト材料、耐
付着性を重視したＮｉ−グレン材料が実用化されてい
る。一方、熱間薄板圧延用仕上ワークロール等の熱間圧
延用ロールや棒鋼圧延用ロールの分野においては、極め
て耐摩耗性に優れたハイス系複合ロールが実用化されて
いる。
に用いる形鋼圧延用ロールには、強靭性に優れたアダマ
イト材料のロールが一般的に用いられていた。またＨ形
鋼圧延用ユニバーサルミルロールには、耐摩耗性に優れ
たハイクロム材料や強靭性に優れたアダマイト材料、耐
付着性を重視したＮｉ−グレン材料が実用化されてい
る。一方、熱間薄板圧延用仕上ワークロール等の熱間圧
延用ロールや棒鋼圧延用ロールの分野においては、極め
て耐摩耗性に優れたハイス系複合ロールが実用化されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記ハイス
系ロールの形鋼圧延分野への実用化は未だ十分には行わ
れていない。その理由の大きな１つは、シートパイル、
アングル等の形鋼圧延用ロールは大型で深いカリバーを
有するため、これをハイス系複合ロールで構成する場合
には外層であるハイス層の厚みを非常に厚くせねばなら
ず、よって遠心鋳造法や複合連続肉盛法等による容易な
製造法を用いて製造することは極めて困難となることで
ある。一方、外層部をハイス系材料とし内層部を黒鉛鋼
やダクタイル鋳鉄等の靭性のある材料とした複合スリー
ブロールをアーバーと組み合わせてなる組立て式ロール
も、一部で形鋼圧延用ロールとして用いられている。
が、このハイス系の複合スリーブロールでは外層部と内
層部との厚みのバランスが悪く、適切な内層厚さを確保
できないために、スリーブ割損が発生しやすいという問
題があった。またＨ形鋼圧延用ユニバーサルミル用の水
平スリーブロールにあっては、スリーブ側面でＨ形鋼の
フランジ部を圧延するため、複合スリーブロールの外層
部であるハイス層の厚みを厚くする必要があり、やはり
内層部と外層部のバランスが悪くなり、製造が困難であ
るという問題があった。以上のように、従来は深いカリ
バーを必要とする形鋼圧延用ロールやＨ形鋼圧延用のユ
ニバーサルミルロールには、その形状的な制約からハイ
ス系材料のロールを上手く実用化することができなかっ
た。
系ロールの形鋼圧延分野への実用化は未だ十分には行わ
れていない。その理由の大きな１つは、シートパイル、
アングル等の形鋼圧延用ロールは大型で深いカリバーを
有するため、これをハイス系複合ロールで構成する場合
には外層であるハイス層の厚みを非常に厚くせねばなら
ず、よって遠心鋳造法や複合連続肉盛法等による容易な
製造法を用いて製造することは極めて困難となることで
ある。一方、外層部をハイス系材料とし内層部を黒鉛鋼
やダクタイル鋳鉄等の靭性のある材料とした複合スリー
ブロールをアーバーと組み合わせてなる組立て式ロール
も、一部で形鋼圧延用ロールとして用いられている。
が、このハイス系の複合スリーブロールでは外層部と内
層部との厚みのバランスが悪く、適切な内層厚さを確保
できないために、スリーブ割損が発生しやすいという問
題があった。またＨ形鋼圧延用ユニバーサルミル用の水
平スリーブロールにあっては、スリーブ側面でＨ形鋼の
フランジ部を圧延するため、複合スリーブロールの外層
部であるハイス層の厚みを厚くする必要があり、やはり
内層部と外層部のバランスが悪くなり、製造が困難であ
るという問題があった。以上のように、従来は深いカリ
バーを必要とする形鋼圧延用ロールやＨ形鋼圧延用のユ
ニバーサルミルロールには、その形状的な制約からハイ
ス系材料のロールを上手く実用化することができなかっ
た。
【０００４】そこで本発明は上記従来の欠点を解消し、
ハイス系材料を用いたロールであって、深いカリバーを
有する形鋼圧延用ロールとして或いはＨ形鋼圧延用ユニ
バーサルミルロールとしても好ましく使用することがで
きる圧延用スリーブロールの提供を課題とする。
ハイス系材料を用いたロールであって、深いカリバーを
有する形鋼圧延用ロールとして或いはＨ形鋼圧延用ユニ
バーサルミルロールとしても好ましく使用することがで
きる圧延用スリーブロールの提供を課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の圧延用スリーブロールは、成分組成が重量％で、
Ｃ：０．８〜１．８％、Ｓｉ：０．２〜１．５％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．５％、Ｎｉ：０．６％未満、Ｃｒ：
２．０〜１０．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：
２．０〜８．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％を含有する
と共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を用い、鋳造
によって全体を単層に構成すると共に、更に圧延使用層
を焼入れ層としてショア硬度で７０以上にし、且つ焼ば
め面若しくはスリーブ内面を焼入れの際に保温すること
で焼きの入っていないパーライト組織としてショア硬度
で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸び
を０．３％以上にしてあることを第１の特徴としてい
る。また本発明の圧延用スリーブロールは、成分組成が
重量％で、Ｃ：１．０〜２．５％、Ｓｉ：１．０〜４．
０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｎｉ：１．０〜４．０
％、Ｃｒ：１．０〜８．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０
％、Ｗ：３．０％以下、Ｖ：０．５〜１．５％を含有す
ると共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を用い、Ｃ
ａ、Ｓｉ、Ｃｅ、Ｍｇの１種若しくは２種以上の合金に
て球状黒鉛晶出処理を施して鋳造すると共に、全体を単
層に構成し、更に圧延使用層を焼入れ層としてショア硬
度で７０以上にし、且つ焼ばめ面若しくはスリーブ内面
を焼入れの際に保温することで焼きの入っていないパー
ライト組織としてショア硬度で６０以下、引張り強さを
５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にしてある
ことを第２の特徴としている。また本発明の圧延用スリ
ーブロールは、上記第１又は第２の特徴に加えて、１個
または２個以上がアーバーに対して焼ばめられることで
組立てロールとなることを第３の特徴としている。
明の圧延用スリーブロールは、成分組成が重量％で、
Ｃ：０．８〜１．８％、Ｓｉ：０．２〜１．５％、Ｍ
ｎ：０．２〜１．５％、Ｎｉ：０．６％未満、Ｃｒ：
２．０〜１０．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：
２．０〜８．０％、Ｖ：２．０〜１０．０％を含有する
と共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を用い、鋳造
によって全体を単層に構成すると共に、更に圧延使用層
を焼入れ層としてショア硬度で７０以上にし、且つ焼ば
め面若しくはスリーブ内面を焼入れの際に保温すること
で焼きの入っていないパーライト組織としてショア硬度
で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸び
を０．３％以上にしてあることを第１の特徴としてい
る。また本発明の圧延用スリーブロールは、成分組成が
重量％で、Ｃ：１．０〜２．５％、Ｓｉ：１．０〜４．
０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｎｉ：１．０〜４．０
％、Ｃｒ：１．０〜８．０％、Ｍｏ：０．５〜８．０
％、Ｗ：３．０％以下、Ｖ：０．５〜１．５％を含有す
ると共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を用い、Ｃ
ａ、Ｓｉ、Ｃｅ、Ｍｇの１種若しくは２種以上の合金に
て球状黒鉛晶出処理を施して鋳造すると共に、全体を単
層に構成し、更に圧延使用層を焼入れ層としてショア硬
度で７０以上にし、且つ焼ばめ面若しくはスリーブ内面
を焼入れの際に保温することで焼きの入っていないパー
ライト組織としてショア硬度で６０以下、引張り強さを
５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にしてある
ことを第２の特徴としている。また本発明の圧延用スリ
ーブロールは、上記第１又は第２の特徴に加えて、１個
または２個以上がアーバーに対して焼ばめられることで
組立てロールとなることを第３の特徴としている。
【０００６】上記本発明の第１の特徴においては、スリ
ーブロールの全体を単層構造としている。これを複合ス
リーブロールとした場合には、外層部をハイス材とし内
層部を黒鉛鋼又はダクタイル鋳鉄とすることになるが、
鋳造時に内外層の境界部に欠陥（巣穴、異物噛み、偏析
等）が発生しやすく、通常において境界部が最弱部にな
る。また高合金のハイス系外層部が内層部側に一部混入
し、内層部の強度を低下させる。更に焼入れ・焼戻し処
理により外層部はマルテンサイトまたはベイナイト組織
となり内層部はパーライト組織となるため、外層部には
圧縮、内層部には引張りの残留応力が生じ、前記最弱部
である内外層の境界部に残留応力が集中する。単層構造
にすることで上記複合ロールの問題点を全て解消するこ
とができる。また上記第１の特徴においては、スリーブ
ロールの全体に対して、圧延使用層を焼入れ層としてシ
ョア硬度で７０以上に調整している。スリーブロールを
焼入れする際に、強靭性を必要とするスリーブ内面に保
温材を施し、圧延使用層に焼きが入るようにし、少なく
ともスリーブ内面は焼きを入れないようにする。これに
より単層構造でありながら、圧延使用層は耐摩耗性に優
れたマルテンサイトまたはベイナイト組織となり、スリ
ーブ内面（アーバーに対して焼ばめられたりする）は強
靭性に優れたパーライト組織にすることができる。勿
論、上記複合スリーブの内外層の境界部等に弱部が生じ
ることも無い。また上記第１の特徴においては、成分組
成をハイス系の組成としているが、特にＣの含有量を低
くし、強靭性を確保するようにしている。従来より用い
られている通常の熱間圧延用ハイスロールは２．０〜
２．５％のＣ値が一般的であるが、その成分系では一次
の粗大炭化物が多量に晶出するため、強靭性が確保でき
なくなる可能性があった。更に上記第１の特徴において
は、そこに示す成分組成を有する単層のスリーブロール
は、その焼ばめ面若しくはスリーブ内面（前記焼ばめ面
は通常スリーブ内面である）を焼入れの際に保温するこ
とにより、焼きの入っていないパーライト組織としてシ
ョア硬度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以
上、伸びを０．３％以上にしてあることで、十分な強靭
性を確保することができる。即ち、 単層構造のスリーブ
でありながら、複合構造のスリーブ並みの耐割損性を確
保することができるのである。
ーブロールの全体を単層構造としている。これを複合ス
リーブロールとした場合には、外層部をハイス材とし内
層部を黒鉛鋼又はダクタイル鋳鉄とすることになるが、
鋳造時に内外層の境界部に欠陥（巣穴、異物噛み、偏析
等）が発生しやすく、通常において境界部が最弱部にな
る。また高合金のハイス系外層部が内層部側に一部混入
し、内層部の強度を低下させる。更に焼入れ・焼戻し処
理により外層部はマルテンサイトまたはベイナイト組織
となり内層部はパーライト組織となるため、外層部には
圧縮、内層部には引張りの残留応力が生じ、前記最弱部
である内外層の境界部に残留応力が集中する。単層構造
にすることで上記複合ロールの問題点を全て解消するこ
とができる。また上記第１の特徴においては、スリーブ
ロールの全体に対して、圧延使用層を焼入れ層としてシ
ョア硬度で７０以上に調整している。スリーブロールを
焼入れする際に、強靭性を必要とするスリーブ内面に保
温材を施し、圧延使用層に焼きが入るようにし、少なく
ともスリーブ内面は焼きを入れないようにする。これに
より単層構造でありながら、圧延使用層は耐摩耗性に優
れたマルテンサイトまたはベイナイト組織となり、スリ
ーブ内面（アーバーに対して焼ばめられたりする）は強
靭性に優れたパーライト組織にすることができる。勿
論、上記複合スリーブの内外層の境界部等に弱部が生じ
ることも無い。また上記第１の特徴においては、成分組
成をハイス系の組成としているが、特にＣの含有量を低
くし、強靭性を確保するようにしている。従来より用い
られている通常の熱間圧延用ハイスロールは２．０〜
２．５％のＣ値が一般的であるが、その成分系では一次
の粗大炭化物が多量に晶出するため、強靭性が確保でき
なくなる可能性があった。更に上記第１の特徴において
は、そこに示す成分組成を有する単層のスリーブロール
は、その焼ばめ面若しくはスリーブ内面（前記焼ばめ面
は通常スリーブ内面である）を焼入れの際に保温するこ
とにより、焼きの入っていないパーライト組織としてシ
ョア硬度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以
上、伸びを０．３％以上にしてあることで、十分な強靭
性を確保することができる。即ち、 単層構造のスリーブ
でありながら、複合構造のスリーブ並みの耐割損性を確
保することができるのである。
【０００７】第１の特徴による圧延用スリーブロールの
成分組成における各成分元素の含有範囲の限定理由につ
いて以下に説明する。なお成分組成は全て重量％で示
す。
成分組成における各成分元素の含有範囲の限定理由につ
いて以下に説明する。なお成分組成は全て重量％で示
す。
【０００８】Ｃの含有量は０．８〜１．８％とする。
０．８％未満では一次炭化物の晶出が少なく、耐摩耗
性、耐焼付き性が低下する。１．８％を超えると一次炭
化物が粗大化し、強靭性を低下させる。好ましくは１．
２〜１．６％とするのがよい。
０．８％未満では一次炭化物の晶出が少なく、耐摩耗
性、耐焼付き性が低下する。１．８％を超えると一次炭
化物が粗大化し、強靭性を低下させる。好ましくは１．
２〜１．６％とするのがよい。
【０００９】Ｓｉの含有量は０．２〜１．５％とする。
Ｓｉは湯流れ性確保等のために必要な元素である。一
方、材料の靭性向上には含有量が低いほどよい。従って
含有量は０．２〜１．５％とする。好ましくは０．４〜
１．０％とするのがよい。
Ｓｉは湯流れ性確保等のために必要な元素である。一
方、材料の靭性向上には含有量が低いほどよい。従って
含有量は０．２〜１．５％とする。好ましくは０．４〜
１．０％とするのがよい。
【００１０】Ｍｎの含有量は０．２〜１．５％とする。
Ｍｎは硬化能を増す働きがある。一方、材料の靭性向上
には含有量が低いほどよい。従って含有量は０．２〜
１．５％とする。好ましくは０．４〜１．０％とするの
がよい。
Ｍｎは硬化能を増す働きがある。一方、材料の靭性向上
には含有量が低いほどよい。従って含有量は０．２〜
１．５％とする。好ましくは０．４〜１．０％とするの
がよい。
【００１１】Ｎｉの含有量は０．６％未満とする。Ｎｉ
は焼入れ性を向上させる働きがある。一方、含有量が増
加すると焼入れ時にオーステナイトが残留しやすい問題
がある。従って含有量は０．６％未満とする。好ましく
は０．２〜０．４％とするのがよい。
は焼入れ性を向上させる働きがある。一方、含有量が増
加すると焼入れ時にオーステナイトが残留しやすい問題
がある。従って含有量は０．６％未満とする。好ましく
は０．２〜０．４％とするのがよい。
【００１２】Ｃｒの含有量は２．０〜１０．０％とす
る。Ｃｒの一部は基地中に固溶し、基地を強化する。そ
の一方、高硬度のＭ７Ｃ３型共晶炭化物を晶出しやす
い。そしてＭ７Ｃ３型共晶炭化物が多くなると、クラッ
クが進展しやすくなる。従ってＣｒの含有量は２．０〜
１０．０％とする。好ましくは３．０〜５．０％とする
のがよい。
る。Ｃｒの一部は基地中に固溶し、基地を強化する。そ
の一方、高硬度のＭ７Ｃ３型共晶炭化物を晶出しやす
い。そしてＭ７Ｃ３型共晶炭化物が多くなると、クラッ
クが進展しやすくなる。従ってＣｒの含有量は２．０〜
１０．０％とする。好ましくは３．０〜５．０％とする
のがよい。
【００１３】Ｍｏの含有量は２．０〜８．０％とする。
ＭｏはＭ６Ｃ型、Ｍ２Ｃ型の複合炭化物を形成し、常温
硬度、高温硬度を高め、耐摩耗性の向上に寄与する。ま
た焼入れ性を向上させる。２．０％未満ではＭ６Ｃ型、
Ｍ２Ｃ型の複合炭化物の形成量が不足する一方、８．０
％を超えると、炭化物量が多くなりすぎて好ましくな
い。従ってＭｏの含有量は２．０〜８．０％とする。好
ましくは３．０〜６．０％をするのがよい。
ＭｏはＭ６Ｃ型、Ｍ２Ｃ型の複合炭化物を形成し、常温
硬度、高温硬度を高め、耐摩耗性の向上に寄与する。ま
た焼入れ性を向上させる。２．０％未満ではＭ６Ｃ型、
Ｍ２Ｃ型の複合炭化物の形成量が不足する一方、８．０
％を超えると、炭化物量が多くなりすぎて好ましくな
い。従ってＭｏの含有量は２．０〜８．０％とする。好
ましくは３．０〜６．０％をするのがよい。
【００１４】Ｗの含有量は２．０〜８．０％とする。Ｗ
も同様にＣと結合して、主としてＭ ６Ｃ型、Ｍ２Ｃ型の
複合炭化物を形成し、常温硬度、高温硬度を高め、耐摩
耗性の向上に寄与する。また焼入れ性を向上させる。
２．０％未満ではＭ６Ｃ型、Ｍ ２Ｃ型の複合炭化物量の
形成量が不足する一方、８．０％を超えると炭化物量が
多くなりすぎて好ましくない。従ってＷの含有量は２．
０〜８．０％とする。好ましくは３．０〜５．０％とす
るのがよい。
も同様にＣと結合して、主としてＭ ６Ｃ型、Ｍ２Ｃ型の
複合炭化物を形成し、常温硬度、高温硬度を高め、耐摩
耗性の向上に寄与する。また焼入れ性を向上させる。
２．０％未満ではＭ６Ｃ型、Ｍ ２Ｃ型の複合炭化物量の
形成量が不足する一方、８．０％を超えると炭化物量が
多くなりすぎて好ましくない。従ってＷの含有量は２．
０〜８．０％とする。好ましくは３．０〜５．０％とす
るのがよい。
【００１５】Ｖの含有量は２．０〜８．０％とする。Ｖ
はＣと容易に結合して、主としてＭＣ型炭化物を形成
し、耐摩耗性の向上に寄与する。多すぎるとＭＣ型炭化
物量が増えて靭性が低下するので好ましくない。従って
Ｖの含有量は２．０〜８．０％とする。好ましくは３．
０〜６．０％とするのがよい。
はＣと容易に結合して、主としてＭＣ型炭化物を形成
し、耐摩耗性の向上に寄与する。多すぎるとＭＣ型炭化
物量が増えて靭性が低下するので好ましくない。従って
Ｖの含有量は２．０〜８．０％とする。好ましくは３．
０〜６．０％とするのがよい。
【００１６】上記本発明の第２の特徴においては、スリ
ーブロールの全体を単層構造としている。また上記第２
の特徴においては、スリーブロールの全体に対して、圧
延使用層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上に調整
している。これらの構成による作用効果は、上記第１の
特徴の説明において既述した作用効果と同じである。加
えて第２の特徴においては、その組織中に黒鉛が晶出さ
れ、その潤滑作用により耐焼付き性が問題となるような
スタンドにも適用可能としたことである。更に黒鉛を球
状化することで、黒鉛晶出による強靭性の低下を防止す
ることができる。更に上記第２の特徴においては、上記
第１の特徴の場合と同様に、そこに示す成分組成を有す
る単層のスリーブロールは、その焼ばめ面若しくはスリ
ーブ内面（前記焼ばめ面は通常スリーブ内面である）を
焼入れの際に保温することにより、焼きの入っていない
パーライト組織としてショア硬度で６０以下、引張り強
さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にして
あることで、十分な強靭性を確保することができる。即
ち、単層構造のスリーブでありながら、複合構造のスリ
ーブ並みの耐割損性を確保することができるのである。
ーブロールの全体を単層構造としている。また上記第２
の特徴においては、スリーブロールの全体に対して、圧
延使用層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上に調整
している。これらの構成による作用効果は、上記第１の
特徴の説明において既述した作用効果と同じである。加
えて第２の特徴においては、その組織中に黒鉛が晶出さ
れ、その潤滑作用により耐焼付き性が問題となるような
スタンドにも適用可能としたことである。更に黒鉛を球
状化することで、黒鉛晶出による強靭性の低下を防止す
ることができる。更に上記第２の特徴においては、上記
第１の特徴の場合と同様に、そこに示す成分組成を有す
る単層のスリーブロールは、その焼ばめ面若しくはスリ
ーブ内面（前記焼ばめ面は通常スリーブ内面である）を
焼入れの際に保温することにより、焼きの入っていない
パーライト組織としてショア硬度で６０以下、引張り強
さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にして
あることで、十分な強靭性を確保することができる。即
ち、単層構造のスリーブでありながら、複合構造のスリ
ーブ並みの耐割損性を確保することができるのである。
【００１７】第２の特徴による圧延用スリーブロールの
成分組成における各成分元素の含有範囲の限定理由につ
いて以下に説明する。なお成分組成は全て重量％で示
す。
成分組成における各成分元素の含有範囲の限定理由につ
いて以下に説明する。なお成分組成は全て重量％で示
す。
【００１８】Ｃの含有量は１．０〜２．５％とする。黒
鉛を晶出させるためには上限近くが望ましいが、一次の
粗大炭化物の晶出を少なくし、強靭性を確保するため
に、Ｃの含有量は好ましくは１．８〜２．２％とする。
鉛を晶出させるためには上限近くが望ましいが、一次の
粗大炭化物の晶出を少なくし、強靭性を確保するため
に、Ｃの含有量は好ましくは１．８〜２．２％とする。
【００１９】Ｓｉの含有量は１．０〜４．０％とする。
Ｓｉは黒鉛化促進元素である。少ないと黒鉛が晶出せ
ず、多すぎると材質を脆くする。Ｓｉの含有量は好まし
くは１．４〜２．５％とするのがよい。
Ｓｉは黒鉛化促進元素である。少ないと黒鉛が晶出せ
ず、多すぎると材質を脆くする。Ｓｉの含有量は好まし
くは１．４〜２．５％とするのがよい。
【００２０】Ｍｎの含有量は０．２〜１．５％とする。
Ｍｎは炭化物生成元素だが、本発明においては、ＭｎＳ
を形成してＳの害を防止する程度でよい。Ｍｎの含有量
は好ましくは０．５〜０．８％とするのがよい。
Ｍｎは炭化物生成元素だが、本発明においては、ＭｎＳ
を形成してＳの害を防止する程度でよい。Ｍｎの含有量
は好ましくは０．５〜０．８％とするのがよい。
【００２１】Ｎｉの含有量は１．０〜４．０％とする。
Ｎｉは黒鉛化促進元素である。また組織の基地を強化
し、焼入れ性を向上させる。少ないと黒鉛が出難い。ま
た多すぎると残留オーステナイトが多くなり、割れやす
い。Ｎｉの含有量は好ましくは１．２〜２．５％とする
のがよい。
Ｎｉは黒鉛化促進元素である。また組織の基地を強化
し、焼入れ性を向上させる。少ないと黒鉛が出難い。ま
た多すぎると残留オーステナイトが多くなり、割れやす
い。Ｎｉの含有量は好ましくは１．２〜２．５％とする
のがよい。
【００２２】Ｃｒの含有量は１．０〜８．０％とする。
Ｃｒは炭化物生成元素である。少ないと炭化物晶出量が
不足し、多すぎると黒鉛の晶出を阻害する。Ｃｒの含有
量は好ましくは１．０〜４．０％とするのがよい。
Ｃｒは炭化物生成元素である。少ないと炭化物晶出量が
不足し、多すぎると黒鉛の晶出を阻害する。Ｃｒの含有
量は好ましくは１．０〜４．０％とするのがよい。
【００２３】Ｍｏの含有量は０．５〜８．０％とする。
Ｍｏは組織の基地を強化し、焼入れ性を向上させる。
２．０％以上含有させると硬質の一次炭化物が晶出し、
耐摩耗性を大幅に向上させる。Ｍｏの含有量は好ましく
は２．０〜５．０％とする。
Ｍｏは組織の基地を強化し、焼入れ性を向上させる。
２．０％以上含有させると硬質の一次炭化物が晶出し、
耐摩耗性を大幅に向上させる。Ｍｏの含有量は好ましく
は２．０〜５．０％とする。
【００２４】Ｗの含有量は３．０％以下とする。Ｗは硬
質の複合炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。Ｗは
Ｍｏと同様の炭化物生成作用を持つが、その効果はＭｏ
の半分に相当するため、２Ｍｏ＋Ｗの値で成分設定す
る。Ｗの含有量は好ましくは、０．５〜２．０％とす
る。
質の複合炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。Ｗは
Ｍｏと同様の炭化物生成作用を持つが、その効果はＭｏ
の半分に相当するため、２Ｍｏ＋Ｗの値で成分設定す
る。Ｗの含有量は好ましくは、０．５〜２．０％とす
る。
【００２５】Ｖの含有量は０．５〜１．５％とする。Ｖ
は硬質のＭＣ炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。
少ないとその効果が少なく、１．５％を超えて含有させ
ると、一次の粗大炭化物が晶出して、黒鉛の晶出を大き
く阻害し、耐焼付き性と強靭性が低下する。基地中に微
細炭化物として分布させることが有効である。Ｖの含有
量は好ましくは０．８〜１．５％とする。
は硬質のＭＣ炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。
少ないとその効果が少なく、１．５％を超えて含有させ
ると、一次の粗大炭化物が晶出して、黒鉛の晶出を大き
く阻害し、耐焼付き性と強靭性が低下する。基地中に微
細炭化物として分布させることが有効である。Ｖの含有
量は好ましくは０．８〜１．５％とする。
【００２６】Ｃａ、Ｓｉ、Ｃｅ、Ｍｇの１種若しくは２
種以上の合金にて、鋳込み直前に溶湯処理を実施するこ
とにより、黒鉛の晶出を安定化し、更に黒鉛を球状化す
ることができる。
種以上の合金にて、鋳込み直前に溶湯処理を実施するこ
とにより、黒鉛の晶出を安定化し、更に黒鉛を球状化す
ることができる。
【００２７】上記本発明の第３の特徴において、本発明
のスリーブロールは、Ｈ形鋼圧延用水平ロールに適用さ
れる場合には、１個のスリーブロールをアーバーに焼ば
めて組立てロールとされる。また大型のアングル、チャ
ンネル、シートパイル等の形鋼圧延用大型ロールに適用
される場合には、そのロールのカリバー数に応じて、１
個または２個以上のスリーブロールをアーバーに焼ばめ
て組立てロールとされる。
のスリーブロールは、Ｈ形鋼圧延用水平ロールに適用さ
れる場合には、１個のスリーブロールをアーバーに焼ば
めて組立てロールとされる。また大型のアングル、チャ
ンネル、シートパイル等の形鋼圧延用大型ロールに適用
される場合には、そのロールのカリバー数に応じて、１
個または２個以上のスリーブロールをアーバーに焼ばめ
て組立てロールとされる。
【００２８】
【００２９】
【実施例】本発明の上記第１の特徴に係る単層のスリー
ブロールを、実施例１として鋳造にて構成した。また比
較例１として、複合（２層）スリーブロールを鋳造して
構成した。比較例１の複合スリーブロールは、内層材と
して黒鉛鋼を使用し、その外層厚を２２０ｍｍ、内層厚
を８０ｍｍとした。実施例１と比較例１の成分組成を表
１に示す。
ブロールを、実施例１として鋳造にて構成した。また比
較例１として、複合（２層）スリーブロールを鋳造して
構成した。比較例１の複合スリーブロールは、内層材と
して黒鉛鋼を使用し、その外層厚を２２０ｍｍ、内層厚
を８０ｍｍとした。実施例１と比較例１の成分組成を表
１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】前記実施例１及び比較例１のスリーブロー
ルの寸法は、図１に示すように、胴径を１１００ｍｍ、
内径を５００ｍｍ、胴長７５０ｍｍとし、深さ１２０ｍ
ｍのアングル圧延用のカリバー加工を施した。実施例１
及び比較例１のロールに対して、焼入れ・焼戻し処理を
実施した。ただし、実施例１の単層スリーブロールに
は、焼入れ時にスリーブ内面及び両端面を保温材でカバ
ーした。一方、比較例１の複合スリーブロールには保温
材を使用しなかった。焼入れは１０００℃以上のオース
テナイト化温度から圧延使用層及びその付近であるカリ
バー部付近のみを３００℃／時間以上の速度で強制冷却
して行った。その後、５００〜６００℃の温度で３回の
焼戻し処理を施した。実施例１、比較例１の断面硬度分
布と機械的性質を測定した。その結果を表２に示す。
ルの寸法は、図１に示すように、胴径を１１００ｍｍ、
内径を５００ｍｍ、胴長７５０ｍｍとし、深さ１２０ｍ
ｍのアングル圧延用のカリバー加工を施した。実施例１
及び比較例１のロールに対して、焼入れ・焼戻し処理を
実施した。ただし、実施例１の単層スリーブロールに
は、焼入れ時にスリーブ内面及び両端面を保温材でカバ
ーした。一方、比較例１の複合スリーブロールには保温
材を使用しなかった。焼入れは１０００℃以上のオース
テナイト化温度から圧延使用層及びその付近であるカリ
バー部付近のみを３００℃／時間以上の速度で強制冷却
して行った。その後、５００〜６００℃の温度で３回の
焼戻し処理を施した。実施例１、比較例１の断面硬度分
布と機械的性質を測定した。その結果を表２に示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】表２によれば、実施例１の単層スリーブも
比較例１の複合スリーブのカリバー部Ｋ２、Ｋ３（使用
層８０ｍｍまで）の硬度分布はショア硬度（以下、ＨＳ
とする）７０以上と問題はなく、極めて耐摩耗性に優れ
たロールが期待できる。一方、前記使用層以外の部分の
硬度分布については、実施例１の単層スリーブの場合、
スリーブ内面Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０及び両端面Ｂ５、Ｂ７
付近はＨＳ４０〜５０程度と焼きの入っていない状態
（パーライト組織）となっている。が、比較例１の複合
スリーブにおいては、内層部（Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０参
照）はＨＳ４０〜４５程度となっているが、外層部（Ｆ
１、Ｆ４参照）は全体的に焼きが入ってしまっており、
マルテンサイトまたはベイナイト組織に変態しているこ
とがわかる。実施例１の場合は外面部Ｆ１、Ｆ４も硬度
がＨＳ５４〜５８で、未だ焼きが入っておらず、靭性を
保持していることがわかる。実施例１と比較例１の機械
的性質について比較する。実施例１の単層スリーブの場
合には、引張り強さはほぼ硬度に比例し、伸びは逆に硬
度が高くなるほど低下する傾向にあることがわかる。一
方、比較例１の複合スリーブの場合には、内層部のスリ
ーブ内径（Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０参照）付近は黒鉛鋼の持
つ優れた強靭性が確保されているが、内外層境界部付近
（Ｂ５、Ｂ６参照）の外層材の合金成分の混入と偏析等
の組織異常により、大幅な引張り強さの低下（強靭性の
低下）が認められる。比較例１の複合スリーブロールは
焼入れ・焼戻し処理中に割損したが、その原因は上記境
界部付近の強度不足と、内外層の厚さのバランスの悪
さ、外層の変態膨張が内層強度を上回ったためであると
される。実施例１の単層スリーブの残留応力分布は、硬
度分布と相関関係が有り、ＨＳ６０付近を境にそれ以上
は変態膨張による圧縮残留応力、それ以下の部分は引張
り残留応力となり、比較例１の複合スリーブと比較し
て、残留応力分布のバランスが大きく改善されている。
また実施例１のスリーブロールは単層スリーブロールで
ありながら、焼ばめ面となるスリーブ内面付近は、複合
スリーブロールの内層材並みの強靭性が確保でき、焼ば
め時及び圧延中の耐割損性に問題が生じないことがわか
る。
比較例１の複合スリーブのカリバー部Ｋ２、Ｋ３（使用
層８０ｍｍまで）の硬度分布はショア硬度（以下、ＨＳ
とする）７０以上と問題はなく、極めて耐摩耗性に優れ
たロールが期待できる。一方、前記使用層以外の部分の
硬度分布については、実施例１の単層スリーブの場合、
スリーブ内面Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０及び両端面Ｂ５、Ｂ７
付近はＨＳ４０〜５０程度と焼きの入っていない状態
（パーライト組織）となっている。が、比較例１の複合
スリーブにおいては、内層部（Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０参
照）はＨＳ４０〜４５程度となっているが、外層部（Ｆ
１、Ｆ４参照）は全体的に焼きが入ってしまっており、
マルテンサイトまたはベイナイト組織に変態しているこ
とがわかる。実施例１の場合は外面部Ｆ１、Ｆ４も硬度
がＨＳ５４〜５８で、未だ焼きが入っておらず、靭性を
保持していることがわかる。実施例１と比較例１の機械
的性質について比較する。実施例１の単層スリーブの場
合には、引張り強さはほぼ硬度に比例し、伸びは逆に硬
度が高くなるほど低下する傾向にあることがわかる。一
方、比較例１の複合スリーブの場合には、内層部のスリ
ーブ内径（Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０参照）付近は黒鉛鋼の持
つ優れた強靭性が確保されているが、内外層境界部付近
（Ｂ５、Ｂ６参照）の外層材の合金成分の混入と偏析等
の組織異常により、大幅な引張り強さの低下（強靭性の
低下）が認められる。比較例１の複合スリーブロールは
焼入れ・焼戻し処理中に割損したが、その原因は上記境
界部付近の強度不足と、内外層の厚さのバランスの悪
さ、外層の変態膨張が内層強度を上回ったためであると
される。実施例１の単層スリーブの残留応力分布は、硬
度分布と相関関係が有り、ＨＳ６０付近を境にそれ以上
は変態膨張による圧縮残留応力、それ以下の部分は引張
り残留応力となり、比較例１の複合スリーブと比較し
て、残留応力分布のバランスが大きく改善されている。
また実施例１のスリーブロールは単層スリーブロールで
ありながら、焼ばめ面となるスリーブ内面付近は、複合
スリーブロールの内層材並みの強靭性が確保でき、焼ば
め時及び圧延中の耐割損性に問題が生じないことがわか
る。
【００３４】本発明の上記第２の特徴に係る単層のスリ
ーブロールを、実施例２として鋳造により構成した。ま
た比較例２として単層スリーブロールを、比較例３とし
て複合（２層）スリーブロールをそれぞれ鋳造して構成
した。比較例３の複合スリーブロールは、内層材として
黒鉛鋼を使用し、その外層厚を１７５ｍｍ、内層厚を１
２５ｍｍとした。実施例２と比較例２、比較例３の成分
組成を表３に示す。
ーブロールを、実施例２として鋳造により構成した。ま
た比較例２として単層スリーブロールを、比較例３とし
て複合（２層）スリーブロールをそれぞれ鋳造して構成
した。比較例３の複合スリーブロールは、内層材として
黒鉛鋼を使用し、その外層厚を１７５ｍｍ、内層厚を１
２５ｍｍとした。実施例２と比較例２、比較例３の成分
組成を表３に示す。
【００３５】
【表３】
【００３６】前記実施例２、比較例２及び比較例３のス
リーブロールの寸法は、図２に示すように、胴径を１３
５０ｍｍ、内径を７５０ｍｍ、胴長４６０ｍｍとした。
実施例２、比較例２及び比較例３のロールに対して、焼
入れ・焼戻し処理を実施した。ただし、実施例２の単層
スリーブロールには、焼入れ時にスリーブ内面（Ｉ６）
を保温材でカバーした。一方、比較例２の単層スリーブ
ロール及び比較例３の複合スリーブロールには保温材を
使用しなかった。焼入れは１０００℃以上のオーステナ
イト化温度からスリーブ表面及び側面を３００℃／時間
以上の速度で強制冷却して行った。その後、５００〜６
００℃の温度で３回の焼戻し処理を施した。実施例２、
比較例２及び比較例３の硬度分布と機械的性質を測定し
た。その結果を表４に示す。
リーブロールの寸法は、図２に示すように、胴径を１３
５０ｍｍ、内径を７５０ｍｍ、胴長４６０ｍｍとした。
実施例２、比較例２及び比較例３のロールに対して、焼
入れ・焼戻し処理を実施した。ただし、実施例２の単層
スリーブロールには、焼入れ時にスリーブ内面（Ｉ６）
を保温材でカバーした。一方、比較例２の単層スリーブ
ロール及び比較例３の複合スリーブロールには保温材を
使用しなかった。焼入れは１０００℃以上のオーステナ
イト化温度からスリーブ表面及び側面を３００℃／時間
以上の速度で強制冷却して行った。その後、５００〜６
００℃の温度で３回の焼戻し処理を施した。実施例２、
比較例２及び比較例３の硬度分布と機械的性質を測定し
た。その結果を表４に示す。
【００３７】
【表４】
【００３８】実施例２、比較例２及び比較例３の各スリ
ーブロールはＨ形鋼圧延ユニバーサルミル用の水平ロー
ル（Ｈ５００×５００圧延用）として試作したもので、
アーバーに焼ばめ、組立てロールとした。比較例２の単
層スリーブロールの場合、前記焼ばめの際に割れが発生
した。この原因は、焼入れ時に保温材を使用しなかった
ことで、スリーブ内面（Ｉ６参照）まで焼きが入ってし
まい、靭性不足となったためである。また比較例３の複
合スリーブロールの場合、内層厚を１２５ｍｍ確保した
結果、割れは発生しなかったが、Ｈ５００×５００圧延
にはＨ形鋼フランジ部がスリーブ内層部にかかってしま
い、ロールとしては使用できない。一方、焼入れ時にス
リーブ内面に保温材を用いた実施例２の単層スリーブロ
ールの場合は、圧延テストを実施したところ、ヒートク
ラック、焼付きの発生も無く、且つ従来のアダマイト系
ロールと比較しても大幅な耐摩耗性の向上が見られた。
ーブロールはＨ形鋼圧延ユニバーサルミル用の水平ロー
ル（Ｈ５００×５００圧延用）として試作したもので、
アーバーに焼ばめ、組立てロールとした。比較例２の単
層スリーブロールの場合、前記焼ばめの際に割れが発生
した。この原因は、焼入れ時に保温材を使用しなかった
ことで、スリーブ内面（Ｉ６参照）まで焼きが入ってし
まい、靭性不足となったためである。また比較例３の複
合スリーブロールの場合、内層厚を１２５ｍｍ確保した
結果、割れは発生しなかったが、Ｈ５００×５００圧延
にはＨ形鋼フランジ部がスリーブ内層部にかかってしま
い、ロールとしては使用できない。一方、焼入れ時にス
リーブ内面に保温材を用いた実施例２の単層スリーブロ
ールの場合は、圧延テストを実施したところ、ヒートク
ラック、焼付きの発生も無く、且つ従来のアダマイト系
ロールと比較しても大幅な耐摩耗性の向上が見られた。
【００３９】
【発明の効果】本発明は以上の構成、作用よりなり、請
求項１に記載の圧延用スリーブロールによれば、これま
ではハイス系材料の適用が困難とされていた、深いカリ
バーを有するシートパイル、アングル、チャンネル等の
形鋼圧延用ロール、或いはＨ形鋼圧延用ユニバーサルミ
ルロールに、耐摩耗性に十分優れたハイス材料を有する
圧延用スリーブロールを適用することが可能となった。
更に圧延使用層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上
にし、且つ焼ばめ面若しくはスリーブ内面を焼入れの際
に保温することで焼きの入っていないパーライト組織と
してショア硬度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍ
ｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にしてあるので、単層の
スリーブロールでありながら、圧延使用面は十分に硬
く、且つアーバーに嵌め合わされる部分等の内面は十分
な強靭性を確保することができ、よって組立てロールと
して必要な耐割損性を十分に向上させることができる。
また請求項２に記載の圧延用スリーブロールによれば、
Ｎｉ−グレン材料並みの耐ヒートクラック性、耐焼付き
性、及びハイス材料並みの耐摩耗性が期待でき、従来ハ
イスロールの実用化が困難とされていたＨ形鋼圧延用ユ
ニバーサルミルの水平ロール等のスタンドにも適用が可
能となり、ロール原単位の大幅な向上を図ることができ
る。更に上記請求項１の発明の場合と同様に、圧延使用
層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上にし、且つ焼
ばめ面若しくはスリーブ内面を焼入れの際に保温するこ
とで焼きの入っていないパーライト組織としてショア硬
度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸
びを０．３％以上にしてあるので、単層のスリーブロー
ルでありながら、圧延使用面は十分に硬く、且つアーバ
ーに嵌め合わされる部分等の内面は十分な強靭性を確保
することができ、よって組立てロールとして必要な耐割
損性を十分に向上させることができる。また請求項３に
記載の圧延用スリーブロールによれば、上記請求項１又
は２に記載の構成による効果に加えて、本発明に係る圧
延用スリーブロールの１個または２個以上をアーバーに
焼ばめることで、種々の形鋼圧延用のカリバーを有する
組立てロールを容易に構成し、良好な形鋼圧延を行うこ
とができる。
求項１に記載の圧延用スリーブロールによれば、これま
ではハイス系材料の適用が困難とされていた、深いカリ
バーを有するシートパイル、アングル、チャンネル等の
形鋼圧延用ロール、或いはＨ形鋼圧延用ユニバーサルミ
ルロールに、耐摩耗性に十分優れたハイス材料を有する
圧延用スリーブロールを適用することが可能となった。
更に圧延使用層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上
にし、且つ焼ばめ面若しくはスリーブ内面を焼入れの際
に保温することで焼きの入っていないパーライト組織と
してショア硬度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍ
ｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上にしてあるので、単層の
スリーブロールでありながら、圧延使用面は十分に硬
く、且つアーバーに嵌め合わされる部分等の内面は十分
な強靭性を確保することができ、よって組立てロールと
して必要な耐割損性を十分に向上させることができる。
また請求項２に記載の圧延用スリーブロールによれば、
Ｎｉ−グレン材料並みの耐ヒートクラック性、耐焼付き
性、及びハイス材料並みの耐摩耗性が期待でき、従来ハ
イスロールの実用化が困難とされていたＨ形鋼圧延用ユ
ニバーサルミルの水平ロール等のスタンドにも適用が可
能となり、ロール原単位の大幅な向上を図ることができ
る。更に上記請求項１の発明の場合と同様に、圧延使用
層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上にし、且つ焼
ばめ面若しくはスリーブ内面を焼入れの際に保温するこ
とで焼きの入っていないパーライト組織としてショア硬
度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸
びを０．３％以上にしてあるので、単層のスリーブロー
ルでありながら、圧延使用面は十分に硬く、且つアーバ
ーに嵌め合わされる部分等の内面は十分な強靭性を確保
することができ、よって組立てロールとして必要な耐割
損性を十分に向上させることができる。また請求項３に
記載の圧延用スリーブロールによれば、上記請求項１又
は２に記載の構成による効果に加えて、本発明に係る圧
延用スリーブロールの１個または２個以上をアーバーに
焼ばめることで、種々の形鋼圧延用のカリバーを有する
組立てロールを容易に構成し、良好な形鋼圧延を行うこ
とができる。
【図１】本発明の実施例１に係る圧延用スリーブロール
の断面図である。
の断面図である。
【図２】本発明の実施例２に係る圧延用スリーブロール
の断面図である。
の断面図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２１Ｄ 5/00 Ｃ２１Ｄ 5/00 Ｄ
Ｃ２２Ｃ 33/10 Ｃ２２Ｃ 33/10
37/04 37/04 Ｚ
37/06 37/06 Ｚ
(56)参考文献 特開 平７−179945（ＪＰ，Ａ)
特開2000−63976（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−233441（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 37/00
B21B 27/00
B21B 27/03 520
C21D 5/00
C22C 33/10
C22C 37/04
C22C 37/06
Claims (3)
- 【請求項１】 成分組成が重量％で、 Ｃ ： ０．８〜１．８％ Ｓｉ： ０．２〜１．５％ Ｍｎ： ０．２〜１．５％ Ｎｉ： ０．６％未満 Ｃｒ： ２．０〜１０．０％ Ｍｏ： ２．０〜８．０％ Ｗ ： ２．０〜８．０％ Ｖ ： ２．０〜１０．０％ を含有すると共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を
用い、鋳造によって全体を単層に構成すると共に、更に
圧延使用層を焼入れ層としてショア硬度で７０以上に
し、且つ焼ばめ面若しくはスリーブ内面を焼入れの際に
保温することで焼きの入っていないパーライト組織とし
てショア硬度で６０以下、引張り強さを５５０Ｎ／ｍｍ
２ 以上、伸びを０．３％以上にしてあることを特徴とす
る圧延用スリーブロール。 - 【請求項２】 成分組成が重量％で、 Ｃ ： １．０〜２．５％ Ｓｉ： １．０〜４．０％ Ｍｎ： ０．２〜１．５％ Ｎｉ： １．０〜４．０％ Ｃｒ： １．０〜８．０％ Ｍｏ： ０．５〜８．０％ Ｗ ： ３．０％以下 Ｖ ： ０．５〜１．５％ を含有すると共に、残部が実質的にＦｅから成る材料を
用い、Ｃａ、Ｓｉ、Ｃｅ、Ｍｇの１種若しくは２種以上
の合金にて球状黒鉛晶出処理を施して鋳造すると共に、
全体を単層に構成し、更に圧延使用層を焼入れ層として
ショア硬度で７０以上にし、且つ焼ばめ面若しくはスリ
ーブ内面を焼入れの際に保温することで焼 きの入ってい
ないパーライト組織としてショア硬度で６０以下、引張
り強さを５５０Ｎ／ｍｍ ２ 以上、伸びを０．３％以上に
してあることを特徴とする圧延用スリーブロール - 【請求項３】 １個または２個以上がアーバーに対して
焼ばめられることで組立てロールとなることを特徴とす
る請求項１又は２に記載の圧延用スリーブロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000165400A JP3379938B2 (ja) | 2000-06-02 | 2000-06-02 | 圧延用スリーブロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000165400A JP3379938B2 (ja) | 2000-06-02 | 2000-06-02 | 圧延用スリーブロール |
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|---|---|
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|---|---|---|---|
| JP2000165400A Expired - Fee Related JP3379938B2 (ja) | 2000-06-02 | 2000-06-02 | 圧延用スリーブロール |
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|---|---|---|---|---|
| JP2004183085A (ja) * | 2002-12-06 | 2004-07-02 | Hitachi Metals Ltd | 圧延用ロール |
| JP2007197841A (ja) * | 2007-04-26 | 2007-08-09 | Kubota Corp | 圧延用ロール材 |
| CN104313452B (zh) * | 2014-09-26 | 2016-06-29 | 北京工业大学 | 一种含碳化物奥贝耐磨球铁及其制备方法 |
-
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