JPS61167168A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御装置Info
- Publication number
- JPS61167168A JPS61167168A JP60007345A JP734585A JPS61167168A JP S61167168 A JPS61167168 A JP S61167168A JP 60007345 A JP60007345 A JP 60007345A JP 734585 A JP734585 A JP 734585A JP S61167168 A JPS61167168 A JP S61167168A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ignition timing
- engine
- ignition
- timing
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/15—Digital data processing
- F02P5/1502—Digital data processing using one central computing unit
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の点火時期制御装置に関する。
一般に、電子制御式内燃機関においては、機関の負荷お
よび回転速度に応じて最適点火時期を算出し、この算出
値にもとづいて実際の点火時期を制御する。たとえば、
機関の回転速度Ｎｅおよび吸入空気量Ｑより基本燃料噴
射量τＲ（−ｋＱ／Ｎｅ、ただしｋは定数）を求め、次
いで基本燃料噴射量τ８と回転速度Ｎｅとの２次元マツ
プにより補間計算することにより最適点火時期を算出す
る。このような最適点火時期は、各種の運転状態におい
て、ノッキングが発生しないような値に選択されている
が、機関のノ・７キング発生域の点火時期の下限値が種
々の運転状態パラメータに応して変化するために該各パ
ラメータに応して上記点火時期を補正することが行われ
ている。たとえば、機関のノッキング発生域の点火時期
の下限値は吸入空気温（以下、単に吸気温）に応じて変
化するために、吸気温に応して上記点火時期を補正する
ことが行われている（参照：特公昭５０−３７３３１号
公報、特開昭５７−５９０６０号公報）。また、機関の
ノンキング発生域の点火時期の下限値は大気圧に応じて
変化するために、大気圧に応して上記点火時期を補正す
ることが行われている（参照：特開昭５４−１５３９２
９号公報）。さらに、機関のノッキング発生域の点火時
期の下限値は吸入空気の湿度に応じて変化するためにこ
の温度に応じて」二記点火時期を補正することも行われ
ている（参照：特開昭５７−５９０６０号公報）。
よび回転速度に応じて最適点火時期を算出し、この算出
値にもとづいて実際の点火時期を制御する。たとえば、
機関の回転速度Ｎｅおよび吸入空気量Ｑより基本燃料噴
射量τＲ（−ｋＱ／Ｎｅ、ただしｋは定数）を求め、次
いで基本燃料噴射量τ８と回転速度Ｎｅとの２次元マツ
プにより補間計算することにより最適点火時期を算出す
る。このような最適点火時期は、各種の運転状態におい
て、ノッキングが発生しないような値に選択されている
が、機関のノ・７キング発生域の点火時期の下限値が種
々の運転状態パラメータに応して変化するために該各パ
ラメータに応して上記点火時期を補正することが行われ
ている。たとえば、機関のノッキング発生域の点火時期
の下限値は吸入空気温（以下、単に吸気温）に応じて変
化するために、吸気温に応して上記点火時期を補正する
ことが行われている（参照：特公昭５０−３７３３１号
公報、特開昭５７−５９０６０号公報）。また、機関の
ノンキング発生域の点火時期の下限値は大気圧に応じて
変化するために、大気圧に応して上記点火時期を補正す
ることが行われている（参照：特開昭５４−１５３９２
９号公報）。さらに、機関のノッキング発生域の点火時
期の下限値は吸入空気の湿度に応じて変化するためにこ
の温度に応じて」二記点火時期を補正することも行われ
ている（参照：特開昭５７−５９０６０号公報）。
なお、負荷としては、吸入空気ＮＱ、−回転速度当りの
吸入空気量Ｑ ／ Ｎ ｅ、吸入空気圧、あるいは基本
噴射量がある。
吸入空気量Ｑ ／ Ｎ ｅ、吸入空気圧、あるいは基本
噴射量がある。
このように、機関のノッキング発生域の点火時期の下限
値は上記運転状態パラメータ、すなわち、吸気温、大気
圧、吸入空気の湿度に応じて変化する。しかしながら、
その各変化量は機関の回転速度に応じて変化する。にも
かかわらず、従来、」二記吸気温、大気圧、および吸入
空気の湿度により個別的に点火時期の補正量を設定して
おり、この結果、機関の回転速度が低いときにノンキン
グが発生しない範囲で最大トルクを得るように各点火時
期補正量を設定すると、機関の回転速度の高いときにノ
ンキングが発生してフィーリング等の運転特性が悪化し
、エミッションも悪化する。逆に、機関の回転速度が高
いときにノッキングが発生しない範囲で最大トルクを得
るように各点火時期補正量を設定すると、機関の回転速
度の低いときにノンキング限界が甘くなり、トルク等の
運転性能の悪化、燃費の悪化を招くという問題点があっ
た。
値は上記運転状態パラメータ、すなわち、吸気温、大気
圧、吸入空気の湿度に応じて変化する。しかしながら、
その各変化量は機関の回転速度に応じて変化する。にも
かかわらず、従来、」二記吸気温、大気圧、および吸入
空気の湿度により個別的に点火時期の補正量を設定して
おり、この結果、機関の回転速度が低いときにノンキン
グが発生しない範囲で最大トルクを得るように各点火時
期補正量を設定すると、機関の回転速度の高いときにノ
ンキングが発生してフィーリング等の運転特性が悪化し
、エミッションも悪化する。逆に、機関の回転速度が高
いときにノッキングが発生しない範囲で最大トルクを得
るように各点火時期補正量を設定すると、機関の回転速
度の低いときにノンキング限界が甘くなり、トルク等の
運転性能の悪化、燃費の悪化を招くという問題点があっ
た。
本発明の目的は、上述の問題点に鑑の、吸気温、大気圧
、吸気空気の湿度による各点火時期補正量を機関の回転
速度に応じて変化させることにより、運転特性の悪化、
エミッションの悪化、運転性能の悪化、燃費の悪化等を
防止することにあり、その手段は第１図に示されている
。
、吸気空気の湿度による各点火時期補正量を機関の回転
速度に応じて変化させることにより、運転特性の悪化、
エミッションの悪化、運転性能の悪化、燃費の悪化等を
防止することにあり、その手段は第１図に示されている
。
第１図において、基本点火時期演算手段は機関の負荷た
とえば吸入空気量Ｑもしくは吸入空気圧ＰＭと回転速度
Ｎｅとに応じて機関の基本点火時期θ８を演算する。運
転状態判別手段は機関が所定運転状態か否かを判別する
。第１の補正量演算手段は機関の回転速度Ｎｅおよび吸
気温Ｔ ＨＡに応じて第１の点火時期補正量ｆ＋（Ｎｅ
）・△ＴＩＩＡを演算し、また、第２の補正量演算手段
は機関の回転速度Ｎｅおよび大気圧ＰＡに応じて第２の
点火時期補正量ｆ２（Ｎｅ）・△ＰＡを演算し、さらに
、第３の補正量演算手段は、機関の回転速度Ｎｅおよび
吸入空気の湿度ＨＵ Ａに応じて第３の点火時期補正量
ｆｚ（Ｎｅ）・△１ｌｔｌＡを演算する。この結果、機
関が前記所定運転状態のときに、点火時期補正手段は基
本点火時期θ６を第１．第２．第３の点火時期補正量に
より補正するものである。すなわち、補正点火時期 θ ＝ θＢ −ｆＩ（Ｎｅ） ・ △ＴＨ八 −
ｆｚ（Ｎｅ） ・ △ＰＡｆ ：＋ （Ｎｅ） ・
△ＩＩＵＡが演算される。ただし、ΔＴＩＩＡ −Ｔ
ＩＩＡ −ＴＩＩＡＯ△ＰＡ ＝ ＰＡ −Ｐへ〇 △ＨＵ八 −ＨＵＡ −１１０ＡＯ であり、さらに、’ｒｌ（ＡＯ，ＰＡＯ，ＨＵＡＯは基
本点火時期θ８を設定したときの標準条件であって、た
とえば、 ＴＩ（ＡＯ＝ ５ ０ ℃、 ＰＡＯ
＝７６０ｍｍｔ１ｇ、１ＩＵＡＯ＝ ３ ０ ％で
ある。
とえば吸入空気量Ｑもしくは吸入空気圧ＰＭと回転速度
Ｎｅとに応じて機関の基本点火時期θ８を演算する。運
転状態判別手段は機関が所定運転状態か否かを判別する
。第１の補正量演算手段は機関の回転速度Ｎｅおよび吸
気温Ｔ ＨＡに応じて第１の点火時期補正量ｆ＋（Ｎｅ
）・△ＴＩＩＡを演算し、また、第２の補正量演算手段
は機関の回転速度Ｎｅおよび大気圧ＰＡに応じて第２の
点火時期補正量ｆ２（Ｎｅ）・△ＰＡを演算し、さらに
、第３の補正量演算手段は、機関の回転速度Ｎｅおよび
吸入空気の湿度ＨＵ Ａに応じて第３の点火時期補正量
ｆｚ（Ｎｅ）・△１ｌｔｌＡを演算する。この結果、機
関が前記所定運転状態のときに、点火時期補正手段は基
本点火時期θ６を第１．第２．第３の点火時期補正量に
より補正するものである。すなわち、補正点火時期 θ ＝ θＢ −ｆＩ（Ｎｅ） ・ △ＴＨ八 −
ｆｚ（Ｎｅ） ・ △ＰＡｆ ：＋ （Ｎｅ） ・
△ＩＩＵＡが演算される。ただし、ΔＴＩＩＡ −Ｔ
ＩＩＡ −ＴＩＩＡＯ△ＰＡ ＝ ＰＡ −Ｐへ〇 △ＨＵ八 −ＨＵＡ −１１０ＡＯ であり、さらに、’ｒｌ（ＡＯ，ＰＡＯ，ＨＵＡＯは基
本点火時期θ８を設定したときの標準条件であって、た
とえば、 ＴＩ（ＡＯ＝ ５ ０ ℃、 ＰＡＯ
＝７６０ｍｍｔ１ｇ、１ＩＵＡＯ＝ ３ ０ ％で
ある。
上述の手段によれば、点火時期の吸気温、大気圧、およ
び吸入空気の湿度による補正の際には、各補正量が機関
の回転速度の関数となる。
び吸入空気の湿度による補正の際には、各補正量が機関
の回転速度の関数となる。
第２図以降の図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第２図は本発明に係る内燃機関の点火時期制御装置の一
実施例を示す全体概略図である。第２図において、機関
本体１の吸気通路２にはヘーン型エアフローメータ３が
設けられている。エアフローメータ３は吸入空気量を直
接計測するものであって、ポテンショメークを内蔵して
吸入空気量に比例したアナログ電圧の電気信号を発生す
る。エアフローメータ３の出力信号は制御回路１０のマ
ルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１に供給されている
。さらに吸気通路２には、吸入空気の温度ＴＨＡを検出
するための吸気温センザイおよび吸入空気の湿度ＨＵ
Ａを検出するための湿度センサ５が設けられている。吸
気温センサば吸気温１１発に応じたアナログ電圧の電気
信号を発生し、湿度センサ５は湿度Ｈ［Ｊ Ａに応じた
アナログ電圧の電気信号を発生し、これらも共に制御■
回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１ に
供給されている。
実施例を示す全体概略図である。第２図において、機関
本体１の吸気通路２にはヘーン型エアフローメータ３が
設けられている。エアフローメータ３は吸入空気量を直
接計測するものであって、ポテンショメークを内蔵して
吸入空気量に比例したアナログ電圧の電気信号を発生す
る。エアフローメータ３の出力信号は制御回路１０のマ
ルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１に供給されている
。さらに吸気通路２には、吸入空気の温度ＴＨＡを検出
するための吸気温センザイおよび吸入空気の湿度ＨＵ
Ａを検出するための湿度センサ５が設けられている。吸
気温センサば吸気温１１発に応じたアナログ電圧の電気
信号を発生し、湿度センサ５は湿度Ｈ［Ｊ Ａに応じた
アナログ電圧の電気信号を発生し、これらも共に制御■
回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１ に
供給されている。
機関本体１のシリンダブロックのウォータジャケットに
は冷却水の温度を検出するための水温センサ６が設けら
れている。水温センサ６は冷却水の温度に応じたアナロ
グ電圧の電気信号を発生し、この信号もまた制御回路１
０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１に供給され
ている。
は冷却水の温度を検出するための水温センサ６が設けら
れている。水温センサ６は冷却水の温度に応じたアナロ
グ電圧の電気信号を発生し、この信号もまた制御回路１
０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１に供給され
ている。
大気圧センサ７は圧力センサの一種であり、大気圧に応
じたアナログ電圧の電気信号を発生し、この信号もまた
制御回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１
に供給されている。な□お、吸気通路２に吸入空気圧を
検出するための圧力センサが設けである場合には、大気
圧センサ７の代りにこの圧力センサを用いることができ
る。この場合には、高負荷時たとえばスロットル弁が所
定開度以上になったときの圧力センサの出力値を大気圧
データとして採用すればよい。
じたアナログ電圧の電気信号を発生し、この信号もまた
制御回路１０のマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１
に供給されている。な□お、吸気通路２に吸入空気圧を
検出するための圧力センサが設けである場合には、大気
圧センサ７の代りにこの圧力センサを用いることができ
る。この場合には、高負荷時たとえばスロットル弁が所
定開度以上になったときの圧力センサの出力値を大気圧
データとして採用すればよい。
ディストリビュータ８には、その軸がたとえばクランク
角に換算して７２０°毎に基準位置検出用パルス信号を
発生するクランク角センサ９およびクランク角に換算し
て３０°毎に角度位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１１が設けられている。これらのクランク
角センサ９，１１のパルス信号は制御回路１０の入出力
インターフェイス１０２に供給され、このうち、クラン
ク角センサ１１の出力はＣＰ Ｕ２Ｏ５の割込み端子に
供給される。
角に換算して７２０°毎に基準位置検出用パルス信号を
発生するクランク角センサ９およびクランク角に換算し
て３０°毎に角度位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１１が設けられている。これらのクランク
角センサ９，１１のパルス信号は制御回路１０の入出力
インターフェイス１０２に供給され、このうち、クラン
ク角センサ１１の出力はＣＰ Ｕ２Ｏ５の割込み端子に
供給される。
１２は点火コイルであって、その１次側コイルは制御回
路１０の入出力インターフェイス１０２に接続されたイ
グナイタ１０７に接続され、２次側コイルはディストリ
ビュータ８に接続されている。
路１０の入出力インターフェイス１０２に接続されたイ
グナイタ１０７に接続され、２次側コイルはディストリ
ビュータ８に接続されている。
つまり、点火コイル１２の２次電流はディストリビュー
タ８を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ１３に供
給される。
タ８を介して各気筒毎に設けられた点火プラグ１３に供
給される。
制御回路１０は、たとえばマイクロコンピュータとして
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２ 、ＣＰ Ｕ２Ｏ５、イグナイタ１０７の外に
、タイマカウンタ１０４ 、ＲＯＭ１０５、ＲＡＭ１０
６等が設けられている。タイマカウンタ１０４は、たと
えばフリーランカウンタ、コンベアレジスタ、フリーラ
ンカウンタの値とコンベアレジスタの値との一致を検出
して割込み信号を発生する一致検出回路等により構成さ
れている。なおＣＰＵ１０３の割込み発生は、Ａ／Ｄ変
換器１０１のＡ／Ｄ変換器終了時、入出力インターフェ
イス１０２がクランク角センサ１１のパルス信号を受信
した時、タイマカウンタ１０４の割込み信号を受信した
時等である。
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力インターフェイ
ス１０２ 、ＣＰ Ｕ２Ｏ５、イグナイタ１０７の外に
、タイマカウンタ１０４ 、ＲＯＭ１０５、ＲＡＭ１０
６等が設けられている。タイマカウンタ１０４は、たと
えばフリーランカウンタ、コンベアレジスタ、フリーラ
ンカウンタの値とコンベアレジスタの値との一致を検出
して割込み信号を発生する一致検出回路等により構成さ
れている。なおＣＰＵ１０３の割込み発生は、Ａ／Ｄ変
換器１０１のＡ／Ｄ変換器終了時、入出力インターフェ
イス１０２がクランク角センサ１１のパルス信号を受信
した時、タイマカウンタ１０４の割込み信号を受信した
時等である。
ＲＯＭ１０５には数種類のＡ／Ｄ変換ルーチンが用意さ
れており、これにより、エアフローメータ３の吸入空気
量データＱ、水温センサ６の水温データＴＨＷ、吸気温
センサ４の吸気温データＴｌｌへ、大気圧センサ７の大
気圧データＰＡ、および湿度センサ５の湿度データＨＵ
Ａは所定時間毎にＡ／Ｄ変換されてＲＡＭ１０６０所定
領域に格納される。
れており、これにより、エアフローメータ３の吸入空気
量データＱ、水温センサ６の水温データＴＨＷ、吸気温
センサ４の吸気温データＴｌｌへ、大気圧センサ７の大
気圧データＰＡ、および湿度センサ５の湿度データＨＵ
Ａは所定時間毎にＡ／Ｄ変換されてＲＡＭ１０６０所定
領域に格納される。
つまり、ＲＡＭ１０６におけるデータＱ、ＴＨＷ。
ＴＨＡ、ＰＡ、およびＨＵＡは所定時間毎に更新されて
いる。また、回転速度データＮｅはクランク角センサ１
１の３０°ＣＡ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ１
０６の所定領域に格納される。
いる。また、回転速度データＮｅはクランク角センサ１
１の３０°ＣＡ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ１
０６の所定領域に格納される。
第３図、第４図のフローチャートを参照して第２図の制
御回路１０の動作を説明する。
御回路１０の動作を説明する。
第３図は点火時期演算ルーチンであって、所定クランク
角たとえば４気筒であれば１８０℃Ａ毎に実行される。
角たとえば４気筒であれば１８０℃Ａ毎に実行される。
ステップ３０１では、基本点火時期○を演算する。
たとえば、図示しないルーチンにおいて吸入空気量デー
タＱと回転速度データＮｅにより基本燃料噴射量τ８を
予め演算しておき、この基本撚１′−［噴射量τ□と回
転速度データＮｅの２次元マツプにより補間計算して基
本点火時期○を求める。
タＱと回転速度データＮｅにより基本燃料噴射量τ８を
予め演算しておき、この基本撚１′−［噴射量τ□と回
転速度データＮｅの２次元マツプにより補間計算して基
本点火時期○を求める。
ステップ３０２では、ＲＡＭ１０Ｇより水温データＴ
ＨＷを読出してＴ ＨＷ≧ＴＩＩＷＯ（一定値）か否か
を判別する。ここて、ＴＩＩＷＯはたとえば７０℃であ
る。ステップ３０３では、ＲＡＭ］０６より基本燃料噴
射量τ８を読出してτ６≧τｏ ＜一定植）か否かを判
別する。ごこて、τ。はだとえば］、６６ｍである。Ｔ
ＨＷ≧ＴＩＩＷＯ且つτ８≧τ。の場合のめステップ
３０４〜３０６に進み、他の場合ステップ３０７に直接
進む。つまり、水温が低いときもしくは基本燃料噴射量
が小さいときには、ノック限界がＩＪ−く、従って、こ
の場合に、点火時期の補正が行われると、運転性能の悪
化、燃費の悪化等を招くからである。なお、基本燃料噴
射量が小さい領域では、最大トルクの点火時期（ＭＢＴ
）を決定できステップ３０４では、点火時期を吸気温デ
ータＴ ＨＡにより補正する。この場合、吸気温１℃当
りのノック限界の変化は、第５図のごとく、回転速度Ｎ
ｅに応じて変化する。従って、第８図に示す１次式 ％式％］ で示すことができる。従って、ＲＡＭ１０６より回転速
度データＮｅおよび吸気温データＴ ＨＡを読出して 〇 一〇−ｆ＋ （Ｎｅ） ・（ＴＩＩＡ ５０ ）を演
算する。ここで、５０’Ｃばステップ３０１での基本点
火時期の演算２次元マツプの設定条件としての吸入空気
の温度である。
ＨＷを読出してＴ ＨＷ≧ＴＩＩＷＯ（一定値）か否か
を判別する。ここて、ＴＩＩＷＯはたとえば７０℃であ
る。ステップ３０３では、ＲＡＭ］０６より基本燃料噴
射量τ８を読出してτ６≧τｏ ＜一定植）か否かを判
別する。ごこて、τ。はだとえば］、６６ｍである。Ｔ
ＨＷ≧ＴＩＩＷＯ且つτ８≧τ。の場合のめステップ
３０４〜３０６に進み、他の場合ステップ３０７に直接
進む。つまり、水温が低いときもしくは基本燃料噴射量
が小さいときには、ノック限界がＩＪ−く、従って、こ
の場合に、点火時期の補正が行われると、運転性能の悪
化、燃費の悪化等を招くからである。なお、基本燃料噴
射量が小さい領域では、最大トルクの点火時期（ＭＢＴ
）を決定できステップ３０４では、点火時期を吸気温デ
ータＴ ＨＡにより補正する。この場合、吸気温１℃当
りのノック限界の変化は、第５図のごとく、回転速度Ｎ
ｅに応じて変化する。従って、第８図に示す１次式 ％式％］ で示すことができる。従って、ＲＡＭ１０６より回転速
度データＮｅおよび吸気温データＴ ＨＡを読出して 〇 一〇−ｆ＋ （Ｎｅ） ・（ＴＩＩＡ ５０ ）を演
算する。ここで、５０’Ｃばステップ３０１での基本点
火時期の演算２次元マツプの設定条件としての吸入空気
の温度である。
ステップ３０５では、点火時期を大気圧データＰＡによ
り補正する。この場合、大気圧１ｍｍ１ｇ当りのノック
限界の変化は、第６図のごとく、回転速度Ｎｅに応じて
変化する。従って、第８図に示す１次式
１％式％ で示すことができる。従って、ＲＡＭ］０６より回転速
度データＮｅおよび大気圧データＰＡを続出して θ ＝ｅ’ ｆｚ（Ｎｅ） ・（ＰＡ、 ７６０ ）を
演算する。ここで、７６０ｍｍＨｇはステップ３０１で
の基本点火時期の演算２次元マツプの設定条件としての
大気圧の値である。
り補正する。この場合、大気圧１ｍｍ１ｇ当りのノック
限界の変化は、第６図のごとく、回転速度Ｎｅに応じて
変化する。従って、第８図に示す１次式
１％式％ で示すことができる。従って、ＲＡＭ］０６より回転速
度データＮｅおよび大気圧データＰＡを続出して θ ＝ｅ’ ｆｚ（Ｎｅ） ・（ＰＡ、 ７６０ ）を
演算する。ここで、７６０ｍｍＨｇはステップ３０１で
の基本点火時期の演算２次元マツプの設定条件としての
大気圧の値である。
ステップ３０６では、点火時期を湿度データＨＵＡによ
り補正する。この場合、湿度（絶対湿度〉１ｇ／ｋｇ当
りのノック限界の変化は、第７図のごとく、回転速度Ｎ
ｅに応じて変化する。従って、第８図に示す１次式 ％式％ で示すことができる。従って、ＲＡＭ１０６より回転速
度データＮｅおよび湿度データＨＵＡを読出して ←θ −ｆ３ （Ｎｅ） ’ （ＨＵＡ １９
．５）を演算する。ここで、３０ｇ／ｋｇはステップ３
０１での基本点火時期の演算２次元マツプの設定条件と
しての吸入空気の湿度である。
り補正する。この場合、湿度（絶対湿度〉１ｇ／ｋｇ当
りのノック限界の変化は、第７図のごとく、回転速度Ｎ
ｅに応じて変化する。従って、第８図に示す１次式 ％式％ で示すことができる。従って、ＲＡＭ１０６より回転速
度データＮｅおよび湿度データＨＵＡを読出して ←θ −ｆ３ （Ｎｅ） ’ （ＨＵＡ １９
．５）を演算する。ここで、３０ｇ／ｋｇはステップ３
０１での基本点火時期の演算２次元マツプの設定条件と
しての吸入空気の湿度である。
ステップ３０７では、Ｏ゛をＲＡＭ１０６に格納し、ス
テップ３０８では点火フラグＦを“１”とし、ステップ
３０９にてこのルーチンは終了する。
テップ３０８では点火フラグＦを“１”とし、ステップ
３０９にてこのルーチンは終了する。
第３図のステップ３０８にて点火フラグＦがセットされ
ると、第４Ａ図のルーチンにてコンベア割込みセントが
行われる。第４Ａ図のルーチンを説明すると、このルー
チンは３０℃Ａ毎に実行される。ステップ４０１では点
火フラグＦが”ｌ”か否かを判別し、Ｆ−“１”であれ
ばステップ４０２にてフラグＦをクリアしてステップ４
０３に進み、Ｆ−“Ｏ″であれば直接ステップ４０５に
進んでこのルーチンは終了する。
ると、第４Ａ図のルーチンにてコンベア割込みセントが
行われる。第４Ａ図のルーチンを説明すると、このルー
チンは３０℃Ａ毎に実行される。ステップ４０１では点
火フラグＦが”ｌ”か否かを判別し、Ｆ−“１”であれ
ばステップ４０２にてフラグＦをクリアしてステップ４
０３に進み、Ｆ−“Ｏ″であれば直接ステップ４０５に
進んでこのルーチンは終了する。
ステップ４０３では、基本点火時期もしくは最終的に補
正された点火時期θにもとづいてイグナイタ１０７の通
電開始時刻を演算する。たとえば、この通電開始時刻は
点火時期θの３０°ＣＡ手前に相当する。次いで、ステ
ップ４０４にて通電開始時刻に合わせてコンベア割込み
をセントし、ステップ７Ｉ０５にて第４Ａ図のルーチン
は終了する。
正された点火時期θにもとづいてイグナイタ１０７の通
電開始時刻を演算する。たとえば、この通電開始時刻は
点火時期θの３０°ＣＡ手前に相当する。次いで、ステ
ップ４０４にて通電開始時刻に合わせてコンベア割込み
をセントし、ステップ７Ｉ０５にて第４Ａ図のルーチン
は終了する。
このように、第４ＡＨのルーチンにおりるステップ４０
４にてコンベア割込みセットが行われると、通電開始時
刻に第４Ｂ図のコンベア割込みルーチンにてイグナイタ
１０７の通電が開始する。
４にてコンベア割込みセットが行われると、通電開始時
刻に第４Ｂ図のコンベア割込みルーチンにてイグナイタ
１０７の通電が開始する。
第４Ｂ図のコンベア割込みルーチンを説明すると、ステ
ップ４１１では、点火時期○すなわちイグナイタ１０７
の通電終了時刻に対してタイマカウンタ】０５のフリー
ランカウンタの現在の時刻を読出して加算し、その加算
結果をコンベアレジスタにセットし、ステップ４１２に
てイグナイタ１０７の通電を開始させ、ステップ４１３
にてこのルーチンは終了する。
ップ４１１では、点火時期○すなわちイグナイタ１０７
の通電終了時刻に対してタイマカウンタ】０５のフリー
ランカウンタの現在の時刻を読出して加算し、その加算
結果をコンベアレジスタにセットし、ステップ４１２に
てイグナイタ１０７の通電を開始させ、ステップ４１３
にてこのルーチンは終了する。
このように、タイマカウンタ１０５のコンベアレジスタ
に通電終了時刻（点火時期）がセットされると、この時
刻に到達したときに、タイマカウンタ１０５はＣＰＵ１
０３に割込みを発生する。この結果、ＣＰＵ１０３はイ
グナイタ１０７の通電を終了させる。すなわち、点火が
行われる。
に通電終了時刻（点火時期）がセットされると、この時
刻に到達したときに、タイマカウンタ１０５はＣＰＵ１
０３に割込みを発生する。この結果、ＣＰＵ１０３はイ
グナイタ１０７の通電を終了させる。すなわち、点火が
行われる。
なお、上述の実施例は、吸入空気量および回転速度にも
とづいて点火時期を演算した場合について述べているが
、本発明は吸入空気圧および回転速度にもとづいて点火
時期を演算する場合にも適用し得る。
とづいて点火時期を演算した場合について述べているが
、本発明は吸入空気圧および回転速度にもとづいて点火
時期を演算する場合にも適用し得る。
以上説明したように、本発明によれば、吸気温、大気圧
、吸気空気の湿度による各点火時期補正量を機関の回転
速度に応じて変化させているので、運転特性の悪化、エ
ミッションの悪化、運転性能の悪化、燃費の悪化等を防
止できる。
、吸気空気の湿度による各点火時期補正量を機関の回転
速度に応じて変化させているので、運転特性の悪化、エ
ミッションの悪化、運転性能の悪化、燃費の悪化等を防
止できる。
第１図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック図
、第２図は本発明に係る内燃機関の点火時期制御装置の
一実施例を示す全体概略図、第３図、第４Ａ図、第４Ｂ
図は第２図の制御回路の動作を説明するためのフローチ
ャー１へ、第５図〜第８図は第３図のステップ３０４
、３０５．３０６を補足説明する特性図である。 １一機関本体、 ３−エアフローメーク、４−吸気温
センサ、５−湿度センサ、 ６−水温センサ、 ７−大気圧センサ、８−ディスト
リビュータ、１０−制御回路、１２一点火コイル、１３
一点火プラグ。
、第２図は本発明に係る内燃機関の点火時期制御装置の
一実施例を示す全体概略図、第３図、第４Ａ図、第４Ｂ
図は第２図の制御回路の動作を説明するためのフローチ
ャー１へ、第５図〜第８図は第３図のステップ３０４
、３０５．３０６を補足説明する特性図である。 １一機関本体、 ３−エアフローメーク、４−吸気温
センサ、５−湿度センサ、 ６−水温センサ、 ７−大気圧センサ、８−ディスト
リビュータ、１０−制御回路、１２一点火コイル、１３
一点火プラグ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内燃機関の負荷と回転速度とに応じて該機関の基本
点火時期を演算する基本点火時期演算手段、前記機関が
所定運転状態か否かを判別する運転状態判別手段、前記
機関の回転速度および吸入空気温に応じて第１の点火時
期補正量を演算する第１の補正量演算手段、前記機関の
回転速度および大気圧に応じて第２の点火時期補正量を
演算する第２の補正量演算手段、前記機関の回転速度お
よび吸入空気の湿度に応じて第３の点火時期補正量を演
算する第３の補正量演算手段、および前記機関が前記所
定運転状態のときに前記基本点火時期を前記第１、第２
、および第３の点火時期補正量により補正する点火時期
補正手段を具備する内燃機関の点火時期制御装置。 ２、前記運転状態判別手段が、前記機関の冷却水温度が
所定温度以上か否かを判別する手段、および前記機関へ
供給される基本燃料噴射量が所定量以上か否かを判別す
る手段を具備し、前記機関の冷却水温度が所定温度以上
且つ前記基本燃料噴射量が所定量以上のときに該機関が
所定運転状態であると判別するようにした特許請求の範
囲第１項に記載の内燃機関の点火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60007345A JPS61167168A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60007345A JPS61167168A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61167168A true JPS61167168A (ja) | 1986-07-28 |
Family
ID=11663355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60007345A Pending JPS61167168A (ja) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61167168A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01100373A (ja) * | 1987-10-11 | 1989-04-18 | Mitsubishi Motors Corp | エンジンの点火時期制御装置 |
| WO1999000592A1 (de) * | 1997-06-28 | 1999-01-07 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur steuerung von brennkraftmaschinen |
| JP2017529151A (ja) * | 2014-08-28 | 2017-10-05 | マイクロドース セラピューテクス，インコーポレイテッド | 小型圧力センサ起動を備えるタイダルドライパウダー吸入器 |
-
1985
- 1985-01-21 JP JP60007345A patent/JPS61167168A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01100373A (ja) * | 1987-10-11 | 1989-04-18 | Mitsubishi Motors Corp | エンジンの点火時期制御装置 |
| WO1999000592A1 (de) * | 1997-06-28 | 1999-01-07 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur steuerung von brennkraftmaschinen |
| JP2017529151A (ja) * | 2014-08-28 | 2017-10-05 | マイクロドース セラピューテクス，インコーポレイテッド | 小型圧力センサ起動を備えるタイダルドライパウダー吸入器 |
| US10744283B2 (en) | 2014-08-28 | 2020-08-18 | Microdose Therapeutx, Inc. | Tidal dry powder inhaler with miniature pressure sensor activation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5016591A (en) | System and method for controlling a combustion state in a multi-cylinder engine for a vehicle | |
| US4509477A (en) | Idle operation control for internal combustion engines | |
| US4442812A (en) | Method and apparatus for controlling internal combustion engines | |
| US4848299A (en) | System and method for controlling an ignition timing for an internal combustion engine | |
| JPH0531643B2 (ja) | ||
| US9309858B2 (en) | Internal combustion engine control device | |
| US4747382A (en) | Ignition timing control system for internal combustion engines | |
| JP3191676B2 (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| US4727841A (en) | System for controlling internal combustion engine using knocking and overtemperature preventing fuel correction | |
| JPH03290043A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH03944A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| US5016590A (en) | System for controlling ignition timing of an internal combustion engine | |
| JPS61167168A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPS61182440A (ja) | 内燃エンジンの燃料噴射時期制御方法 | |
| JPS61169666A (ja) | 内燃エンジンの点火時期制御方法 | |
| JP3451769B2 (ja) | エンジン制御装置 | |
| JPS63106365A (ja) | 内燃機関の点火時期制御方法 | |
| JPS61205377A (ja) | 内燃エンジンの点火時期制御方法 | |
| JPH0240082A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPH0338426B2 (ja) | ||
| JPS62203942A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH0480226B2 (ja) | ||
| JPS6196178A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPS6217369A (ja) | 内燃エンジンのアイドル時の点火時期制御方法 | |
| JPH0278750A (ja) | 内燃機関の燃焼制御装置 |