JPS61166888A - 脱灰炭−水スラリの製造方法 - Google Patents
脱灰炭−水スラリの製造方法Info
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- JPS61166888A JPS61166888A JP802185A JP802185A JPS61166888A JP S61166888 A JPS61166888 A JP S61166888A JP 802185 A JP802185 A JP 802185A JP 802185 A JP802185 A JP 802185A JP S61166888 A JPS61166888 A JP S61166888A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は脱灰炭−水スラリの製造方法に係り。
特に灰分含有率が低く、高石炭濃度でも流動性の良い脱
灰炭−水スラリの製造方法に関するものである。
灰炭−水スラリの製造方法に関するものである。
近年、石炭の利用拡大にともない、固体燃料である石炭
のハンドリング性を向上し、さらに石炭中に多く含まれ
ている灰分を除去する技、術の開発が進められている。
のハンドリング性を向上し、さらに石炭中に多く含まれ
ている灰分を除去する技、術の開発が進められている。
石炭のハンドリング性を向上する方法の一つにスラリ化
技術があり1石炭スラリの中でも石炭と水のスラリが製
造コストの点などから最も適している。しかし1石炭−
水スラリの場合、スラリ中の水分はボイラなどの燃焼時
にエネルギー損失となるため極力少なくする必要がある
。
技術があり1石炭スラリの中でも石炭と水のスラリが製
造コストの点などから最も適している。しかし1石炭−
水スラリの場合、スラリ中の水分はボイラなどの燃焼時
にエネルギー損失となるため極力少なくする必要がある
。
一方、石炭の脱灰技術としては浮遊選鉱法1重液選鉱法
など、石炭中の炭分と灰分の表面の性質の違いや、比重
の差を利用する方法が主である。
など、石炭中の炭分と灰分の表面の性質の違いや、比重
の差を利用する方法が主である。
これらの脱灰方法は、石炭粒子を細かく粉砕した方が炭
分と灰分の分離の点で好ましく、高い脱灰率を得ること
ができる。
分と灰分の分離の点で好ましく、高い脱灰率を得ること
ができる。
しかし、石炭の粒度を細かくするには多くの粉砕動力を
要すること、また石炭の高濃度スラリ化において1石炭
の粒度を細かくするとスラリ粘度が高くなり、流体とし
取扱えろ粘度(約1000〜2000ep)での水分量
が多くなり、燃焼時のエネルギー損失となる。
要すること、また石炭の高濃度スラリ化において1石炭
の粒度を細かくするとスラリ粘度が高くなり、流体とし
取扱えろ粘度(約1000〜2000ep)での水分量
が多くなり、燃焼時のエネルギー損失となる。
石炭の粒度の粗い状態でも高説灰率を得る脱灰方法とし
て、アルカリ溶出法などの化学的脱灰方法が知られてい
るが、薬剤のコストの点で問題がある。そのため1粒度
の粗い状態でも高い脱灰率で、かつ高石炭濃度のスラリ
を低コストで製造できる技術の開発が望まれている。
て、アルカリ溶出法などの化学的脱灰方法が知られてい
るが、薬剤のコストの点で問題がある。そのため1粒度
の粗い状態でも高い脱灰率で、かつ高石炭濃度のスラリ
を低コストで製造できる技術の開発が望まれている。
本発明の目的は、前述した従来技術の欠点を解消し、灰
分含有率が低く、高石炭濃度の脱灰炭−水スラリの製造
方法を提供するにある。
分含有率が低く、高石炭濃度の脱灰炭−水スラリの製造
方法を提供するにある。
この目的を達成するため1本発明は1石炭を湿式リング
ローラミルを用いて湿式粉砕し、次に脱灰処理ならびに
脱水処理してのち、再び湿式粉砕することを特徴とする
ものである。
ローラミルを用いて湿式粉砕し、次に脱灰処理ならびに
脱水処理してのち、再び湿式粉砕することを特徴とする
ものである。
次に本発明の実施例について、第1図ないし第8図を用
いて説明する。
いて説明する。
第1図はこの実施例に係る脱灰炭−水スラリの製造工程
を説明するためのフローチャートである。
を説明するためのフローチャートである。
同図において、バンカ1内の石炭Aはフィーダ2を経て
湿式リングローラミル3の頂部より給炭管4より投入さ
れる。また、水Bはタンク19より給炭管4を通って湿
式リングローラミル3内に供給される。この湿式リング
ローラミル3により湿式粉砕された石炭−水スラリは、
スラリポンプ22により分配1117で分配され、一部
は湿式リングローラミル3内に戻される。残りのスラリ
はミル上部に設置した粗粒分側18に送られ、粗粒は分
離されそれの自重で湿式リングローラミル3内に循環さ
れる。粗粒分離器18を通過したスラリはタンク5に一
時的に貯蔵さり、ポンプ6により管路7を経て脱灰装置
18に供給される、石炭中の灰分が分離される。
湿式リングローラミル3の頂部より給炭管4より投入さ
れる。また、水Bはタンク19より給炭管4を通って湿
式リングローラミル3内に供給される。この湿式リング
ローラミル3により湿式粉砕された石炭−水スラリは、
スラリポンプ22により分配1117で分配され、一部
は湿式リングローラミル3内に戻される。残りのスラリ
はミル上部に設置した粗粒分側18に送られ、粗粒は分
離されそれの自重で湿式リングローラミル3内に循環さ
れる。粗粒分離器18を通過したスラリはタンク5に一
時的に貯蔵さり、ポンプ6により管路7を経て脱灰装置
18に供給される、石炭中の灰分が分離される。
分離された灰分を多く含むスラリは、管路11より脱灰
装置8外に排出される、一方、脱灰により灰分含有率が
低くなった脱灰炭−水スラリは。
装置8外に排出される、一方、脱灰により灰分含有率が
低くなった脱灰炭−水スラリは。
ポンプ23により脱水装WtOに送られ脱水される。所
定の水分まで脱水された脱灰炭−水スラリは供給管12
を経てミル13に送られる。この時。
定の水分まで脱水された脱灰炭−水スラリは供給管12
を経てミル13に送られる。この時。
供給管14よりPI−fl1m#cならびに界面活性剤
□Dなどの添加剤がそれぞれのタンク20.2
1から、また水Bがタンク19により供給管15を経て
ミル13内に供給され、所定の粒度で所定の濃度になる
まで粉砕され、しかるのちサンプ16に貯えられる。
□Dなどの添加剤がそれぞれのタンク20.2
1から、また水Bがタンク19により供給管15を経て
ミル13内に供給され、所定の粒度で所定の濃度になる
まで粉砕され、しかるのちサンプ16に貯えられる。
この実施例で用いる湿式リングローラミル3として代表
的な湿式竪弐ボールレースミルの構造を第2図に示す。
的な湿式竪弐ボールレースミルの構造を第2図に示す。
このミルの粉砕部は、粉砕テーブル25.加圧装置26
により押圧力が加えられた上部固定輪(上部リング)2
7、駆動装置28により回転する前記粉砕テーブル25
の端に設置された下部転輪(下部リング)29.上部リ
ング27と下部リング29との間に配置され下部リング
29の回転とともに転動する複数個の粉砕ボール30か
ら構成されている。
により押圧力が加えられた上部固定輪(上部リング)2
7、駆動装置28により回転する前記粉砕テーブル25
の端に設置された下部転輪(下部リング)29.上部リ
ング27と下部リング29との間に配置され下部リング
29の回転とともに転動する複数個の粉砕ボール30か
ら構成されている。
前述のように石炭Aと水Bが給炭管4よりミル本体24
内に供給され、これらは粉砕テーブル25の回転によっ
て生じる遠心力により粉砕ボール配置部に移動され、粉
砕ボール30と下部リング29との間で圧縮粉砕される
。粉砕された石炭は下部リング25の周端とミル本体2
1との空間部35を通り、粉砕テーブル25と一体回転
する混合槽32を通る間に混合され、スラリ堰31に流
れ込んだのち排出口34から石炭−水スラリEとして取
出される。
内に供給され、これらは粉砕テーブル25の回転によっ
て生じる遠心力により粉砕ボール配置部に移動され、粉
砕ボール30と下部リング29との間で圧縮粉砕される
。粉砕された石炭は下部リング25の周端とミル本体2
1との空間部35を通り、粉砕テーブル25と一体回転
する混合槽32を通る間に混合され、スラリ堰31に流
れ込んだのち排出口34から石炭−水スラリEとして取
出される。
石炭中の灰分を浮遊選鉱法などの物理的脱灰法で除去す
るためには、炭分粒子と灰分粒子とが単体分離した状態
にあることが必要である。第1図に示した湿式リングロ
ーラミル3において、供給された石炭Aは石炭濃度10
〜70重量%、好ましくは30〜60重量%の範囲で粉
砕される。
るためには、炭分粒子と灰分粒子とが単体分離した状態
にあることが必要である。第1図に示した湿式リングロ
ーラミル3において、供給された石炭Aは石炭濃度10
〜70重量%、好ましくは30〜60重量%の範囲で粉
砕される。
この湿式リングローラミル3ならびに従来の湿式ボール
ミル(衝撃型粉砕機)を用いて、湿式石炭を粉砕した際
の灰分賦与状態を第3図に示す。
ミル(衝撃型粉砕機)を用いて、湿式石炭を粉砕した際
の灰分賦与状態を第3図に示す。
この粉砕試験には灰分含有率16.0%の石炭を用い、
200メツシュ通過量が60%になるまで粉砕した。こ
の第3図において、斜線印の棒グラフは湿式リングロー
ラミルを用いて粉砕したもの。
200メツシュ通過量が60%になるまで粉砕した。こ
の第3図において、斜線印の棒グラフは湿式リングロー
ラミルを用いて粉砕したもの。
点々印の棒グラフは従来の湿式ボールミルを用いて粉砕
したものを示している。
したものを示している。
この図から明らかなように、湿式リング口−ラミルで粉
砕した場合は、従来の湿式ボールミルの場合に比較して
、200メツシュ通過量60%という粗い粒度でも微細
な粒径範囲に灰分が偏在していることが分かる。これは
湿式リングローラミルの粉砕機構が摩擦型であるため、
第4図に示すように石炭粒子の結晶構造の異なるところ
で灰分が単体分離され、灰分のみ選択的に粉砕されるた
めだと考えられる 第4図は石炭の粉砕状態を説明するための説明図で、同
図の(a)は湿式リングローラミルを用いて粉砕する場
合、同図(b)は湿式ボールミルを用いて粉砕する場合
をそれぞれ示している。これらの図において図面に向っ
て左側が粉砕前、右側が粉砕後の状態を示したもので、
白い部分が炭分、黒い部分が灰分である。この図からも
明らかなように、粉砕が衝撃型であるボールミルを用い
たものに比較して摩擦型の粉砕ができるリングローラミ
ルの方が、灰分の単体分離が多い。
砕した場合は、従来の湿式ボールミルの場合に比較して
、200メツシュ通過量60%という粗い粒度でも微細
な粒径範囲に灰分が偏在していることが分かる。これは
湿式リングローラミルの粉砕機構が摩擦型であるため、
第4図に示すように石炭粒子の結晶構造の異なるところ
で灰分が単体分離され、灰分のみ選択的に粉砕されるた
めだと考えられる 第4図は石炭の粉砕状態を説明するための説明図で、同
図の(a)は湿式リングローラミルを用いて粉砕する場
合、同図(b)は湿式ボールミルを用いて粉砕する場合
をそれぞれ示している。これらの図において図面に向っ
て左側が粉砕前、右側が粉砕後の状態を示したもので、
白い部分が炭分、黒い部分が灰分である。この図からも
明らかなように、粉砕が衝撃型であるボールミルを用い
たものに比較して摩擦型の粉砕ができるリングローラミ
ルの方が、灰分の単体分離が多い。
湿式リングローラミルを用いて、灰分含有率が16.0
%の石炭を200メツシュ通過量が60%になるまで粉
砕し、それの脱灰前と脱灰後の粒度分布を第5図に示す
0図中において丸印の曲線は脱灰前の分布曲線、三角印
の曲線は脱灰後の分布曲線である。 ゛ この図において脱灰後に20μm以下の微細粒子“が減
少しているのは、脱灰により微細な粒径範囲に偏在する
灰分が除去されたためだと考えら九る。
%の石炭を200メツシュ通過量が60%になるまで粉
砕し、それの脱灰前と脱灰後の粒度分布を第5図に示す
0図中において丸印の曲線は脱灰前の分布曲線、三角印
の曲線は脱灰後の分布曲線である。 ゛ この図において脱灰後に20μm以下の微細粒子“が減
少しているのは、脱灰により微細な粒径範囲に偏在する
灰分が除去されたためだと考えら九る。
高石炭濃度の石炭−水スラリを製造ためには。
石炭粒子の200メツシュ通過量が約70〜80%でか
つ幅広い粒度分布をもたせることが重要とされている。
つ幅広い粒度分布をもたせることが重要とされている。
第5図に示した粒度分布を有する脱灰後のスラリを所定
の条件でかきまぜるだけでは。
の条件でかきまぜるだけでは。
脱灰後に粉砕を行なわないので1粒度調整が不完全であ
り脱灰炭−水スラリを高濃度で製造することはできない
。
り脱灰炭−水スラリを高濃度で製造することはできない
。
すなわち、灰分含有率が低く石炭濃度の高い脱灰炭−水
スラリを製造するためには、第1@のフローチャートに
おいて、ミル13で粉砕して微細粒子を増加させること
が必要である。ミル13としては、湿式チューブミルを
用い、石炭濃度が約50〜80重量%になろように粉砕
することが望ましいが、湿式リングローラミルを用いれ
ば、より低コストで高濃度の脱灰炭−水スラリが製造で
きる。
スラリを製造するためには、第1@のフローチャートに
おいて、ミル13で粉砕して微細粒子を増加させること
が必要である。ミル13としては、湿式チューブミルを
用い、石炭濃度が約50〜80重量%になろように粉砕
することが望ましいが、湿式リングローラミルを用いれ
ば、より低コストで高濃度の脱灰炭−水スラリが製造で
きる。
以下、具体的な実施例について説明する。
実施例1
予め7メツシユ以下に粗粉砕したA炭(灰分含有率が1
6oO%、HGIが61)を湿式リングローラミルに供
給し1石炭濃度40重量%。
6oO%、HGIが61)を湿式リングローラミルに供
給し1石炭濃度40重量%。
200メツシュ通過量60%まで粉砕した。これの粒度
分布曲線を第6図の丸印の曲線で示す。同図の三角印の
曲線は、湿式ボールミルを用いて同じ条件で粉砕した場
合の粒度分布曲線である。この両回線の比較から明らか
なように、本発明に係る湿式リングローラミルを使用す
れば、同じように200メツシュ通過量60%のもので
も、10μm以下の微細粒子が30%程度増加しており
。
分布曲線を第6図の丸印の曲線で示す。同図の三角印の
曲線は、湿式ボールミルを用いて同じ条件で粉砕した場
合の粒度分布曲線である。この両回線の比較から明らか
なように、本発明に係る湿式リングローラミルを使用す
れば、同じように200メツシュ通過量60%のもので
も、10μm以下の微細粒子が30%程度増加しており
。
幅広い粒度分布が得られることが分かる。これは前記の
ように、湿式リングローラミルの粉砕機構が摩擦型であ
るため、微粒子が生成しやすいことと、結晶構造の異な
るところで灰分が単体分離され、炭分のみが選択的に粉
砕されるためであると考えられる。
ように、湿式リングローラミルの粉砕機構が摩擦型であ
るため、微粒子が生成しやすいことと、結晶構造の異な
るところで灰分が単体分離され、炭分のみが選択的に粉
砕されるためであると考えられる。
前記のようにして湿式リングロールミルで粉砕した石炭
スラリを起泡剤、捕集剤、PH調整剤および水とともに
脱灰装置に供給して脱灰を行ない。
スラリを起泡剤、捕集剤、PH調整剤および水とともに
脱灰装置に供給して脱灰を行ない。
その脱灰率と炭分回収率との関係を第7図に示す。
この図において丸印の曲線がこの実施例のもので。
三角印の曲線が従来法のものである。
この図から明らかなように、従来法では炭分回収率95
%のときに脱灰率が50.3%であったもが1本発明法
により脱灰率が69.2%まで増加した。脱灰した石炭
−水スラリを水分が25%以下になるまで脱水した後、
2室分離型湿式チューブミルにより石炭濃度75.0重
量%で高濃度粉砕した。このようにして得た高濃度の脱
灰炭−水スラリの性状を従来のものと比較して第8図に
示す。
%のときに脱灰率が50.3%であったもが1本発明法
により脱灰率が69.2%まで増加した。脱灰した石炭
−水スラリを水分が25%以下になるまで脱水した後、
2室分離型湿式チューブミルにより石炭濃度75.0重
量%で高濃度粉砕した。このようにして得た高濃度の脱
灰炭−水スラリの性状を従来のものと比較して第8図に
示す。
この図は石炭濃度とスラリ粘度との関係を示す図で、同
図において丸印の曲線は本発明の実施例によって得られ
たもの、三角印の曲線は従来のものの特性曲線である。
図において丸印の曲線は本発明の実施例によって得られ
たもの、三角印の曲線は従来のものの特性曲線である。
この図から明らかなように。
本発明の方法によりスラリ粘度1000c pでの石炭
濃度が約3重量%増加した。
濃度が約3重量%増加した。
実施例2
石炭(灰分含有率が14.5%、HGIが37)につい
て前記実施例1と同様にして、スラリ粘度1000ep
の脱灰炭−水スラリを製造した。この石炭はHGIが3
7と容易に粉砕されない石炭であり、従来法ではスラリ
中の含有率がl003%1石炭濃度が61.3重量%で
あったものが、本発明の方法により灰分含有率が5.7
%1石炭濃度が70.3重量%となった。
て前記実施例1と同様にして、スラリ粘度1000ep
の脱灰炭−水スラリを製造した。この石炭はHGIが3
7と容易に粉砕されない石炭であり、従来法ではスラリ
中の含有率がl003%1石炭濃度が61.3重量%で
あったものが、本発明の方法により灰分含有率が5.7
%1石炭濃度が70.3重量%となった。
実施例3
C炭(灰分含有率が19.2%、HGIが48)につい
て実施例1と同様にして、スラリ粘度1000cpの脱
灰炭−水スラリを製造したところ、従来法では灰分含有
率9.4%、石炭濃度63.5重量%であったのに対し
、本発明法では灰分含有率6.3%1石炭濃度71.5
重量%であった。
て実施例1と同様にして、スラリ粘度1000cpの脱
灰炭−水スラリを製造したところ、従来法では灰分含有
率9.4%、石炭濃度63.5重量%であったのに対し
、本発明法では灰分含有率6.3%1石炭濃度71.5
重量%であった。
実施例4
第1図におけろミル13として湿式リングローラミルを
用いる以外は実施例1と同様の方法で脱灰炭−水スラリ
を製造した。このスラリと従来法によって得られたスラ
リの粉砕時の石炭濃度(1)、石炭に対する界面活性剤
量(■)1石炭に対するPH調整剤量(1[1) 、ス
ラリ粘度1000c p時の石炭濃度(■)、スラリの
安定性(V)ならびに粉砕動力原単位(Vl)を次の表
に示す。
用いる以外は実施例1と同様の方法で脱灰炭−水スラリ
を製造した。このスラリと従来法によって得られたスラ
リの粉砕時の石炭濃度(1)、石炭に対する界面活性剤
量(■)1石炭に対するPH調整剤量(1[1) 、ス
ラリ粘度1000c p時の石炭濃度(■)、スラリの
安定性(V)ならびに粉砕動力原単位(Vl)を次の表
に示す。
表
この表から明らかなように、従来の湿式チューブミル粉
砕と同等以上の性状の石炭−水スラリを約2/3の消費
動力で製造することができる。
砕と同等以上の性状の石炭−水スラリを約2/3の消費
動力で製造することができる。
本発明は前述のような構成になっているから灰分含有率
が特に低く、流動性に優れ、かつ石炭濃度の高い脱灰炭
−水スラリを製造することができ前記実施例では粉砕ボ
ールを用いた湿式リングローラミルについて説明したが
、本発明はこれに限定されるものではなく、粉砕ロール
を用いるものも本発明に適用することができる。
が特に低く、流動性に優れ、かつ石炭濃度の高い脱灰炭
−水スラリを製造することができ前記実施例では粉砕ボ
ールを用いた湿式リングローラミルについて説明したが
、本発明はこれに限定されるものではなく、粉砕ロール
を用いるものも本発明に適用することができる。
第1図は本発明の製造工程を説明するためのフローチャ
ート、第2図はその製造工程で用いられる湿式リングロ
ーラミルの一部断面図、第3図、第5図、第6図、第7
図ならびに第8図は各特性図、第4図は粉砕状態を示す
説明図である。 3・・・・・・湿式・リングローラミル、8・・・・・
・脱灰’ait。 10・・・・・・脱水装置、13・・・・・・ミル。
ート、第2図はその製造工程で用いられる湿式リングロ
ーラミルの一部断面図、第3図、第5図、第6図、第7
図ならびに第8図は各特性図、第4図は粉砕状態を示す
説明図である。 3・・・・・・湿式・リングローラミル、8・・・・・
・脱灰’ait。 10・・・・・・脱水装置、13・・・・・・ミル。
Claims (1)
- 石炭を湿式リングローラミルを用いて湿式粉砕し、次に
脱灰処理ならびに脱水したのちに再び湿式粉砕すること
を特徴とする脱灰炭−水スラリの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP802185A JPS61166888A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP802185A JPS61166888A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61166888A true JPS61166888A (ja) | 1986-07-28 |
JPH0439516B2 JPH0439516B2 (ja) | 1992-06-29 |
Family
ID=11681680
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP802185A Granted JPS61166888A (ja) | 1985-01-19 | 1985-01-19 | 脱灰炭−水スラリの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61166888A (ja) |
-
1985
- 1985-01-19 JP JP802185A patent/JPS61166888A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0439516B2 (ja) | 1992-06-29 |
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