JPS61165219A - 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法 - Google Patents
捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法Info
- Publication number
- JPS61165219A JPS61165219A JP492885A JP492885A JPS61165219A JP S61165219 A JPS61165219 A JP S61165219A JP 492885 A JP492885 A JP 492885A JP 492885 A JP492885 A JP 492885A JP S61165219 A JPS61165219 A JP S61165219A
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- wire
- wire drawing
- bending
- shot peening
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｃ産業上の利用分野）
本発明は捻回ｗ−注の優れた高張力鋼線の製造方法に関
するものである。
するものである。
（従来の技術とその問題点）
捻回特性は鋼線の初回ノ々ラメ−ターとして最重要であ
る。製造工程で、あるいは使用時に鋼線が局部的あるい
は全体的にねじられる機会は多い。
る。製造工程で、あるいは使用時に鋼線が局部的あるい
は全体的にねじられる機会は多い。
それ故、捻回特性が切曲ツクラメーターとして汎用され
るのである。１＊試験方法も簡便であり。
るのである。１＊試験方法も簡便であり。
ＪＩＳ Ｇ３５２２のビ了ノ線、Ｇ３５２１の硬鋼線
には要求捻回特性が明記されている。
には要求捻回特性が明記されている。
しかし、鋼線の引張強ζが尚（なればなるほど良好な、
捻回Ｗ注會得ることはむずかしくなる。
捻回Ｗ注會得ることはむずかしくなる。
捻回特性ヲ改善する方法としては鋼中の不純物Ｐ、Ｓ、
Ｎ、０會低減化することが知られている。
Ｎ、０會低減化することが知られている。
例えば特公昭５４−２７２９２号公報に示されているよ
うに、Ｎ′（ｌｌ−低減し、Ｎによる時効？防止して冷
曲加工註および機械的ヰ質、特に捻回値會向上する方法
がある、これは、Ｔ、Ｎ ｉ少なくすることにより固
溶Ｎｉ減少させることで捻回時１生を向上させる方法で
あり、高純度化効果？利用した方法の１つである。
うに、Ｎ′（ｌｌ−低減し、Ｎによる時効？防止して冷
曲加工註および機械的ヰ質、特に捻回値會向上する方法
がある、これは、Ｔ、Ｎ ｉ少なくすることにより固
溶Ｎｉ減少させることで捻回時１生を向上させる方法で
あり、高純度化効果？利用した方法の１つである。
しかし、工業的には高純度化ケ行なってもＰ。
Ｓ、Ｎ、Ｏｉ完全になくすことは不可能であり、限界が
ある。また、引張強さレベルが高くなれはなるほど母相
特性そのものの影響が大きくなり。
ある。また、引張強さレベルが高くなれはなるほど母相
特性そのものの影響が大きくなり。
高純【化によるイし学的作用のみで捻回特性改善するこ
とは国難ＶＣなる。
とは国難ＶＣなる。
最近は引張強さ２００ｋｐ／−以上まで鋼線の普張力化
が図られているが、捻回特性については従来並みのもの
が曽求されている。このような背景から、捻回￥＋注の
優れた高張力鋼線の製造方法の開発が急務となっている
。
が図られているが、捻回特性については従来並みのもの
が曽求されている。このような背景から、捻回￥＋注の
優れた高張力鋼線の製造方法の開発が急務となっている
。
従来、捻回特性改善に対する化学的作用に関する研究は
多いが、物理的作用に関するものは皆無である。゛ 本発明は捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法に関す
るものであるが、従来のような高純変化による化学的作
用全利用したものではなく、物理的作用で改善するもの
であＶ、物理的作用により母相時ＶＬそのものを改善し
、捻回特性の優れた高張力鋼線を得るのである。
多いが、物理的作用に関するものは皆無である。゛ 本発明は捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法に関す
るものであるが、従来のような高純変化による化学的作
用全利用したものではなく、物理的作用で改善するもの
であＶ、物理的作用により母相時ＶＬそのものを改善し
、捻回特性の優れた高張力鋼線を得るのである。
（問題点ケ解決するための手段、作用）本発明の要旨は
、伸線加工全行うに際して、減面率３０％以上のところ
でＩ’ｌｌダイスと捲取ドラムの１＃１１で歪み５に以
上の曲げ加工ケ３回以上繰返すことを特徴とする捻回特
性の優れた高張力鋼線の製造方法、および、伸線加工全
行うに際して。
、伸線加工全行うに際して、減面率３０％以上のところ
でＩ’ｌｌダイスと捲取ドラムの１＃１１で歪み５に以
上の曲げ加工ケ３回以上繰返すことを特徴とする捻回特
性の優れた高張力鋼線の製造方法、および、伸線加工全
行うに際して。
減面率３０％以上のところで伸線ダイスと捲取ドラムの
闇で歪み５％以上の曲げ加工會３回以上繰返し、ショッ
トピーニング加工？付加することを特徴とする特許 法である。
闇で歪み５％以上の曲げ加工會３回以上繰返し、ショッ
トピーニング加工？付加することを特徴とする特許 法である。
高張力鋼線全製造する際．パテンティング後伸線加工に
よる加工硬化を利用して目標とする引張強さケ得る。伸
線加工時，軸方向強度は伸線量に比例して増加するが半
径方向強要の増加は少な藝。
よる加工硬化を利用して目標とする引張強さケ得る。伸
線加工時，軸方向強度は伸線量に比例して増加するが半
径方向強要の増加は少な藝。
従って．高張力鋼線になればなるほど軸方向強度と半径
方向強要とのノ々ランスがくずれている。このよりな高
張力鋼線の捻回試験全行うと，半径方向強要が不足する
ため伸線繊維組繊に平行に縦割れが発生し，捻回値が小
さくなるだけでなく縦割尚張力鋼線の製造はむずかしい
ことになる。
方向強要とのノ々ランスがくずれている。このよりな高
張力鋼線の捻回試験全行うと，半径方向強要が不足する
ため伸線繊維組繊に平行に縦割れが発生し，捻回値が小
さくなるだけでなく縦割尚張力鋼線の製造はむずかしい
ことになる。
そこで本発明者は物理的作用により直接的に母相特性を
改善する方法を発明した。っまい繰返し曲げまたは繰返
し曲げとショットピーニングによる物理的作用を利用し
たのであり，半径方向強度？改善するため，減面率３０
％以上のところで繰返し曲げまたは繰返し曲げとショッ
トピーニングを付力日するのである。なお、減面率は伸
線前の鋼線の直径會ｄｏ，伸線睦の直径をｄｌとした場
合。
改善する方法を発明した。っまい繰返し曲げまたは繰返
し曲げとショットピーニングによる物理的作用を利用し
たのであり，半径方向強度？改善するため，減面率３０
％以上のところで繰返し曲げまたは繰返し曲げとショッ
トピーニングを付力日するのである。なお、減面率は伸
線前の鋼線の直径會ｄｏ，伸線睦の直径をｄｌとした場
合。
＋ １−ｄ，”／ｄ♂）ｘｌ００％で定義される。
減面３４３０９６’以上に限定したのは下記理由による
。
。
鋼線の伸線加工において通常ｌダイスでの減面ば３０％
未満である。一方，前述の軸方向強健と半径方向強要の
ノ々ランスがくずれ始めるのは２パス目以後である。そ
れ故，減面率３０％以上に限定したのであり．３０％未
満での繰返し曲げは慧味がなｂｏ 鋼線の曲げ企みを５％以上かつ３回以上に限定した理由
は次の通りである。なお％鋼線曲げ歪みは．鋼線の直径
をｄ．曲げ加工のロール径ｋＤとしｆｃ揚合％ｄ／ＤＸ
Ｉ Ｑ Ｑで定義する。
未満である。一方，前述の軸方向強健と半径方向強要の
ノ々ランスがくずれ始めるのは２パス目以後である。そ
れ故，減面率３０％以上に限定したのであり．３０％未
満での繰返し曲げは慧味がなｂｏ 鋼線の曲げ企みを５％以上かつ３回以上に限定した理由
は次の通りである。なお％鋼線曲げ歪みは．鋼線の直径
をｄ．曲げ加工のロール径ｋＤとしｆｃ揚合％ｄ／ＤＸ
Ｉ Ｑ Ｑで定義する。
数多くの実験結果より歪み５％未満であると捻回特性は
改善はれなかった。これは半径方向に有効な力が作用し
ないためである。また、曲げ加工の繰返しが２回以上で
あると捻回値はわずかに向上するが、半径方向強化が鋼
線の長平方向に均一におこらないためにはらつきが大さ
く，大きな改善効果が得られず，それ故３回以上必要で
ある。
改善はれなかった。これは半径方向に有効な力が作用し
ないためである。また、曲げ加工の繰返しが２回以上で
あると捻回値はわずかに向上するが、半径方向強化が鋼
線の長平方向に均一におこらないためにはらつきが大さ
く，大きな改善効果が得られず，それ故３回以上必要で
ある。
捻回特性の優れた高張力鋼線を製造するためには母相′
Ｆｆ住そのものを改善する必要があり，減面率３０％以
上のところでかつ伸線ダイスと傷取ドラムの間で企み５
％以上の曲げ加工全３回以上繰返すことが必要なのであ
る。
Ｆｆ住そのものを改善する必要があり，減面率３０％以
上のところでかつ伸線ダイスと傷取ドラムの間で企み５
％以上の曲げ加工全３回以上繰返すことが必要なのであ
る。
この繰返し曲げ會行っても表面性状は良好に維持されて
いる。
いる。
また、亜鉛ノツキ鋼線の伸線加工後に通常のブルーイン
グ処理よりもさらに高温長時間の加熱処理が行なわれる
場合においては捻回′Ｖｊ註の劣化が大きいのであるが
，このような場合には曲げ加工と同時にショットピーニ
ングを行なうことによって半径方向強！’（ｆ−一段と
向上させることができる。
グ処理よりもさらに高温長時間の加熱処理が行なわれる
場合においては捻回′Ｖｊ註の劣化が大きいのであるが
，このような場合には曲げ加工と同時にショットピーニ
ングを行なうことによって半径方向強！’（ｆ−一段と
向上させることができる。
ショットピーニングは半径方向の強度の改善に直接的に
作用するので捻回値の改善に対して有効である。しかし
、ショットピーニング単独で改善効果會出すためには極
めて強力なショットピーニングをすることが必要であり
、そのため鋼線表面の凹凸がひどくなり、この凹凸がｌ
Ｏμケ越え。
作用するので捻回値の改善に対して有効である。しかし
、ショットピーニング単独で改善効果會出すためには極
めて強力なショットピーニングをすることが必要であり
、そのため鋼線表面の凹凸がひどくなり、この凹凸がｌ
Ｏμケ越え。
＠滑皮膜？破ってその後の伸線で断線するため採用でき
ない。
ない。
鋼線の曲は加工と同時にショットピーニング加工葡行な
うことにより捻回特性改善効果はざらに大１！！（なる
。
うことにより捻回特性改善効果はざらに大１！！（なる
。
ショットピーニング効果はショット強ζに比例するので
、＠線表面に１μ以上の凹みがつぐ程度の強ζは必要で
あるが、鋼線表面の凹凸がはげしくなることおよび潤滑
皮膜會はぎとることにより表向粗ζは最尚でもｌＯμ程
髪に抑える必要がある。
、＠線表面に１μ以上の凹みがつぐ程度の強ζは必要で
あるが、鋼線表面の凹凸がはげしくなることおよび潤滑
皮膜會はぎとることにより表向粗ζは最尚でもｌＯμ程
髪に抑える必要がある。
仄に、実施例を用いて本発明の効果を説明する。
（実―例）
（〕： （１，９５％％Ｓｉ：ｌ、Ｑ％ｈ Ｍｎ ：
（１，５％。
（１，５％。
Ｏｒ ： ０．５％、Ｐ：０．０２０％、 ８ ： ０
．０２０ ％ −Ｎ：ｏ、ｏｏ５ｏ５ｙ、０：０．００
２０％の過共析低合金鋼５．５職φ線材を使用し、９５
０℃−６２０℃鉛〕ξテンティング後酸洗、リン酸堪被
横処理し。
．０２０ ％ −Ｎ：ｏ、ｏｏ５ｏ５ｙ、０：０．００
２０％の過共析低合金鋼５．５職φ線材を使用し、９５
０℃−６２０℃鉛〕ξテンティング後酸洗、リン酸堪被
横処理し。
２、８ ＋ＩＩｍφまで伸線全行なった。パテンティン
グ材の引張強さは１５８ｋｙ／−であった。
グ材の引張強さは１５８ｋｙ／−であった。
パススケジュールは８φ→７φ（減面率２３％）→６φ
（４４％）→５．５φ（５３％）→５φ（６１％）→４
．４φ（７０に）→３．９φ（７６イ）→３．５φ（８
１％）→３． ｌφ（８５に）→２８φ（８８％）とし
た。
（４４％）→５．５φ（５３％）→５φ（６１％）→４
．４φ（７０に）→３．９φ（７６イ）→３．５φ（８
１％）→３． ｌφ（８５に）→２８φ（８８％）とし
た。
埋線には第１図に示すような繰返し曲げ装置４とショッ
トピーニング装置１．５がついた単頭伸線機ケ使用し、
伸線速吐はｌＯｍ／ｍｉｎとした。繰返し曲げ装置ｉ４
のロール径は線径によって変化はせるためカセット方式
で取替え、ショットピーニング装置は同じものを使用し
、ショット速度は線径が細くなるに従い増加させた。
トピーニング装置１．５がついた単頭伸線機ケ使用し、
伸線速吐はｌＯｍ／ｍｉｎとした。繰返し曲げ装置ｉ４
のロール径は線径によって変化はせるためカセット方式
で取替え、ショットピーニング装置は同じものを使用し
、ショット速度は線径が細くなるに従い増加させた。
アンコイラ−ｌより鋼線２會（り出し、ダイス３で伸線
７行い、伸線機６との間に繰返し曲げ装置１ｌｔ４とシ
ョットピーニング装置５會配置した。繰返し曲げ装置１
ｆｉ４のロール数は５個のものを用い。
７行い、伸線機６との間に繰返し曲げ装置１ｌｔ４とシ
ョットピーニング装置５會配置した。繰返し曲げ装置１
ｆｉ４のロール数は５個のものを用い。
ロール径は線径によって変化させた。
ショットは０３藺φのスチールショットヲ使用し、線径
か細くなるに従いショット速度を増加させたが、ショッ
トピーニング装置の羽根車の回転数？２，０００〜８．
００ Ｏｒｐｍに変化させることで対応した。４，００
０〜８．００ Ｏｒｐｍはショットピーニング付加のみ
の場合（Ｌ、Ｍ）使用した。
か細くなるに従いショット速度を増加させたが、ショッ
トピーニング装置の羽根車の回転数？２，０００〜８．
００ Ｏｒｐｍに変化させることで対応した。４，００
０〜８．００ Ｏｒｐｍはショットピーニング付加のみ
の場合（Ｌ、Ｍ）使用した。
第１表に２８咽φ鋼線の特性値と亜鉛めっき鋼線を想定
して行なった４５０℃３０秒ブルーイング材の特性値會
示す。
して行なった４５０℃３０秒ブルーイング材の特性値會
示す。
Ａ−Ｇは本発明法を採用した実施例であり、Ｈ〜Ｍは比
較例である。捻回破面が異常なものはすべて縦割れが見
られた。実施例はいずれも捻回値が２０回以上であり、
破面も正常である。
較例である。捻回破面が異常なものはすべて縦割れが見
られた。実施例はいずれも捻回値が２０回以上であり、
破面も正常である。
Ａ−Ｂが繰返し曲げのみのものである。２８配φ伸線ｌ
において引張強ζ２５０ＩＱ／−以上で嗜つ捻回値が２
０回以上、ｌＥ常捻回破破面なってじる。
において引張強ζ２５０ＩＱ／−以上で嗜つ捻回値が２
０回以上、ｌＥ常捻回破破面なってじる。
４５０℃３０秒ブルーイング材では引張強濾が２：う９
〜２４５ｋｇ／−で加熱により若干低下する。
〜２４５ｋｇ／−で加熱により若干低下する。
捻回値も低下するが、２０回以上の水準ケ維持している
。
。
２、８ ｗｎφサイズでは捻回値が２０回以上でｉＥ帛
捻回破破面あれば靭性は十分である。また、表面粗きは
ｌＪ１以下であり良好である。
捻回破破面あれば靭性は十分である。また、表面粗きは
ｌＪ１以下であり良好である。
Ｆ、Ｇが繰返し曲げとショットピーニング全付加したも
のである。Ａ−ｇより捻回値が高く、３０回以上である
。但し表面粗ざは３０〜５，５μである。Ｆ、Ｇは４５
０℃３０秒ブルーイング後も捻回値が２５回以上と極め
て高水準で、引張強さも２４０ｋｆ／−以上であり、メ
ッキ鋼線用途などには適していると考えられる。
のである。Ａ−ｇより捻回値が高く、３０回以上である
。但し表面粗ざは３０〜５，５μである。Ｆ、Ｇは４５
０℃３０秒ブルーイング後も捻回値が２５回以上と極め
て高水準で、引張強さも２４０ｋｆ／−以上であり、メ
ッキ鋼線用途などには適していると考えられる。
Ｉ］−Ｍは比較例である。
Ｈｊｄ通幇０伸−を行なったものであり、引張強ざは２
５０ｋｆ／−以上になるが２．８ ｓｉφ 線材段階で
捻回値が１３回と低く、かつ異常破面である。
５０ｋｆ／−以上になるが２．８ ｓｉφ 線材段階で
捻回値が１３回と低く、かつ異常破面である。
■は繰返し曲げケ３回行なっているが垂みが４％なので
有効な力が作用せず、Ｈとほとんど同レベルの捻回特性
である。
有効な力が作用せず、Ｈとほとんど同レベルの捻回特性
である。
Ｊは曲げ加工歪１０％であるが繰返し曲げが２回であり
、捻回％註もばらつき、２０回以上かつ正常捻回破山１
という効果は得られていない。
、捻回％註もばらつき、２０回以上かつ正常捻回破山１
という効果は得られていない。
Ｋは減面率３０％未満での繰返し曲げと減面率３０％以
上での１回の繰返し曲げなので、繰返し曲げによる効果
はほとんどないが、減面率３０％以上のショットピーニ
ングが１回付７１［］’ｇれているので、捻回特性は若
干改善される根咬である。
上での１回の繰返し曲げなので、繰返し曲げによる効果
はほとんどないが、減面率３０％以上のショットピーニ
ングが１回付７１［］’ｇれているので、捻回特性は若
干改善される根咬である。
Ｌは減面率２１０％以上のところで２回ショットピーニ
ング會実軸しているためＫよりはショットピーニングの
効果が出ている。しかし異常捻回破［釦であり、最終伸
線での強力なショットピーニングのため凹凸がはけしい
。
ング會実軸しているためＫよりはショットピーニングの
効果が出ている。しかし異常捻回破［釦であり、最終伸
線での強力なショットピーニングのため凹凸がはけしい
。
Ｍは＋ｌ＋ｍ初期の強力なショットピーニングの付与に
より潤滑反映が破れ、伸線途中で断線したものである。
より潤滑反映が破れ、伸線途中で断線したものである。
以上述べたように１本発明法は捻回％註改善に対して惨
めで有効である。
めで有効である。
（発明の効果）
本究明は、鋼中の不純物元素の低減ではなく。
伸線加工時の繰返し曲げ加工、または繰返し曲げ加工と
ショットピーニングの付加により捻回特性の攪れた商張
力銅線全製造することができ、ノ・−ド設備が簡単かつ
処理コストが低い点において工業的意義は大きい。鋼−
の高張力化が今後ますます進むと考えられるので１本発
明の有用囲はます捷す大きくなると推測される。
ショットピーニングの付加により捻回特性の攪れた商張
力銅線全製造することができ、ノ・−ド設備が簡単かつ
処理コストが低い点において工業的意義は大きい。鋼−
の高張力化が今後ますます進むと考えられるので１本発
明の有用囲はます捷す大きくなると推測される。
第１図は本発明全実施する装置の一例を示す図である。
１・・・アンコイラ−，２・・・鋼線、３・・・Ｉ’イ
ス、４・・・繰返し曲げ装置、５・・・ショットピーニ
ング装置。 ６・・・伸線機。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 自発手続補正書 昭和６０年２月２８０ 特ｄ午月１ 」支′自′殿 １、事件の表示 特願昭６０−４９２８号 ２、発明の名称 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願 人 住 所 東京都千代田区大手１Ｉｆｆ２丁目６番
３号名 称 （６６５）新日本製鐵株式会社４、
代理人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号５、
補正により増加する発明の数 なし６．１１１１正の対
象 明細書（発明の詳細な説明）７、補正の内容
別紙の通り 補正の内容 １、 明［Ｆ第６頁第２？ｒのｒｄ／ＤＸ１００Ｊ を
ｒｄ／ＤＸ１００％」と補正する。 ２、ｆｎＪ頁第１７行の［亜鉛メッキ鋼線の伸線加工後
］を「亜鉛メッキ鋼線、伸線加工後」と補正する。
ス、４・・・繰返し曲げ装置、５・・・ショットピーニ
ング装置。 ６・・・伸線機。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名 自発手続補正書 昭和６０年２月２８０ 特ｄ午月１ 」支′自′殿 １、事件の表示 特願昭６０−４９２８号 ２、発明の名称 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法３、補正をする
者 事件との関係 出 願 人 住 所 東京都千代田区大手１Ｉｆｆ２丁目６番
３号名 称 （６６５）新日本製鐵株式会社４、
代理人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号５、
補正により増加する発明の数 なし６．１１１１正の対
象 明細書（発明の詳細な説明）７、補正の内容
別紙の通り 補正の内容 １、 明［Ｆ第６頁第２？ｒのｒｄ／ＤＸ１００Ｊ を
ｒｄ／ＤＸ１００％」と補正する。 ２、ｆｎＪ頁第１７行の［亜鉛メッキ鋼線の伸線加工後
］を「亜鉛メッキ鋼線、伸線加工後」と補正する。
Claims (2)
- （１）伸線加工を行うに際して、減面率３０％以上のと
ころで伸線ダイスと捲取ドラムの間で歪み５％以上の曲
げ加工を３回以上繰返すことを特徴とする捻回特性の優
れた高張力鋼線の製造方法。 - （２）伸線加工を行うに際して、減面率３０％以上のと
ころで伸線ダイスと捲取ドラムの間で歪み５％以上の曲
げ加工を３回以上繰返し、ショットピーニング加工を付
加することを特徴とする捻回特性の優れた高張力鋼線の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP492885A JPS61165219A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP492885A JPS61165219A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61165219A true JPS61165219A (ja) | 1986-07-25 |
| JPH0349642B2 JPH0349642B2 (ja) | 1991-07-30 |
Family
ID=11597253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP492885A Granted JPS61165219A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 捻回特性の優れた高張力鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61165219A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63179018A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 |
| JPS63179017A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 |
| JPH0263694A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-02 | Mitsubishi Electric Corp | アシストガス供給装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4876768A (ja) * | 1972-01-19 | 1973-10-16 | ||
| JPS5067146U (ja) * | 1973-10-24 | 1975-06-16 |
-
1985
- 1985-01-17 JP JP492885A patent/JPS61165219A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4876768A (ja) * | 1972-01-19 | 1973-10-16 | ||
| JPS5067146U (ja) * | 1973-10-24 | 1975-06-16 |
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| JPS63179018A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 |
| JPS63179017A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-23 | Nippon Steel Corp | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 |
| JPH0263694A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-02 | Mitsubishi Electric Corp | アシストガス供給装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0349642B2 (ja) | 1991-07-30 |
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