JPS61159296A - 溶接用ワイヤ - Google Patents
溶接用ワイヤInfo
- Publication number
- JPS61159296A JPS61159296A JP27775784A JP27775784A JPS61159296A JP S61159296 A JPS61159296 A JP S61159296A JP 27775784 A JP27775784 A JP 27775784A JP 27775784 A JP27775784 A JP 27775784A JP S61159296 A JPS61159296 A JP S61159296A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- wire
- mag
- short
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
発明の目的
（産業上の利用分野］
本発明は、ＭＡＧ溶接またはパルスＭＡＧ溶接に使用す
るアーク溶接用ワイヤの改良に関し、スパッタを低減す
るとともに、高速度の溶接を可能にしたワイヤを提供す
る。
るアーク溶接用ワイヤの改良に関し、スパッタを低減す
るとともに、高速度の溶接を可能にしたワイヤを提供す
る。
ガスシールドアーク溶接において、溶接ピードの外観の
向上やスパッタの低減に効果のある溶接法として、ＭΔ
Ｇ溶接およびパルスＭ Ａ Ｇ溶接が行なわれている。 近年、これらの溶接法を含めて、溶接の高速度化が要求
されており、それにこたえる試みが種々なされている。 スパッタの低減もまた、常に課題として残っている。 一般に高速度のアーク溶接を安定に実現するには、アー
ク長さが短く、アーク電圧が低い溶接条件を選択しなけ
ればならない。 ところが、ＭＡＧ溶接およびパルスＭ
ＡＧ溶接において、電圧を低くして行くと、アークが安
定な状態からスパッタの発生しやすいものになり、ざら
には不安定なアークへ移行して、作業が困難になる。
向上やスパッタの低減に効果のある溶接法として、ＭΔ
Ｇ溶接およびパルスＭ Ａ Ｇ溶接が行なわれている。 近年、これらの溶接法を含めて、溶接の高速度化が要求
されており、それにこたえる試みが種々なされている。 スパッタの低減もまた、常に課題として残っている。 一般に高速度のアーク溶接を安定に実現するには、アー
ク長さが短く、アーク電圧が低い溶接条件を選択しなけ
ればならない。 ところが、ＭＡＧ溶接およびパルスＭ
ＡＧ溶接において、電圧を低くして行くと、アークが安
定な状態からスパッタの発生しやすいものになり、ざら
には不安定なアークへ移行して、作業が困難になる。
本発明の目的は、上記したようなＭＡＧ溶接およびパル
スＭＡＧ溶接の高速化に伴う問題を解決し、安定なアー
クが得られるアーク電圧−電流適正範囲を拡大すること
によって容易にアーク長さを短くし、スパッタを低減す
るとともに高速度の溶接を可能にしたワイヤを提供する
ことにある。 発明の構成
スＭＡＧ溶接の高速化に伴う問題を解決し、安定なアー
クが得られるアーク電圧−電流適正範囲を拡大すること
によって容易にアーク長さを短くし、スパッタを低減す
るとともに高速度の溶接を可能にしたワイヤを提供する
ことにある。 発明の構成
高速度の溶接の°ｌこめにアーク長さを短くしようとす
れば、ワイヤの先端が溶融池またはｆｌと接触して短絡
が起ることは避けられない。 しかし、本発明では積極
的に短絡を利用し、短絡時の溶滴移行を行なわせる。
この短絡移行において、スパッタを大粒にしたり大量に
発生させたすせずに、規則的な、かつ瞬時の短絡による
移行を実現すべきことになる。 これを可能にした本発明の溶接用ワイヤは、ＭＡＧまた
はパルスＭＡＧ溶接において短絡移行領域で使用するア
ーク溶接用ワイヤであって、Ｃ：０．０４〜０．１５％
、ｓ； ：０．４０〜１．２０％、Ｍｎ ：０．８０
〜１．９０％、Ｔｉ：Ｑ。 ０４〜０．２０％および０ ： １００〜３００ｒ）Ｉ
）ｍを含有し、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる
材料でつくったことを特徴とする。 この材料は、Ｏに加えてＳをも含有することが好ましく
、その量は、（０＋Ｓ）：１４０〜５０ｏ ｐｐｍであ
る。 ［作 用］ シールドカス中に若干の０２を添加することか、スパッ
タの低減に有効力であることは知られている。 また、
粒滴移行領域の炭酸ガスシールドアーク溶接において、
Ｏを含有する鋼ワイヤを使用してスパッタ発生を低減す
ることも提案されたく特開昭５８−１８７２９７＞。
これに対して本発明は、ＭＡＧまたはパルスＭＡＧ溶接
にＪ３いて、特定量のＯまたは（０＋Ｓ）を含有させた
ワイヤを、短絡移行領域で、それも瞬時短絡条件で使用
することに特徴がある。 従来のワイヤでＭ Ａ Ｇ溶接を行なうと、第１図Ａの
電圧波形および電流波形にみるように、瞬時短絡のほか
に通常短絡すなわち長い時間にわたって短絡電流が流れ
る短絡が生じやすい。 本発明のワイヤを用いれば、第
１図已に示すとおり、瞬時短絡だけが規則的に起る。
このため、短絡電流の増加がみられず、溶融池の動揺も
少なく、スパッタの低減した溶接が、短いアーク長さに
おいて、つまり高速化が可能な条件で実施できる。 パルスＭＡＧ溶接についてみると、第２図ＡおよびＢに
みるような波形が生じる。 すなわち、理想的とされる
１パルス１溶滴移行が、従来のワイヤでは乱れて維持し
にくい。 これは、短絡がパルスピーク時、パルスベー
ス時のいずれの期間においても無差別に生じ得るからで
ある。 一方、本発明のワイヤを用いれば、短絡のほぼ
１００％がパルスベース時に起り、１パルス１溶滴移行
が均一に規則的に行なわれていることがわかる。 この状況を、１パルスについて拡大してみると、−第３
図に示すとおりである。 図かられかるように、パルス
ベース時だけに短絡が起れば、短絡電流は常に必然的に
低くおさえられる。 これがスパッタの発生を小粒で穏
やかなものに止めるのである。 このような溶融移行を可能にするのが、前記したワイヤ
中のＯの溶滴生成助長作用であって、Ｓもまた同じ効果
を有することがわかった。 Ｏ量が過大になると、溶接
時の非金属介在物量が増大して、衝撃値などの機械的特
性が低下したり、ブローホールやピットの発生を招くの
で、上記の作用の一部をＳに分担させることが得策であ
る。 ただし、Ｓも過剰になるとＦｅＳなどの低融点化合物を
つくり、溶接割れの原因となるから、限度を設けなけれ
ばならない。 ＭＡＧ溶接における瞬時短絡発生率、パ
ルスＭＡＧ溶接におけるパルスベース期間短絡発生率が
実質上１００％になるのが、前記したＯ≧１ｏｏｐｐｍ
、（Ｏ＋Ｓ）≧１４０ｐｐｍの条件であり、上記の弊害
が許容できる限度として決定したのが、Ｏ≦３００ Ｉ
）Ｉ）ｍ、（Ｏ十Ｓ）≦５００１）Ｉ）ｍの条件である
。 本発明の溶接ワイヤの製造は、既知の技術に従って実施
できるであろう。 材料中のＯ量、Ｓｉのコン１〜ロー
ルは、 （イ） 脱酸、脱硫を適当な限度に止める。 （ロ） 酸素カスを吹き込んだり、ＦｅＳを投入する。 （ハ）Ｔｉ０２のような酸化物を加える。 などの方法で行なえばＪ：い。 ［実施例］ 下記の組成の鋼を伸線して、径１．２ｍｔｎの溶接用ワ
イヤを製造した。 ０％ Ｓｉ％ Ｍｎ％ ｌ’−ｉ％Ω即一旦四鼾実施
例１ ０．０６ ０．５７ １．２０ ０．０７ ２３
０ ２０実施例２ ０．０６ ０．６０ ’１．２
０ ０．０７ １１０ ８０比較例１ ０．０５ ０
．６０ １．１９ ０．’０９ ３５ １０比較例
２ ０．０７ ０．６５ １．１５ ｏ、６ｓ
２５ １７０このワイヤを使用して、つぎの条件で重ね
すみ肉溶接を実施した。 ＭＡＧ溶接 パルスＭＡＧ溶接 電流、電圧３２０Ａ、 ２５Ｖ ２９５Ａ、 ２
３Ｖ走行速度 ２００ｃｍ／ｍｉｎシールドガ
ス ２０％ＣＯ２＋ＡＩ’ビードの外観およびスパ
ッタ発生の状況をしらぺたところ、本発明のワイヤを用
いた実施例１および２はいずれも良好な結果が得られ、
本発明の範囲外のワイヤを用いた比較例１および２は、
それより劣るものであった。 発明の効果 本発明のワイヤを用いて短絡移行領域におけるＭＡＧ溶
接またはパルスＭＡＧ溶接を行なえば、長さの短いアー
クが安定して得られるから、溶接速度を２．０〜２．５
Ｔｒ１．／ｍｉｎ 、最も好適な場合には３．０ＴｒＬ
／ｍｉｎにまで高めることができる。 スパッタの発生はわずかであり、ビード外観もよい溶接
が行なえる。
れば、ワイヤの先端が溶融池またはｆｌと接触して短絡
が起ることは避けられない。 しかし、本発明では積極
的に短絡を利用し、短絡時の溶滴移行を行なわせる。
この短絡移行において、スパッタを大粒にしたり大量に
発生させたすせずに、規則的な、かつ瞬時の短絡による
移行を実現すべきことになる。 これを可能にした本発明の溶接用ワイヤは、ＭＡＧまた
はパルスＭＡＧ溶接において短絡移行領域で使用するア
ーク溶接用ワイヤであって、Ｃ：０．０４〜０．１５％
、ｓ； ：０．４０〜１．２０％、Ｍｎ ：０．８０
〜１．９０％、Ｔｉ：Ｑ。 ０４〜０．２０％および０ ： １００〜３００ｒ）Ｉ
）ｍを含有し、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる
材料でつくったことを特徴とする。 この材料は、Ｏに加えてＳをも含有することが好ましく
、その量は、（０＋Ｓ）：１４０〜５０ｏ ｐｐｍであ
る。 ［作 用］ シールドカス中に若干の０２を添加することか、スパッ
タの低減に有効力であることは知られている。 また、
粒滴移行領域の炭酸ガスシールドアーク溶接において、
Ｏを含有する鋼ワイヤを使用してスパッタ発生を低減す
ることも提案されたく特開昭５８−１８７２９７＞。
これに対して本発明は、ＭＡＧまたはパルスＭＡＧ溶接
にＪ３いて、特定量のＯまたは（０＋Ｓ）を含有させた
ワイヤを、短絡移行領域で、それも瞬時短絡条件で使用
することに特徴がある。 従来のワイヤでＭ Ａ Ｇ溶接を行なうと、第１図Ａの
電圧波形および電流波形にみるように、瞬時短絡のほか
に通常短絡すなわち長い時間にわたって短絡電流が流れ
る短絡が生じやすい。 本発明のワイヤを用いれば、第
１図已に示すとおり、瞬時短絡だけが規則的に起る。
このため、短絡電流の増加がみられず、溶融池の動揺も
少なく、スパッタの低減した溶接が、短いアーク長さに
おいて、つまり高速化が可能な条件で実施できる。 パルスＭＡＧ溶接についてみると、第２図ＡおよびＢに
みるような波形が生じる。 すなわち、理想的とされる
１パルス１溶滴移行が、従来のワイヤでは乱れて維持し
にくい。 これは、短絡がパルスピーク時、パルスベー
ス時のいずれの期間においても無差別に生じ得るからで
ある。 一方、本発明のワイヤを用いれば、短絡のほぼ
１００％がパルスベース時に起り、１パルス１溶滴移行
が均一に規則的に行なわれていることがわかる。 この状況を、１パルスについて拡大してみると、−第３
図に示すとおりである。 図かられかるように、パルス
ベース時だけに短絡が起れば、短絡電流は常に必然的に
低くおさえられる。 これがスパッタの発生を小粒で穏
やかなものに止めるのである。 このような溶融移行を可能にするのが、前記したワイヤ
中のＯの溶滴生成助長作用であって、Ｓもまた同じ効果
を有することがわかった。 Ｏ量が過大になると、溶接
時の非金属介在物量が増大して、衝撃値などの機械的特
性が低下したり、ブローホールやピットの発生を招くの
で、上記の作用の一部をＳに分担させることが得策であ
る。 ただし、Ｓも過剰になるとＦｅＳなどの低融点化合物を
つくり、溶接割れの原因となるから、限度を設けなけれ
ばならない。 ＭＡＧ溶接における瞬時短絡発生率、パ
ルスＭＡＧ溶接におけるパルスベース期間短絡発生率が
実質上１００％になるのが、前記したＯ≧１ｏｏｐｐｍ
、（Ｏ＋Ｓ）≧１４０ｐｐｍの条件であり、上記の弊害
が許容できる限度として決定したのが、Ｏ≦３００ Ｉ
）Ｉ）ｍ、（Ｏ十Ｓ）≦５００１）Ｉ）ｍの条件である
。 本発明の溶接ワイヤの製造は、既知の技術に従って実施
できるであろう。 材料中のＯ量、Ｓｉのコン１〜ロー
ルは、 （イ） 脱酸、脱硫を適当な限度に止める。 （ロ） 酸素カスを吹き込んだり、ＦｅＳを投入する。 （ハ）Ｔｉ０２のような酸化物を加える。 などの方法で行なえばＪ：い。 ［実施例］ 下記の組成の鋼を伸線して、径１．２ｍｔｎの溶接用ワ
イヤを製造した。 ０％ Ｓｉ％ Ｍｎ％ ｌ’−ｉ％Ω即一旦四鼾実施
例１ ０．０６ ０．５７ １．２０ ０．０７ ２３
０ ２０実施例２ ０．０６ ０．６０ ’１．２
０ ０．０７ １１０ ８０比較例１ ０．０５ ０
．６０ １．１９ ０．’０９ ３５ １０比較例
２ ０．０７ ０．６５ １．１５ ｏ、６ｓ
２５ １７０このワイヤを使用して、つぎの条件で重ね
すみ肉溶接を実施した。 ＭＡＧ溶接 パルスＭＡＧ溶接 電流、電圧３２０Ａ、 ２５Ｖ ２９５Ａ、 ２
３Ｖ走行速度 ２００ｃｍ／ｍｉｎシールドガ
ス ２０％ＣＯ２＋ＡＩ’ビードの外観およびスパ
ッタ発生の状況をしらぺたところ、本発明のワイヤを用
いた実施例１および２はいずれも良好な結果が得られ、
本発明の範囲外のワイヤを用いた比較例１および２は、
それより劣るものであった。 発明の効果 本発明のワイヤを用いて短絡移行領域におけるＭＡＧ溶
接またはパルスＭＡＧ溶接を行なえば、長さの短いアー
クが安定して得られるから、溶接速度を２．０〜２．５
Ｔｒ１．／ｍｉｎ 、最も好適な場合には３．０ＴｒＬ
／ｍｉｎにまで高めることができる。 スパッタの発生はわずかであり、ビード外観もよい溶接
が行なえる。
第１図は、ＭＡＧ溶接における電流波形および電圧波形
のグラフであって、Ａは従来のワイヤを用いた場合、Ｂ
は本発明のワイヤを用いた場合を、それぞれ示す。 第２図は、パルスＭＡＧ溶接における電流波形および電
圧波形のグラフであって、第１図と同様に、Ａは従来の
ワイヤを用いた場合、Ｂは本発明のワイヤを用いた場合
を、それぞれ示す。 第３図は、本発明のワイヤを用いたパルスＭＡＧ溶接に
お（プる、１パルスの間の電圧波形と電流波形のグラフ
に、溶滴移行の状況を模式的に示す図を加えたものであ
る。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 −〇 −
のグラフであって、Ａは従来のワイヤを用いた場合、Ｂ
は本発明のワイヤを用いた場合を、それぞれ示す。 第２図は、パルスＭＡＧ溶接における電流波形および電
圧波形のグラフであって、第１図と同様に、Ａは従来の
ワイヤを用いた場合、Ｂは本発明のワイヤを用いた場合
を、それぞれ示す。 第３図は、本発明のワイヤを用いたパルスＭＡＧ溶接に
お（プる、１パルスの間の電圧波形と電流波形のグラフ
に、溶滴移行の状況を模式的に示す図を加えたものであ
る。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 −〇 −
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：０．４０〜１
．２０％、Ｍｎ：０．８０〜１．９０％、Ｔｉ：０．０
４〜０．２０％およびＯ：１００〜３００ｐｐｍを含有
し、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる材料でつく
った、ＭＡＧまたはパルスＭＡＧ溶接において短絡移行
領域で使用するアーク溶接用ワイヤ。 - （２）材料がさらにＳを含有し、（Ｏ＋Ｓ）：１４０〜
５００ｐｐｍであるものを使用した特許請求の範囲第１
項のアーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27775784A JPS61159296A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27775784A JPS61159296A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159296A true JPS61159296A (ja) | 1986-07-18 |
Family
ID=17587907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27775784A Pending JPS61159296A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159296A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191994A (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-11 | Kawasaki Steel Corp | 変動応力下でのガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| JPH01127193A (ja) * | 1987-11-11 | 1989-05-19 | Toyota Motor Corp | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27775784A patent/JPS61159296A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191994A (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-11 | Kawasaki Steel Corp | 変動応力下でのガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| JPH01127193A (ja) * | 1987-11-11 | 1989-05-19 | Toyota Motor Corp | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| JPH0575518B2 (ja) * | 1987-11-11 | 1993-10-20 | Toyota Motor Co Ltd |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2377637B1 (en) | Method of high-current-density gas-shielded arc welding using a flux-cored wire | |
| JP2000233296A (ja) | 金属芯溶接線材 | |
| US3560702A (en) | Composite electrode for consumable electrode arc welding process | |
| KR100355581B1 (ko) | 가스 쉴드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 | |
| JP3377271B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| US20190054559A1 (en) | Electrodes for forming austenitic and duplex steel weld metal | |
| JPS6233093A (ja) | 溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPS61159296A (ja) | 溶接用ワイヤ | |
| US3778587A (en) | Cored wire electrode having 200 to 2000 ppmo{11 | |
| KR102150974B1 (ko) | 저온 충격인성이 우수한 탄뎀 가스 실드 아크 용접 와이어 | |
| JPH11207491A (ja) | 直流正極性用炭酸ガスアーク溶接フラックス入りワイヤ及び溶接方法 | |
| JPS61159297A (ja) | 溶接用ワイヤ | |
| JP3156412B2 (ja) | 低ヒューム量のガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2002346787A (ja) | パルスｍａｇ溶接用ソリッドワイヤ | |
| JPH0339797B2 (ja) | ||
| JP3528715B2 (ja) | Ｃ０２ガスシールドパルスアーク溶接機 | |
| JPH0331555B2 (ja) | ||
| JPH03169485A (ja) | 高電流密度ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2608616B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー | |
| JP2996829B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接による水平すみ肉溶接方法 | |
| JPH0729205B2 (ja) | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接法 | |
| KR100757838B1 (ko) | 다전극 가스쉴드 아크용접용 플럭스 충전와이어 | |
| JPH0751859A (ja) | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 | |
| JPH01233094A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ | |
| KR100502570B1 (ko) | 안정화 스테인레스강 용접용 플럭스 충전 와이어 |