JPH0751859A - 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 - Google Patents
亜鉛めっき鋼板の溶接方法Info
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- JPH0751859A JPH0751859A JP20612793A JP20612793A JPH0751859A JP H0751859 A JPH0751859 A JP H0751859A JP 20612793 A JP20612793 A JP 20612793A JP 20612793 A JP20612793 A JP 20612793A JP H0751859 A JPH0751859 A JP H0751859A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブローホール及びピットの発生を抑制できる
亜鉛めっき鋼板の溶接方法を提供する。 【構成】 溶接ビード１ｃｍ当たりの溶着金属量をｘ
（ｇ／ｃｍ）、溶接ビード１ｃｍ当たりに加えられる熱
量をｙ（Ｊ／ｃｍ）とすると、ｙが３０００ｘ＋１５０
乃至４６８０ｘ−２００となるように、電圧及び電流を
設定する。
亜鉛めっき鋼板の溶接方法を提供する。 【構成】 溶接ビード１ｃｍ当たりの溶着金属量をｘ
（ｇ／ｃｍ）、溶接ビード１ｃｍ当たりに加えられる熱
量をｙ（Ｊ／ｃｍ）とすると、ｙが３０００ｘ＋１５０
乃至４６８０ｘ−２００となるように、電圧及び電流を
設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は亜鉛めっき鋼板を例えば
重ねすみ肉溶接する場合に好適の亜鉛めっき鋼板の溶接
方法に関する。
重ねすみ肉溶接する場合に好適の亜鉛めっき鋼板の溶接
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、亜鉛めっき鋼板の重ねすみ肉溶接
においては、溶接時の熱によってめっき部分から発生し
たガスが重ね部分から溶融池内に噴出するため、凝固後
の溶接金属中に前記ガスが残留するブローホール（気
孔）及び前記ガスにより溶接金属の表面に窪みが形成さ
れるピット（開口）等の欠陥が発生しやすいという問題
点がある。このため、従来、亜鉛めっき鋼板の重ねすみ
肉溶接においては、溶融池の粘度が高くなりガスの成長
が抑制されるように組成が調整された溶接ワイヤを使用
し、また、溶滴移行が安定化するように溶接条件を設定
することによって、ブローホール及びピットの減少が図
られている。
においては、溶接時の熱によってめっき部分から発生し
たガスが重ね部分から溶融池内に噴出するため、凝固後
の溶接金属中に前記ガスが残留するブローホール（気
孔）及び前記ガスにより溶接金属の表面に窪みが形成さ
れるピット（開口）等の欠陥が発生しやすいという問題
点がある。このため、従来、亜鉛めっき鋼板の重ねすみ
肉溶接においては、溶融池の粘度が高くなりガスの成長
が抑制されるように組成が調整された溶接ワイヤを使用
し、また、溶滴移行が安定化するように溶接条件を設定
することによって、ブローホール及びピットの減少が図
られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
亜鉛めっき鋼板の重ねすみ肉溶接方法においては、ブロ
ーホール及びピットを抑制する効果が十分でない。この
ため、ブローホール及びピット等の欠陥をより一層低減
できる亜鉛めっき鋼板の溶接方法が要望されている。
亜鉛めっき鋼板の重ねすみ肉溶接方法においては、ブロ
ーホール及びピットを抑制する効果が十分でない。この
ため、ブローホール及びピット等の欠陥をより一層低減
できる亜鉛めっき鋼板の溶接方法が要望されている。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、ブローホール及びピット等の欠陥を低減で
きる亜鉛めっき鋼板の溶接方法を提供することを目的と
する。
のであって、ブローホール及びピット等の欠陥を低減で
きる亜鉛めっき鋼板の溶接方法を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る亜鉛めっき
鋼板の溶接方法は、シールドガスによって溶接部をシー
ルドしつつ通電電極を介して溶接ワイヤに通電し亜鉛め
っき鋼板を溶接する亜鉛めっき鋼板の溶接方法におい
て、溶接ビード１ｃｍ当たりの溶着金属量をｘ（ｇ／ｃ
ｍ）、溶接ビード１ｃｍ当たりに加える熱量をｙ（Ｊ／
ｃｍ）とすると、溶着金属量ｘと熱量ｙとの関係が下記
式を満足することを特徴とする亜鉛めっき鋼板の溶接方
法。 ３０００ｘ＋１５０≦ｙ≦４６８０ｘ−２００
鋼板の溶接方法は、シールドガスによって溶接部をシー
ルドしつつ通電電極を介して溶接ワイヤに通電し亜鉛め
っき鋼板を溶接する亜鉛めっき鋼板の溶接方法におい
て、溶接ビード１ｃｍ当たりの溶着金属量をｘ（ｇ／ｃ
ｍ）、溶接ビード１ｃｍ当たりに加える熱量をｙ（Ｊ／
ｃｍ）とすると、溶着金属量ｘと熱量ｙとの関係が下記
式を満足することを特徴とする亜鉛めっき鋼板の溶接方
法。 ３０００ｘ＋１５０≦ｙ≦４６８０ｘ−２００
【０００６】
【作用】本願発明者等は、亜鉛めっき鋼板の溶接におい
て、ブローホール及びピット等の欠陥を抑制すべく、種
々実験研究を行った。その結果、ブローホール及びピッ
ト等の欠陥を抑制するためには、溶接時に母材に加えら
れる熱量を低減してガス発生温度にまで加熱されるめっ
き部分の面積を減少しガスの発生量を低減することと、
溶融池内に加えられる熱量を低減して溶融池内に発生し
た気孔が成長する前に溶融池を凝固させることとが有効
であることを見い出した。本発明は、このような実験結
果に基づいてなされたものである。
て、ブローホール及びピット等の欠陥を抑制すべく、種
々実験研究を行った。その結果、ブローホール及びピッ
ト等の欠陥を抑制するためには、溶接時に母材に加えら
れる熱量を低減してガス発生温度にまで加熱されるめっ
き部分の面積を減少しガスの発生量を低減することと、
溶融池内に加えられる熱量を低減して溶融池内に発生し
た気孔が成長する前に溶融池を凝固させることとが有効
であることを見い出した。本発明は、このような実験結
果に基づいてなされたものである。
【０００７】本発明においては、溶接ビード１ｃｍ当た
りの溶着金属量をｘ（ｇ／ｃｍ）、溶接ビード１ｃｍ当
たりに加える熱量（以下、入熱ともいう）をｙ（Ｊ／ｃ
ｍ）とすると、このｘ及びｙが下記数式１を満足するよ
うに、溶着金属量ｘ及び入熱ｙを設定する。
りの溶着金属量をｘ（ｇ／ｃｍ）、溶接ビード１ｃｍ当
たりに加える熱量（以下、入熱ともいう）をｙ（Ｊ／ｃ
ｍ）とすると、このｘ及びｙが下記数式１を満足するよ
うに、溶着金属量ｘ及び入熱ｙを設定する。
【０００８】
【数１】３０００ｘ＋１５０≦ｙ≦４６８０ｘ−２００
【０００９】但し、入熱ｙは、溶接によって加えられた
エネルギーの総量に等しく、電流をＩ（Ａ）、電圧をＥ
（Ｖ）、溶接速度をｖ（ｃｍ／sec）とすると、ｙ＝Ｉ
Ｅ／ｖである。
エネルギーの総量に等しく、電流をＩ（Ａ）、電圧をＥ
（Ｖ）、溶接速度をｖ（ｃｍ／sec）とすると、ｙ＝Ｉ
Ｅ／ｖである。
【００１０】この入熱ｙが３０００ｘ＋１５０未満であ
ると、ビード形状が不揃いになり、良好な形状のビード
を安定して得ることが困難になる。一方、入熱ｙが４６
８０ｘ−２００を超える場合は、ブローホール及びピッ
トを防止する効果が減少する。従って、溶着金属量ｘ及
び入熱ｙは、前記数式１を満足するように設定すること
が必要である。
ると、ビード形状が不揃いになり、良好な形状のビード
を安定して得ることが困難になる。一方、入熱ｙが４６
８０ｘ−２００を超える場合は、ブローホール及びピッ
トを防止する効果が減少する。従って、溶着金属量ｘ及
び入熱ｙは、前記数式１を満足するように設定すること
が必要である。
【００１１】例えば、ｘが０．５（ｇ／ｃｍ）のときに
は、入熱ｙの下限値は、３０００×０．５＋１５０＝１
６５０（Ｊ／ｃｍ）＝１．６５（ｋＪ／ｃｍ）であり、
入熱ｙの上限値は、４６８０×０．５−２００＝２１４
０（Ｊ／ｃｍ）＝２．１４（ｋＪ／ｃｍ）である。従っ
て、入熱ｙが１．６５乃至２．１４（ｋＪ／ｃｍ）の範
囲内になるように電流及び電圧を設定すればよい。従
来、溶着金属量が０．５（ｇ／ｃｍ）近傍の場合、溶接
入熱が２．３〜２．７（ｋＪ／ｃｍ）であった。本発明
によれば、溶接入熱は従来よりも低くなる。
は、入熱ｙの下限値は、３０００×０．５＋１５０＝１
６５０（Ｊ／ｃｍ）＝１．６５（ｋＪ／ｃｍ）であり、
入熱ｙの上限値は、４６８０×０．５−２００＝２１４
０（Ｊ／ｃｍ）＝２．１４（ｋＪ／ｃｍ）である。従っ
て、入熱ｙが１．６５乃至２．１４（ｋＪ／ｃｍ）の範
囲内になるように電流及び電圧を設定すればよい。従
来、溶着金属量が０．５（ｇ／ｃｍ）近傍の場合、溶接
入熱が２．３〜２．７（ｋＪ／ｃｍ）であった。本発明
によれば、溶接入熱は従来よりも低くなる。
【００１２】このように入熱を少なくすることにより、
溶接時にガス発生温度にまで加熱されるめっき部分の面
積が減少してガス発生量を低減することができると共
に、溶融池に加えられる熱量が低減し溶融池内に発生し
た気孔が成長する前に溶融池が凝固する。これにより、
ブローホール及びピット等の欠陥を抑制することができ
る。
溶接時にガス発生温度にまで加熱されるめっき部分の面
積が減少してガス発生量を低減することができると共
に、溶融池に加えられる熱量が低減し溶融池内に発生し
た気孔が成長する前に溶融池が凝固する。これにより、
ブローホール及びピット等の欠陥を抑制することができ
る。
【００１３】入熱ｙを低減しつつ良好な溶接を行うため
には、以下に示す方法がある。
には、以下に示す方法がある。
【００１４】（１）溶接ワイヤの通電部分の長さを２０
乃至５０ｍｍとする。即ち、溶接ワイヤに電流を供給す
る電極（通電チップ）からアーク先端までの間（即ち、
ワイヤ突き出し部）では、溶接ワイヤに電流が流れてジ
ュール熱Ｗが発生する。このジュール熱Ｗは、電流を
Ｉ、前記ワイヤ突き出し部の抵抗値をＲとすると、Ｗ＝
Ｉ2×Ｒとなる。つまり、ワイヤ突き出し長が長いほど
抵抗値Ｒが大きく、ジュール熱によってワイヤ突き出し
部が加熱され、ワイヤの溶解に必要な溶接アーク電流を
低減することができる。この場合に、溶接ワイヤの突き
出し長が２０ｍｍ未満の場合は、上述の効果を十分に得
ることができない。また、溶接ワイヤの突き出し長が５
０ｍｍを超えると、溶接が不安定になると共に、シール
ド不良等の不都合が発生する。従って、溶接ワイヤの通
電部分の長さは、２０乃至５０ｍｍとすることが好まし
い。
乃至５０ｍｍとする。即ち、溶接ワイヤに電流を供給す
る電極（通電チップ）からアーク先端までの間（即ち、
ワイヤ突き出し部）では、溶接ワイヤに電流が流れてジ
ュール熱Ｗが発生する。このジュール熱Ｗは、電流を
Ｉ、前記ワイヤ突き出し部の抵抗値をＲとすると、Ｗ＝
Ｉ2×Ｒとなる。つまり、ワイヤ突き出し長が長いほど
抵抗値Ｒが大きく、ジュール熱によってワイヤ突き出し
部が加熱され、ワイヤの溶解に必要な溶接アーク電流を
低減することができる。この場合に、溶接ワイヤの突き
出し長が２０ｍｍ未満の場合は、上述の効果を十分に得
ることができない。また、溶接ワイヤの突き出し長が５
０ｍｍを超えると、溶接が不安定になると共に、シール
ド不良等の不都合が発生する。従って、溶接ワイヤの通
電部分の長さは、２０乃至５０ｍｍとすることが好まし
い。
【００１５】（２）シールドガスとして、アルゴン及び
／又はヘリウムを５０体積％以上含有し残部が炭酸ガス
からなるガスを使用する。即ち、シールドガス中のアル
ゴン及び／又はヘリウムの比率を増加することによっ
て、母材へ移行する直前の溶滴の直径が小さくなる。こ
のため、溶接電圧を低減してアーク長を短くすることが
できる。なお、シールドガス中のアルゴン及び／又はヘ
リウムの含有量が５０体積％未満の場合は、このような
効果を十分に得ることができない。従って、シールドガ
ス中のアルゴン及び／又はヘリウムの含有量は５０体積
％以上であることが好ましい。
／又はヘリウムを５０体積％以上含有し残部が炭酸ガス
からなるガスを使用する。即ち、シールドガス中のアル
ゴン及び／又はヘリウムの比率を増加することによっ
て、母材へ移行する直前の溶滴の直径が小さくなる。こ
のため、溶接電圧を低減してアーク長を短くすることが
できる。なお、シールドガス中のアルゴン及び／又はヘ
リウムの含有量が５０体積％未満の場合は、このような
効果を十分に得ることができない。従って、シールドガ
ス中のアルゴン及び／又はヘリウムの含有量は５０体積
％以上であることが好ましい。
【００１６】（３）Ｓｉ含有量が０．５乃至４重量％、
Ｍｎ含有量が０．０１乃至２重量％、Ｃ含有量が０．０
８重量％以下であり、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなる溶接ワイヤを使用する。即ち、亜鉛めっき鋼板の
溶接には、通常、Ｆｅを主成分とする溶接ワイヤを使用
するが、この溶接ワイヤにＳｉを添加することによっ
て、溶接ワイヤの電気抵抗が増大する。このため、溶接
ワイヤの通電部分で発生するジュール熱が増大し、ワイ
ヤ突き出し部が予め加熱されるので、ワイヤの溶解に必
要な溶接アーク電流を低減することができる。また、溶
接ワイヤにＭｎ及びＣを添加することにより、溶接移行
が安定化すると共に、溶接部の機械的性能が向上する。
Ｍｎ含有量が０．０１乃至２重量％、Ｃ含有量が０．０
８重量％以下であり、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなる溶接ワイヤを使用する。即ち、亜鉛めっき鋼板の
溶接には、通常、Ｆｅを主成分とする溶接ワイヤを使用
するが、この溶接ワイヤにＳｉを添加することによっ
て、溶接ワイヤの電気抵抗が増大する。このため、溶接
ワイヤの通電部分で発生するジュール熱が増大し、ワイ
ヤ突き出し部が予め加熱されるので、ワイヤの溶解に必
要な溶接アーク電流を低減することができる。また、溶
接ワイヤにＭｎ及びＣを添加することにより、溶接移行
が安定化すると共に、溶接部の機械的性能が向上する。
【００１７】この場合に、Ｓｉ含有量が０．５重量％未
満の場合は、上述の効果を十分に得ることができない。
一方、Ｓｉ含有量が４重量％を超えると、溶着金属の性
能が劣化する。特に、シャルピー衝撃吸収エネルギーの
低下が顕著になる。Ｍｎの含有量が０．０１重量％未満
の場合は、脱酸不足による気孔欠陥が発生しやすい。一
方、Ｍｎ含有量が２重量％を超えると、溶接部の強度が
上がりすぎて、シャルピー衝撃吸収エネルギーが低下す
ると共に、伸び及び絞り変形率が低下する。更に、Ｃ含
有量が０．０８重量％を超えると、溶接割れが発生しや
すくなる。このため、溶接ワイヤは、Ｓｉ含有量が０．
５乃至４重量％、Ｍｎ含有量が０．０１乃至２重量％、
Ｃ含有量が０．０８重量％以下であり、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなるものであることが好ましい。
満の場合は、上述の効果を十分に得ることができない。
一方、Ｓｉ含有量が４重量％を超えると、溶着金属の性
能が劣化する。特に、シャルピー衝撃吸収エネルギーの
低下が顕著になる。Ｍｎの含有量が０．０１重量％未満
の場合は、脱酸不足による気孔欠陥が発生しやすい。一
方、Ｍｎ含有量が２重量％を超えると、溶接部の強度が
上がりすぎて、シャルピー衝撃吸収エネルギーが低下す
ると共に、伸び及び絞り変形率が低下する。更に、Ｃ含
有量が０．０８重量％を超えると、溶接割れが発生しや
すくなる。このため、溶接ワイヤは、Ｓｉ含有量が０．
５乃至４重量％、Ｍｎ含有量が０．０１乃至２重量％、
Ｃ含有量が０．０８重量％以下であり、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなるものであることが好ましい。
【００１８】（４）溶接電流の平均値Ｉavgと溶接電流
の実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を小さくする。
溶接電流の平均値Ｉavg及び実効値Ｉeffは夫々下記数式
２，３により表される。
の実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を小さくする。
溶接電流の平均値Ｉavg及び実効値Ｉeffは夫々下記数式
２，３により表される。
【００１９】
【数２】Ｉavg＝［∫Ｉ(t)ｄｔ］／ｔ
【００２０】
【数３】Ｉeff＝｛［∫Ｉ2(t)ｄｔ］／ｔ｝1/2
【００２１】溶接電流の実効値Ｉeffは溶接ワイヤの溶
解量に比例し、平均値Ｉavgは溶接入熱に比例する。従
って、両者の比（Ｉavg／Ｉeff）が小さくなるような溶
接電流波形を用いて溶接を行えば、溶着金属量を一定に
維持しつつ、入熱を低減することが可能である。短絡移
行溶接の場合は、例えば図１２に示すように、アーク発
生時及び溶滴の短絡移行時に同期して、電流を制御す
る。この場合に、アーク発生時のアーク電流を図中Ｉab
に示すように強制的に低減し、アーク電流の平均値Ｉav
gと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を０．９３以下
とする。また、溶接ワイヤに所定の周期でパルス状のア
ーク電流を供給するパルス溶接においては、アーク電流
の平均値Ｉavgと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を
０．８以下とする。このようにアーク電流の平均値Ｉav
gと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を設定すること
により、溶着金属量を一定に維持しつつ、入熱を低減す
ることができる。
解量に比例し、平均値Ｉavgは溶接入熱に比例する。従
って、両者の比（Ｉavg／Ｉeff）が小さくなるような溶
接電流波形を用いて溶接を行えば、溶着金属量を一定に
維持しつつ、入熱を低減することが可能である。短絡移
行溶接の場合は、例えば図１２に示すように、アーク発
生時及び溶滴の短絡移行時に同期して、電流を制御す
る。この場合に、アーク発生時のアーク電流を図中Ｉab
に示すように強制的に低減し、アーク電流の平均値Ｉav
gと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を０．９３以下
とする。また、溶接ワイヤに所定の周期でパルス状のア
ーク電流を供給するパルス溶接においては、アーク電流
の平均値Ｉavgと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を
０．８以下とする。このようにアーク電流の平均値Ｉav
gと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を設定すること
により、溶着金属量を一定に維持しつつ、入熱を低減す
ることができる。
【００２２】これらの（１）〜（４）に示す方法及びそ
の組み合わせにより、入熱ｙを前記数式１で示す範囲内
とすることができて、亜鉛めっき鋼板溶接時におけるブ
ローホール及びピット等の欠陥を抑制することができ
る。
の組み合わせにより、入熱ｙを前記数式１で示す範囲内
とすることができて、亜鉛めっき鋼板溶接時におけるブ
ローホール及びピット等の欠陥を抑制することができ
る。
【００２３】
【実施例】次に、本発明の実施例について添付の図面を
参照して説明する。本発明の実施例に係る亜鉛めっき鋼
板の溶接方法においては、溶着金属量に応じて溶接入熱
を設定する。つまり、図１に示すように、溶着金属量を
ｘ（ｇ／ｃｍ）とすると、溶接入熱ｙ（Ｊ／ｃｍ）を、
３０００ｘ＋１５０以上、且つ、４６８０ｘ−２００以
下となるように設定する。例えば、溶接ワイヤの直径が
１．２ｍｍ、溶接ワイヤの密度が７．９ｇ／ｃｍ3、溶
接速度が１２０ｃｍ／min、ワイヤ送給量が７ｍ／minで
あるとする。そうすると、溶着金属量ｘは、下記数式４
に示すように、０．５２（ｇ／ｃｍ）となる。
参照して説明する。本発明の実施例に係る亜鉛めっき鋼
板の溶接方法においては、溶着金属量に応じて溶接入熱
を設定する。つまり、図１に示すように、溶着金属量を
ｘ（ｇ／ｃｍ）とすると、溶接入熱ｙ（Ｊ／ｃｍ）を、
３０００ｘ＋１５０以上、且つ、４６８０ｘ−２００以
下となるように設定する。例えば、溶接ワイヤの直径が
１．２ｍｍ、溶接ワイヤの密度が７．９ｇ／ｃｍ3、溶
接速度が１２０ｃｍ／min、ワイヤ送給量が７ｍ／minで
あるとする。そうすると、溶着金属量ｘは、下記数式４
に示すように、０．５２（ｇ／ｃｍ）となる。
【００２４】
【数４】 ｘ＝π×（０．１２(cm)／２）2×７００(cm/min) ×７．９(g/cm3)／１２０(cm/min) ＝０．５２(g/cm)
【００２５】従って、入熱ｙは、その下限値を３０００
×０．５２＋１５０（Ｊ／ｃｍ）＝１．７１（ｋＪ／ｃ
ｍ）とし、上限値を４６８０×０．５２−２００（Ｊ／
ｃｍ）＝２．２３（ｋＪ／ｃｍ）として、この下限値と
上限値との間に設定すればよい。従来、上述の条件で亜
鉛めっき鋼板を溶接する場合、入熱は約２．３〜２．７
（ｋＪ／ｃｍ）であったので、本実施例においては、従
来に比して入熱を低く設定することになる。図２は、横
軸に溶接入熱をとり、縦軸にブローホール数をとって、
両者の関係を示すグラフ図である。この図２に示すよう
に、溶接入熱を低く設定することにより、ブローホール
及びピット等の欠陥が少ない溶接部を得ることができ
る。
×０．５２＋１５０（Ｊ／ｃｍ）＝１．７１（ｋＪ／ｃ
ｍ）とし、上限値を４６８０×０．５２−２００（Ｊ／
ｃｍ）＝２．２３（ｋＪ／ｃｍ）として、この下限値と
上限値との間に設定すればよい。従来、上述の条件で亜
鉛めっき鋼板を溶接する場合、入熱は約２．３〜２．７
（ｋＪ／ｃｍ）であったので、本実施例においては、従
来に比して入熱を低く設定することになる。図２は、横
軸に溶接入熱をとり、縦軸にブローホール数をとって、
両者の関係を示すグラフ図である。この図２に示すよう
に、溶接入熱を低く設定することにより、ブローホール
及びピット等の欠陥が少ない溶接部を得ることができ
る。
【００２６】ところで、入熱ｙは、溶接によって加えら
れたエネルギーの総量に等しく、電流をＩ（Ａ）、電圧
をＥ（Ｖ）、溶接速度をｖ（ｃｍ／min）とすると、ｙ
＝ＩＥ／（ｖ／60）で表される。即ち、入熱ｙを制御す
るためには、溶接電流Ｉ及び溶接電圧Ｖのうちの少なく
とも一方又は両方を制御すればよいことがわかる。
れたエネルギーの総量に等しく、電流をＩ（Ａ）、電圧
をＥ（Ｖ）、溶接速度をｖ（ｃｍ／min）とすると、ｙ
＝ＩＥ／（ｖ／60）で表される。即ち、入熱ｙを制御す
るためには、溶接電流Ｉ及び溶接電圧Ｖのうちの少なく
とも一方又は両方を制御すればよいことがわかる。
【００２７】図３は、横軸に突き出し長さをとり、縦軸
に溶接電流をとって、両者の関係を示すグラフ図であ
る。但し、その他の溶接条件は、溶接速度が１２０ｃｍ
／min、溶接ワイヤがＹＧＷ１７（ワイヤ径：１．２ｍ
ｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ3）、ワイヤ送給量が７ｍ
／min、溶接姿勢が下向き重ねすみ肉、シールドガスが
Ａｒ−２０％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／m
in、電圧が２０Ｖである。
に溶接電流をとって、両者の関係を示すグラフ図であ
る。但し、その他の溶接条件は、溶接速度が１２０ｃｍ
／min、溶接ワイヤがＹＧＷ１７（ワイヤ径：１．２ｍ
ｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ3）、ワイヤ送給量が７ｍ
／min、溶接姿勢が下向き重ねすみ肉、シールドガスが
Ａｒ−２０％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／m
in、電圧が２０Ｖである。
【００２８】溶接ワイヤの突き出し部では、溶接ワイヤ
に電気が通るためジュール熱Ｗが発生する。このジュー
ル熱Ｗは、電流をＩ、溶接ワイヤの突き出し部の抵抗値
をＲとすると、Ｗ＝Ｉ2Ｒである。即ち、溶接ワイヤの
突き出し長を長くすることによって、ジュール熱が増加
し溶接ワイヤの突き出し部が予め加熱されて、溶接ワイ
ヤの溶解に必要な溶接アーク電流を低減することができ
る。換言すると、溶接ワイヤの突き出し長を長くするこ
とによって、良好な溶接状態を維持しつつ、入熱を低減
することができる。
に電気が通るためジュール熱Ｗが発生する。このジュー
ル熱Ｗは、電流をＩ、溶接ワイヤの突き出し部の抵抗値
をＲとすると、Ｗ＝Ｉ2Ｒである。即ち、溶接ワイヤの
突き出し長を長くすることによって、ジュール熱が増加
し溶接ワイヤの突き出し部が予め加熱されて、溶接ワイ
ヤの溶解に必要な溶接アーク電流を低減することができ
る。換言すると、溶接ワイヤの突き出し長を長くするこ
とによって、良好な溶接状態を維持しつつ、入熱を低減
することができる。
【００２９】図４は、横軸に溶接入熱をとり、縦軸に幅
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、突き出し長
及び溶接電流を変化させることにより溶接入熱を変化さ
せた場合の溶接入熱とブローホール数との関係を示すグ
ラフ図である。この図４から明らかなように、溶接入熱
が増大すると、ブローホール数も増大する。溶接入熱が
２．２３ｋＪ／ｃｍ以下のときは、ブローホール発生数
が４０以下と少ない。
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、突き出し長
及び溶接電流を変化させることにより溶接入熱を変化さ
せた場合の溶接入熱とブローホール数との関係を示すグ
ラフ図である。この図４から明らかなように、溶接入熱
が増大すると、ブローホール数も増大する。溶接入熱が
２．２３ｋＪ／ｃｍ以下のときは、ブローホール発生数
が４０以下と少ない。
【００３０】図５は、横軸にシールドガス中のＣＯ2の
比率（体積％）をとり、縦軸に溶接電圧をとって、両者
の関係を示すグラフ図である。但し、その他の溶接条件
は、溶接速度が１２０ｃｍ／min、溶接ワイヤがＹＧＷ
１７（ワイヤ径：１．２ｍｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ
3）、ワイヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重ね
すみ肉、突き出し長が１５ｍｍである。
比率（体積％）をとり、縦軸に溶接電圧をとって、両者
の関係を示すグラフ図である。但し、その他の溶接条件
は、溶接速度が１２０ｃｍ／min、溶接ワイヤがＹＧＷ
１７（ワイヤ径：１．２ｍｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ
3）、ワイヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重ね
すみ肉、突き出し長が１５ｍｍである。
【００３１】この図５から明らかなように、シールドガ
ス中のアルゴン及び／又はヘリウムの比率を増加するこ
とによって、母材へ移行する直前の溶滴の直径が減少す
る。このため、溶接電圧を低減してアーク長を短くした
溶接が可能になる。つまり、シールドガス中のＣＯ2比
率を少なくすることにより、良好な溶接状態を維持しつ
つ、溶接電圧を低下させることができる。
ス中のアルゴン及び／又はヘリウムの比率を増加するこ
とによって、母材へ移行する直前の溶滴の直径が減少す
る。このため、溶接電圧を低減してアーク長を短くした
溶接が可能になる。つまり、シールドガス中のＣＯ2比
率を少なくすることにより、良好な溶接状態を維持しつ
つ、溶接電圧を低下させることができる。
【００３２】図６は、横軸に溶接入熱をとり、縦軸に幅
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、アルゴン−
炭酸ガス系シールドガス中のアルゴン比率及び溶接電圧
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。この図６から明らかなように、溶接入熱が２．２ｋ
Ｊ／ｃｍ以上の範囲では、溶接入熱の増大と共にブロー
ホールの発生数は増加する。溶接入熱が２．２３ｋＪ／
ｃｍ以下の範囲では、ブローホールの発生数が約１０以
下であり、極めて少ない。
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、アルゴン−
炭酸ガス系シールドガス中のアルゴン比率及び溶接電圧
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。この図６から明らかなように、溶接入熱が２．２ｋ
Ｊ／ｃｍ以上の範囲では、溶接入熱の増大と共にブロー
ホールの発生数は増加する。溶接入熱が２．２３ｋＪ／
ｃｍ以下の範囲では、ブローホールの発生数が約１０以
下であり、極めて少ない。
【００３３】図７は、横軸にＳｉ含有量をとり、縦軸に
溶接電流をとって、両者の関係を示すグラフ図である。
但し、その他の溶接条件は、溶接速度が１２０ｃｍ／mi
n、溶接ワイヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重
ねすみ肉、突き出し長が１５ｍｍ、シールドガスがＡｒ
−２０％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／minで
ある。
溶接電流をとって、両者の関係を示すグラフ図である。
但し、その他の溶接条件は、溶接速度が１２０ｃｍ／mi
n、溶接ワイヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重
ねすみ肉、突き出し長が１５ｍｍ、シールドガスがＡｒ
−２０％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／minで
ある。
【００３４】溶接ワイヤのシリコン添加量を増加するこ
とによって、ワイヤの電気抵抗が増大する。このため、
ジュール熱が増加し、ワイヤが予め加熱されるので、ワ
イヤの溶解に必要な溶接アーク電流を低減することがで
きる。
とによって、ワイヤの電気抵抗が増大する。このため、
ジュール熱が増加し、ワイヤが予め加熱されるので、ワ
イヤの溶解に必要な溶接アーク電流を低減することがで
きる。
【００３５】図８は、横軸に溶接入熱をとり、縦軸に幅
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、溶接ワイヤ
のＳｉ含有量及び溶接電流を変化させることにより溶接
入熱を変化させた場合の溶接入熱とブローホール数との
関係を示すグラフ図である。この図８から明らかなよう
に、溶接入熱を増大することによりブローホール数が増
大する。溶接入熱が２．２３（ｋＪ／ｃｍ）以下の場合
は、ブローホールの発生数が約４０以下と少ない。
が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、溶接ワイヤ
のＳｉ含有量及び溶接電流を変化させることにより溶接
入熱を変化させた場合の溶接入熱とブローホール数との
関係を示すグラフ図である。この図８から明らかなよう
に、溶接入熱を増大することによりブローホール数が増
大する。溶接入熱が２．２３（ｋＪ／ｃｍ）以下の場合
は、ブローホールの発生数が約４０以下と少ない。
【００３６】図９は、縦軸に溶接電流をとり、従来の標
準的な方法（ｓｔｄ．）と、アーク電流の実効値Ｉeff
をこの従来の標準的な方法と略同一にし、アーク電流の
平均値Ｉavgを低減した２つの方法Ａ，Ｂとを示すグラ
フ図である。従来の標準的な方法においては、溶接電流
の実効値Ｉeffと平均値Ｉavgとが概略等しくなってい
る。一方、Ａ，Ｂに示す方法においては、溶接電流波形
を変化させることにより、溶接電流の平均値Ｉavgと実
効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を夫々約０．９及び
０．７５に設定した。但し、その他の溶接条件は、溶接
速度が１２０ｃｍ／min、溶接ワイヤがＹＧＷ１７（ワ
イヤ径：１．２ｍｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ3）、ワ
イヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重ねすみ
肉、突き出し長が１５ｍｍ、シールドガスがＡｒ−２０
％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／min、溶接電
圧が２０Ｖである。図１１（ａ）〜（ｃ）は夫々図９に
ｓｔｄ．、Ａ及びＢで示す方法における電流波形を示す
グラフ図である。従来方法（ｓｔｄ．）では、短絡時に
は大電流を流してアークの再生を促し、アーク発生時に
は溶接電圧が一定になるように制御を行った。また、図
９にＡで示す方法においては、アーク発生後、所定の時
間が過ぎると強制的に電流を低減し、一定の電流値に維
持した。更に、図９にＢで示す方法においては、溶接電
流を矩形的に変化させた。このように、溶接電流の波形
を変化させることにより、溶接電流の実効値を一定に維
持しつつ、平均値を低減することができる。換言すれ
ば、溶接電流の波形を変化させることにより、溶着金属
量を一定に維持しつつ、入熱を低減することができる。
準的な方法（ｓｔｄ．）と、アーク電流の実効値Ｉeff
をこの従来の標準的な方法と略同一にし、アーク電流の
平均値Ｉavgを低減した２つの方法Ａ，Ｂとを示すグラ
フ図である。従来の標準的な方法においては、溶接電流
の実効値Ｉeffと平均値Ｉavgとが概略等しくなってい
る。一方、Ａ，Ｂに示す方法においては、溶接電流波形
を変化させることにより、溶接電流の平均値Ｉavgと実
効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を夫々約０．９及び
０．７５に設定した。但し、その他の溶接条件は、溶接
速度が１２０ｃｍ／min、溶接ワイヤがＹＧＷ１７（ワ
イヤ径：１．２ｍｍ、密度：約７．９ｇ／ｃｍ3）、ワ
イヤ送給量が７ｍ／min、溶接姿勢が下向き重ねすみ
肉、突き出し長が１５ｍｍ、シールドガスがＡｒ−２０
％ＣＯ2、シールドガス供給量が２０リットル／min、溶接電
圧が２０Ｖである。図１１（ａ）〜（ｃ）は夫々図９に
ｓｔｄ．、Ａ及びＢで示す方法における電流波形を示す
グラフ図である。従来方法（ｓｔｄ．）では、短絡時に
は大電流を流してアークの再生を促し、アーク発生時に
は溶接電圧が一定になるように制御を行った。また、図
９にＡで示す方法においては、アーク発生後、所定の時
間が過ぎると強制的に電流を低減し、一定の電流値に維
持した。更に、図９にＢで示す方法においては、溶接電
流を矩形的に変化させた。このように、溶接電流の波形
を変化させることにより、溶接電流の実効値を一定に維
持しつつ、平均値を低減することができる。換言すれ
ば、溶接電流の波形を変化させることにより、溶着金属
量を一定に維持しつつ、入熱を低減することができる。
【００３７】図１０は、横軸に溶接入熱をとり、縦軸に
幅が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、溶接電流
波形を変化させることにより溶接電流の平均値Ｉavgと
実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を変化させた場合
の溶接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図で
ある。この場合も、溶接入熱が増大すると、ブローホー
ル数が増加する。溶接入値が２．２３ｋＪ／ｃｍ以下の
ときは、ブローホール数が約２５以下と、極めて少な
い。
幅が１ｍｍ以上のブローホールの数をとって、溶接電流
波形を変化させることにより溶接電流の平均値Ｉavgと
実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）を変化させた場合
の溶接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図で
ある。この場合も、溶接入熱が増大すると、ブローホー
ル数が増加する。溶接入値が２．２３ｋＪ／ｃｍ以下の
ときは、ブローホール数が約２５以下と、極めて少な
い。
【００３８】これらの図４，６，８，１０から明らかな
ように、入熱を減少することによってブローホールが減
少する。入熱を低減する手段により若干傾向は異なるも
のの、上述の実施例においては、入熱を２．２３ｋＪ／
ｃｍ以下とすることにより、ブローホールの発生を抑制
することができる。但し、入熱が１．７１（ｋＪ／ｃ
ｍ）未満の場合は、いずれの場合も、ビード形状が不揃
いになって、良好な形状のビードを安定して得ることが
できなくなる。
ように、入熱を減少することによってブローホールが減
少する。入熱を低減する手段により若干傾向は異なるも
のの、上述の実施例においては、入熱を２．２３ｋＪ／
ｃｍ以下とすることにより、ブローホールの発生を抑制
することができる。但し、入熱が１．７１（ｋＪ／ｃ
ｍ）未満の場合は、いずれの場合も、ビード形状が不揃
いになって、良好な形状のビードを安定して得ることが
できなくなる。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る亜鉛め
っき鋼板の溶接方法においては、溶接ビード１ｃｍ当た
りの溶着金属量に応じて溶接ビード１ｃｍ当たりに加え
る熱量を所定の範囲に設定するから、ブローホール及び
ピットの発生を抑制できると共に、良好な状態の溶接ビ
ードを得ることができる。
っき鋼板の溶接方法においては、溶接ビード１ｃｍ当た
りの溶着金属量に応じて溶接ビード１ｃｍ当たりに加え
る熱量を所定の範囲に設定するから、ブローホール及び
ピットの発生を抑制できると共に、良好な状態の溶接ビ
ードを得ることができる。
【図１】本発明の実施例における溶着金属量及び溶接入
熱の設定範囲を示すグラフ図である。
熱の設定範囲を示すグラフ図である。
【図２】溶接入熱とブローホールとの関係を示すグラフ
図である。
図である。
【図３】突き出し長と溶接電流との関係を示すグラフ図
である。
である。
【図４】突き出し長及び溶接電流を変化させることによ
り溶接入熱を変化させた場合の溶接入熱とブローホール
数との関係を示すグラフ図である。
り溶接入熱を変化させた場合の溶接入熱とブローホール
数との関係を示すグラフ図である。
【図５】シールドガス中のＣＯ2の比率と溶接電圧との
関係を示すグラフ図である。
関係を示すグラフ図である。
【図６】シールドガス中のアルゴンの比率及び溶接電圧
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。
【図７】溶接ワイヤ中のＳｉ含有量と溶接電流との関係
を示すグラフ図である。
を示すグラフ図である。
【図８】溶接ワイヤ中のＳｉ含有量及び溶接電流を変化
させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶接入熱
とブローホール数との関係を示すグラフ図である。
させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶接入熱
とブローホール数との関係を示すグラフ図である。
【図９】溶接電流の実効値Ｉeff及び平均値Ｉavgを示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図１０】溶接電流の実効値Ｉeffと平均値Ｉavgとの比
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。
を変化させることにより溶接入熱を変化させた場合の溶
接入熱とブローホール数との関係を示すグラフ図であ
る。
【図１１】（ａ）乃至（ｃ）は夫々図９にｓｔｄ．、Ａ
及びＢで示す方法における電流波形を示すグラフ図であ
る。
及びＢで示す方法における電流波形を示すグラフ図であ
る。
【図１２】溶滴移行溶接における溶接電流波形の１例を
示す波形図である。
示す波形図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 35/30 ３２０ Ａ
Claims (6)
- 【請求項１】 シールドガスによって溶接部をシールド
しつつ通電電極を介して溶接ワイヤに通電し亜鉛めっき
鋼板を溶接する亜鉛めっき鋼板の溶接方法において、溶
接ビード１ｃｍ当たりの溶着金属量をｘ（ｇ／ｃｍ）、
溶接ビード１ｃｍ当たりに加える熱量をｙ（Ｊ／ｃｍ）
とすると、溶着金属量ｘと熱量ｙとの関係が下記（１）
式を満足することを特徴とする亜鉛めっき鋼板の溶接方
法。 ３０００ｘ＋１５０≦ｙ≦４６８０ｘ−２００ …（１） - 【請求項２】 前記溶接ワイヤの突き出し長が２０乃至
５０ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載の亜鉛
めっき鋼板の溶接方法。 - 【請求項３】 前記シールドガスは、アルゴン及び／又
はヘリウムを５０体積％以上含有し、残部が炭酸ガスか
らなることを特徴とする請求項１又は２に記載の亜鉛め
っき鋼板の溶接方法。 - 【請求項４】 前記溶接ワイヤは、Ｓｉ含有量が０．５
乃至４重量％、Ｍｎ含有量が０．０１乃至２重量％、Ｃ
含有量が０．０８重量％以下であり、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなることを特徴とする請求項１乃至３
のいずれか１項に記載の亜鉛めっき鋼板の溶接方法。 - 【請求項５】 溶滴を短絡移行させる亜鉛めっき鋼板の
溶接方法において、アーク発生時のアーク電流の平均値
Ｉavgと実効値Ｉeffとの比（Ｉavg／Ｉeff）が０．９３
以下であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
１項に記載の亜鉛めっき鋼板の溶接方法。 - 【請求項６】 前記溶接ワイヤに所定の周期でパルス状
のアーク電流を供給する亜鉛めっき鋼板の溶接方法にお
いて、前記アーク電流の平均値Ｉavgと実効値Ｉeffとの
比（Ｉavg／Ｉeff）が０．８以下であることを特徴とす
る請求項１乃至４のいずれか１項に記載の亜鉛めっき鋼
板の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05206127A JP3120929B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05206127A JP3120929B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0751859A true JPH0751859A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3120929B2 JP3120929B2 (ja) | 2000-12-25 |
Family
ID=16518242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05206127A Expired - Fee Related JP3120929B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3120929B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014054261A1 (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-10 | パナソニック株式会社 | アーク溶接制御方法 |
| WO2014073184A1 (ja) * | 2012-11-07 | 2014-05-15 | パナソニック株式会社 | アーク溶接装置およびアーク溶接制御方法 |
| JP2016101593A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 日新製鋼株式会社 | Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法およびアーク溶接継手 |
| CN109483023A (zh) * | 2017-09-11 | 2019-03-19 | 株式会社神户制钢所 | 多电极气体保护电弧焊接方法 |
-
1993
- 1993-08-20 JP JP05206127A patent/JP3120929B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10610945B2 (en) | 2012-10-01 | 2020-04-07 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Arc welding control method |
| CN104602847A (zh) * | 2012-10-01 | 2015-05-06 | 松下知识产权经营株式会社 | 电弧焊接控制方法 |
| WO2014054261A1 (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-10 | パナソニック株式会社 | アーク溶接制御方法 |
| JP5934890B2 (ja) * | 2012-10-01 | 2016-06-15 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | アーク溶接制御方法 |
| CN104602847B (zh) * | 2012-10-01 | 2016-12-28 | 松下知识产权经营株式会社 | 电弧焊接控制方法 |
| EP2905102B1 (en) | 2012-10-01 | 2017-03-22 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Arc welding control method |
| EP3187295A1 (en) * | 2012-10-01 | 2017-07-05 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Arc welding control method |
| WO2014073184A1 (ja) * | 2012-11-07 | 2014-05-15 | パナソニック株式会社 | アーク溶接装置およびアーク溶接制御方法 |
| CN104582888A (zh) * | 2012-11-07 | 2015-04-29 | 松下知识产权经营株式会社 | 电弧焊接装置以及电弧焊接控制方法 |
| US10625358B2 (en) | 2012-11-07 | 2020-04-21 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Arc welder and method for controlling arc welding |
| CN104582888B (zh) * | 2012-11-07 | 2016-08-17 | 松下知识产权经营株式会社 | 电弧焊接装置以及电弧焊接控制方法 |
| WO2016084423A1 (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 日新製鋼株式会社 | Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法およびアーク溶接継手 |
| AU2015351713B2 (en) * | 2014-11-27 | 2017-12-14 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Arc welding method for Zn plated steel sheet and arc welded joint |
| AU2015351713B9 (en) * | 2014-11-27 | 2017-12-21 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Arc welding method for Zn plated steel sheet and arc welded joint |
| TWI622447B (zh) * | 2014-11-27 | 2018-05-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 鋅系電鍍鋼板的電弧熔接方法 |
| RU2654226C1 (ru) * | 2014-11-27 | 2018-05-17 | Нисшин Стил Ко.,Лтд. | Способ дуговой сварки листа стали с Zn покрытием и сварное соединение, выполненное посредством дуговой сварки |
| RU2686400C2 (ru) * | 2014-11-27 | 2019-04-25 | Нисшин Стил Ко., Лтд. | Соединение листа стали с Zn покрытием, выполненное посредством дуговой сварки |
| US10518351B2 (en) | 2014-11-27 | 2019-12-31 | Nippon Steel Nisshin Co., Ltd. | Arc welding method for Zn plated steel sheet and arc welded joint |
| CN107107244A (zh) * | 2014-11-27 | 2017-08-29 | 日新制钢株式会社 | Zn系镀层钢板的弧焊方法以及弧焊接头 |
| JP2016101593A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 日新製鋼株式会社 | Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法およびアーク溶接継手 |
| CN109483023A (zh) * | 2017-09-11 | 2019-03-19 | 株式会社神户制钢所 | 多电极气体保护电弧焊接方法 |
| CN109483023B (zh) * | 2017-09-11 | 2021-01-15 | 株式会社神户制钢所 | 多电极气体保护电弧焊接方法 |
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