JPS6114005A - 連続圧延機 - Google Patents
連続圧延機Info
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- JPS6114005A JPS6114005A JP11729285A JP11729285A JPS6114005A JP S6114005 A JPS6114005 A JP S6114005A JP 11729285 A JP11729285 A JP 11729285A JP 11729285 A JP11729285 A JP 11729285A JP S6114005 A JPS6114005 A JP S6114005A
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- Japan
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- rolling
- rolling mill
- tension
- stand
- mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2275/00—Mill drive parameters
- B21B2275/02—Speed
- B21B2275/04—Roll speed
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
金属板の圧延に際し発生する圧延荷重を減少させること
は、圧延機の小型化、ロール摩耗の減少、高強度材の圧
延の容易化ご板の形状の良好化等多くの利点がある。
は、圧延機の小型化、ロール摩耗の減少、高強度材の圧
延の容易化ご板の形状の良好化等多くの利点がある。
上記目的を達成するため、従来は］一下のワークロール
が等径、等速の４段圧延機を複数台並べた形式の連続圧
延機を使用し、１台あたりの圧延荷重を減少させている
が、該連続圧延機にあっては生産性は高いが設備費が高
く、又高張力鋼のごとき硬い材料や低炭素鋼でも薄物で
加工硬化した材料では、ワークロールのロール偏平によ
り圧延荷重が増えるが材料の圧下は進まない、いわゆる
圧延限界に達しやすく、圧延が困難となる。
が等径、等速の４段圧延機を複数台並べた形式の連続圧
延機を使用し、１台あたりの圧延荷重を減少させている
が、該連続圧延機にあっては生産性は高いが設備費が高
く、又高張力鋼のごとき硬い材料や低炭素鋼でも薄物で
加工硬化した材料では、ワークロールのロール偏平によ
り圧延荷重が増えるが材料の圧下は進まない、いわゆる
圧延限界に達しやすく、圧延が困難となる。
更に高張力鋼の硬い材料の圧延には、小径ワークロール
を有する多段ロール圧延機が用いられているが、圧延速
度が小さいので生産性は低く、又ロール本数が多いので
ロールコストも高くつく。
を有する多段ロール圧延機が用いられているが、圧延速
度が小さいので生産性は低く、又ロール本数が多いので
ロールコストも高くつく。
一方、圧延荷重を減少．させる圧延法として近年ＲＤ圧
延法（Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｄｒａｗｉｎｇ法）が開発゛さ
れた。このＲＤ圧延法は第１図に示すごとく、相隣接す
るロールａ，ｂの回転速度を異速のＶ。、ｖｌとし、金
属板Ｓの入側の厚さをｈ。、出側の厚し、ロールギャッ
プの前方張力ｔｆと後方張力ｔｂとの差有利用して圧延
する異速圧延方法であり、小さな圧延荷重で大きな圧下
を行い得る。
延法（Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｄｒａｗｉｎｇ法）が開発゛さ
れた。このＲＤ圧延法は第１図に示すごとく、相隣接す
るロールａ，ｂの回転速度を異速のＶ。、ｖｌとし、金
属板Ｓの入側の厚さをｈ。、出側の厚し、ロールギャッ
プの前方張力ｔｆと後方張力ｔｂとの差有利用して圧延
する異速圧延方法であり、小さな圧延荷重で大きな圧下
を行い得る。
この昇速圧延法を連続圧延機に応用し、前記等径、等速
のワークロールを有する多段ロール圧延機による連続圧
延機の欠点を除去すべく第２図や第３図に示すごとき連
続圧延機が最近開発されたが、該連続圧延機には、次の
ような欠点がある。
のワークロールを有する多段ロール圧延機による連続圧
延機の欠点を除去すべく第２図や第３図に示すごとき連
続圧延機が最近開発されたが、該連続圧延機には、次の
ような欠点がある。
（ｉ）板を巻付けるための通板作業が面倒で、ロール冷
却がしにくいうえ、高速圧延に向かないので生産性が悪
い。
却がしにくいうえ、高速圧延に向かないので生産性が悪
い。
Ｏ）昇速圧延であるため、ロールギャップの前方張力ｔ
ｆを後方張力ｔ、６より大きく取る必要があるが、圧延
機出側に近付くにつれて張力値が高くなり、板破断のた
め圧延が不可能となるおそれがある。
ｆを後方張力ｔ、６より大きく取る必要があるが、圧延
機出側に近付くにつれて張力値が高くなり、板破断のた
め圧延が不可能となるおそれがある。
０高強度材を圧延する場合は、小径ロールの方が望まし
いが、第２図や第３図に示す圧延機に小径ロールを使用
するとロールのたわみ変形が大きくなり、圧延された板
の形状が悪くなる。
いが、第２図や第３図に示す圧延機に小径ロールを使用
するとロールのたわみ変形が大きくなり、圧延された板
の形状が悪くなる。
なお第２図及び第３図中ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｃ、ａ’ 、
ｂ ＋ ｃ 、 ｄ ＋ ｃ、はロール、Ｓは金属板
である。
ｂ ＋ ｃ 、 ｄ ＋ ｃ、はロール、Ｓは金属板
である。
本発明は従来の連続圧延機が有する上述の欠点を除却す
ることを目的としてなしたもので、複数台の圧延機を連
続的に配設して圧延する連続圧延機において、圧延機の
入側板厚と出側板厚の比が上下のワークロールの周速比
に略等しく且つ前方張力が後方張力より大きくなるよう
に圧延する異速圧延機を最終スタンドに設けたことを特
徴とするものである。
ることを目的としてなしたもので、複数台の圧延機を連
続的に配設して圧延する連続圧延機において、圧延機の
入側板厚と出側板厚の比が上下のワークロールの周速比
に略等しく且つ前方張力が後方張力より大きくなるよう
に圧延する異速圧延機を最終スタンドに設けたことを特
徴とするものである。
次に、斯かる本発明がなされた基本的根拠について説明
する。
する。
若しも複数の圧延機の全スタンドを異速圧延機にできれ
ば、通常圧延に比較して昇速圧延の効果を最大限に使用
することができる。しかし、１台の異速圧延機を考えた
とき後方張力ｔ４．、前方張カリ、材料の変形抵抗をｋ
、入側の板厚り。、出側の板厚ｈ５との間には、昇速圧
延を達成するためには、 ｔｆ−ｔｈ＝ ｋ Ｑ ｎ（ｈ、ハ、） −−−−
・・Ｃ１）の関係を保たねばならない。従って、ストレ
ートパス型の異速圧延機を連続的に並べる圧延機間の張
力は後段になる程高くなる。・第ｉスタンドでの各変数
の位をサイフィックｊで表わすと、ｔｆ、 ｔ’−ｔｈ
、ｔ ＝ｋＬＱｎ（ｈａ−７／ｈ＋ −１）ｔｆ−ｔｔ
＋ ＋−ｔｂ−７＋ ＋＝ｋｔ ＊ ＋ Ｑ ｎ（ｈ
ｅ−Ｚ ｌ ｌ／ ｈ＋ −１＋ ＋ ）しかるに、ｔ
＝ｔ ”ｚであるから、ｆ−６ｈ−乙 ｔｌ、 ６・・−ｔＢ−乙 ・ ＝ ｋｉ Ｑ ｎ（ｈ−：５／ｈ＋ 、ρ十に、、、（
、ｈ、、７．、、／ｈ、、ｉ、、）となる。
ば、通常圧延に比較して昇速圧延の効果を最大限に使用
することができる。しかし、１台の異速圧延機を考えた
とき後方張力ｔ４．、前方張カリ、材料の変形抵抗をｋ
、入側の板厚り。、出側の板厚ｈ５との間には、昇速圧
延を達成するためには、 ｔｆ−ｔｈ＝ ｋ Ｑ ｎ（ｈ、ハ、） −−−−
・・Ｃ１）の関係を保たねばならない。従って、ストレ
ートパス型の異速圧延機を連続的に並べる圧延機間の張
力は後段になる程高くなる。・第ｉスタンドでの各変数
の位をサイフィックｊで表わすと、ｔｆ、 ｔ’−ｔｈ
、ｔ ＝ｋＬＱｎ（ｈａ−７／ｈ＋ −１）ｔｆ−ｔｔ
＋ ＋−ｔｂ−７＋ ＋＝ｋｔ ＊ ＋ Ｑ ｎ（ｈ
ｅ−Ｚ ｌ ｌ／ ｈ＋ −１＋ ＋ ）しかるに、ｔ
＝ｔ ”ｚであるから、ｆ−６ｈ−乙 ｔｌ、 ６・・−ｔＢ−乙 ・ ＝ ｋｉ Ｑ ｎ（ｈ−：５／ｈ＋ 、ρ十に、、、（
、ｈ、、７．、、／ｈ、、ｉ、、）となる。
結局１〜ｎスタンドが全て異速圧延機の場合には、
ｔｆ、、、−ｔｂ、１＝ΣｋｔＱ ｎ（ｈａ−Ｊｈ＋−
ｔ）を款１゜ となり、仮に、ｋ、が一定でｋであるとするとｔｆ、ｒ
Ｌ−ｔｈ、１＝ｋ Ｑ ｎ（ｈｅ、１／ｈ１．、）が得
られる。
ｔ）を款１゜ となり、仮に、ｋ、が一定でｋであるとするとｔｆ、ｒ
Ｌ−ｔｈ、１＝ｋ Ｑ ｎ（ｈｅ、１／ｈ１．、）が得
られる。
斯かる圧延では、板切れのためｔｆ、、Ｌ＜ｋの必要が
あるので（実際の圧延ではｔｆ、、＜ ０．３にである
が理論上このように考える）、 １１ ｎ（ｈ、、、、／ｈ、、ｎ）＜ １となりゆえに
、ｈ、、、／ｈ、、ｎ＜２．７１８となる。
あるので（実際の圧延ではｔｆ、、＜ ０．３にである
が理論上このように考える）、 １１ ｎ（ｈ、、、、／ｈ、、ｎ）＜ １となりゆえに
、ｈ、、、／ｈ、、ｎ＜２．７１８となる。
従って、全伸びは約２７２％（全圧下率で６３．２％）
以下に抑えなければならない。例えば６スタンドの圧延
機で全スタンドを異速圧延機とすると、１スタンド当り
の板の伸びεは、ｔ ’＝２．７２からｓ＝ｉｙ１ｇと
なり、圧下率では（１−−）Ｘ１００＝１５．４％とな
る。１スタンド当り圧ε 工率１５％は通常の従来型の圧延機の半分程度の圧下率
であり昇速圧延の効果は全く発揮できないことが分かる
。従って、張力から生ずる制約によって異速圧延機を連
続的に並べることは実 。
以下に抑えなければならない。例えば６スタンドの圧延
機で全スタンドを異速圧延機とすると、１スタンド当り
の板の伸びεは、ｔ ’＝２．７２からｓ＝ｉｙ１ｇと
なり、圧下率では（１−−）Ｘ１００＝１５．４％とな
る。１スタンド当り圧ε 工率１５％は通常の従来型の圧延機の半分程度の圧下率
であり昇速圧延の効果は全く発揮できないことが分かる
。従って、張力から生ずる制約によって異速圧延機を連
続的に並べることは実 。
用的ではないことが分る。
以」二の考察は本出願の発明者による昇速圧延に対する
研究から導かれたものであり、この考察に基いてタンデ
ム圧延機の最終スタンドに異速圧延機を用いることを考
え出したのである。
研究から導かれたものであり、この考察に基いてタンデ
ム圧延機の最終スタンドに異速圧延機を用いることを考
え出したのである。
通常の等速用延機では異速圧延機のように（ｉ）式のよ
うな張力関係は要求されないので異速圧延機の間に通常
の圧延機を入れ、ると前接の異速圧延機では互いに影響
を与えることなく張力を設定できることになる。つまり
異速圧延機の間に通常の圧延機を入れると異速圧延機間
の張力関係（後段スタンドになるほど張力を高く設定す
る必要がある）を断ち切ることができ異速圧延機の効果
を十分発揮することができる。
うな張力関係は要求されないので異速圧延機の間に通常
の圧延機を入れ、ると前接の異速圧延機では互いに影響
を与えることなく張力を設定できることになる。つまり
異速圧延機の間に通常の圧延機を入れると異速圧延機間
の張力関係（後段スタンドになるほど張力を高く設定す
る必要がある）を断ち切ることができ異速圧延機の効果
を十分発揮することができる。
本発明は、このような考え方に基いて成されたものであ
る。
る。
以下本発明の実施例を図面を今期しつつ説明する。
第４図は２スタンドタンデム圧延機を示し図中１は上ワ
ークロール、２は下ワークロール、３は上控ロール、４
は下控ロール、Ｓは金属板である。
ークロール、２は下ワークロール、３は上控ロール、４
は下控ロール、Ｓは金属板である。
上記連続圧延機では動、１スタンドは通常型の等速圧延
機、陥、２スタンドはストレートパス型の異速圧延機で
あり、ル、１スタンドで通常の圧下による圧延が行われ
た金属板Ｓはル、２スタン且つロールギャップの前方張
力１ｆと後方張力ｔｂとの張力差を利用した圧延を行う
。
機、陥、２スタンドはストレートパス型の異速圧延機で
あり、ル、１スタンドで通常の圧下による圧延が行われ
た金属板Ｓはル、２スタン且つロールギャップの前方張
力１ｆと後方張力ｔｂとの張力差を利用した圧延を行う
。
ストレートパス型の異速圧延機を最終スタンドに設けた
場合、ロールにダルロールを使用すると圧延摩擦係数が
高くなり、等速圧延では圧延力が過大となって圧下率が
とれないが、上記昇速圧延では低い圧延力で所要の圧下
率がとれる。又ストレートパス型の異速圧延機ではロー
ルギャップの前方張力ｔｆを後方張力ｔｂよりも高くと
る必要があるが、リール巻取り張力である１ｆを可能な
範囲で大きくとり、異速圧延機をダル目付は圧延のよう
に圧下率が小さい場合（張力落差ｔｆ−ｔｈは圧下率５
％のとき上述したように４−１ｋｇ ／ ｒＩＩｎ ’
、同２％の時１．６ｋｇ／ｍｍ’ ）に使う場合には
ｔ、５（即ち、すぐ上流の等速圧延スタンドとの間のス
タンド間張力）にｅｋｇ／ｍｍ’以上の張力を確保でき
、安定な圧延が可能である。
場合、ロールにダルロールを使用すると圧延摩擦係数が
高くなり、等速圧延では圧延力が過大となって圧下率が
とれないが、上記昇速圧延では低い圧延力で所要の圧下
率がとれる。又ストレートパス型の異速圧延機ではロー
ルギャップの前方張力ｔｆを後方張力ｔｂよりも高くと
る必要があるが、リール巻取り張力である１ｆを可能な
範囲で大きくとり、異速圧延機をダル目付は圧延のよう
に圧下率が小さい場合（張力落差ｔｆ−ｔｈは圧下率５
％のとき上述したように４−１ｋｇ ／ ｒＩＩｎ ’
、同２％の時１．６ｋｇ／ｍｍ’ ）に使う場合には
ｔ、５（即ち、すぐ上流の等速圧延スタンドとの間のス
タンド間張力）にｅｋｇ／ｍｍ’以上の張力を確保でき
、安定な圧延が可能である。
’ （４Ｊ １ＬｆｊＷＮ ２９ ’／ Ｆ ！Ｉ ７
Ｌ／ ｌ：Ｉ ｋＥＥＭｆＦｆ Ｔ＊
。
Ｌ／ ｌ：Ｉ ｋＥＥＭｆＦｆ Ｔ＊
。
を２％とし１等速圧延はｔ ｂ＝ ２０ｋＪ ／ ＩＷ
Ｉ″、１ｆ＝６４ ｋｇ／＋ｍｎ’ 、ストレートパス
型の昇速圧延ではｔｈ＝ ５ ｋｓ／１ｔａｎ’ ｔｆ
＝ □Ｊｉｇ（／ｍｍ’として等速圧延のほうがｔｂを
大きくとれる場合でも等速圧延は圧延力過大で圧延不能
に対し昇速圧延の場合、単位板幅当りの圧延力は約３０
０ｋｇ ／−であり正常なダルロール圧延が可能である
。
Ｉ″、１ｆ＝６４ ｋｇ／＋ｍｎ’ 、ストレートパス
型の昇速圧延ではｔｈ＝ ５ ｋｓ／１ｔａｎ’ ｔｆ
＝ □Ｊｉｇ（／ｍｍ’として等速圧延のほうがｔｂを
大きくとれる場合でも等速圧延は圧延力過大で圧延不能
に対し昇速圧延の場合、単位板幅当りの圧延力は約３０
０ｋｇ ／−であり正常なダルロール圧延が可能である
。
第５図は３スタンドタンデム圧延機の実施例であり、）
＆１．３スタンドは常に異速圧延機とし、Ｎｏ、 １ス
タンド、Ｎｎ、２スタンドのうち何れかを異速圧延機、
他を通常型の等速圧延機としたものの例である。
＆１．３スタンドは常に異速圧延機とし、Ｎｏ、 １ス
タンド、Ｎｎ、２スタンドのうち何れかを異速圧延機、
他を通常型の等速圧延機としたものの例である。
冷間の連続圧延機では最終スタンドのワークロールをダ
ルロール うにすることが多い。この場合の圧延摩擦係数はロール
の表面が研磨仕上げされてスムーズな場合に比べて大幅
に大きくなる。又最終スタンドの前方張力は巻取機での
巻取リダカに等しいがこの張力が高いと巻取機からコイ
ルを取り外したとき巻締り力によってコイルが座屈する
ことがあるので数ｋｇ ／ ＋ｍｎ ”の引張り応力に
抑えられることが多い。
ルロール うにすることが多い。この場合の圧延摩擦係数はロール
の表面が研磨仕上げされてスムーズな場合に比べて大幅
に大きくなる。又最終スタンドの前方張力は巻取機での
巻取リダカに等しいがこの張力が高いと巻取機からコイ
ルを取り外したとき巻締り力によってコイルが座屈する
ことがあるので数ｋｇ ／ ＋ｍｎ ”の引張り応力に
抑えられることが多い。
以上の背景のもとに、ダルロール、前方張力５ ｋｇ／
ｍｍ ’の場合について最終スタンドが巻付１す型の
異速圧延機の場合と等速圧延機の場合について圧下率を
比較し、最終スタンドに巻付は型の異速圧延機を配置す
る効果を説明する。
ｍｍ ’の場合について最終スタンドが巻付１す型の
異速圧延機の場合と等速圧延機の場合について圧下率を
比較し、最終スタンドに巻付は型の異速圧延機を配置す
る効果を説明する。
先ず巻付は型の異速圧延機の場合にはロールへ金属板Ｓ
を巻き付け（角度θ，、θ，）でいるのでその効果によ
りロールギャップの出口張力ｔｆは ｔ，ｅ−μθ２≦ｔｆ≦ｔ，ｃμθ２ −
−−・（３）となり、又同じくロールギャップの入側張
力ｔｂは、 ｔ，−、ｅ蝙≦ｔ，６≦ｔ，−、ｃμθｉ ・・・
・０の関係が成立する。なお、μは摩擦係数である。
を巻き付け（角度θ，、θ，）でいるのでその効果によ
りロールギャップの出口張力ｔｆは ｔ，ｅ−μθ２≦ｔｆ≦ｔ，ｃμθ２ −
−−・（３）となり、又同じくロールギャップの入側張
力ｔｂは、 ｔ，−、ｅ蝙≦ｔ，６≦ｔ，−、ｃμθｉ ・・・
・０の関係が成立する。なお、μは摩擦係数である。
又ｔｆとｔｈの間には、昇速圧延条件が成立するた・め
には、上述の（ｉ）式の関係が成立しなければならない
。すなわち、ロールギャップの出口張力１ｆは入口張力
ｔｂより．も必らず大きくなければいけない。（ｉ）
Ｑｉ）（ト）式の関係を図に示すと第６図のようになる
。すなわち、１，＜１．、 （前方張力が後方張力より
も小さい）でも第６図においてｔｆがＢＤ間又はｔ５が
ＡＣ間の値であれば（ｉ）式の張力条件が成立し、昇速
圧延が可能である。
には、上述の（ｉ）式の関係が成立しなければならない
。すなわち、ロールギャップの出口張力１ｆは入口張力
ｔｂより．も必らず大きくなければいけない。（ｉ）
Ｑｉ）（ト）式の関係を図に示すと第６図のようになる
。すなわち、１，＜１．、 （前方張力が後方張力より
も小さい）でも第６図においてｔｆがＢＤ間又はｔ５が
ＡＣ間の値であれば（ｉ）式の張力条件が成立し、昇速
圧延が可能である。
第、６図を詳細に説明すると、巻付は型の異速圧延機後
方張力ｔ、−１は０点であり、３０ｋｇ ／ ｗｎ ”
であるが巻き付は効果によってロールギャップ人口では
ＡＥ間の張力をとりうる。一方圧延機出側の前方張力ｔ
、は５ｋｇ／ｍｍ”であるが、高速ロールへの板巻付は
効果によりロールギャップ出口ではＦＤ間の張力をとり
うる。ロールギャップ内ではＧｖ１式が成立せねばなら
ないので結局ロールギャップ入口張力はＡＣ間、同出口
ではＢＤ間の張力が実際にとりうる張力範囲となる（例
えば入口張力が６点のときは出口張力はＤ点に、同様に
入口張力がＡ点のときは出口張力はＢ点になる）。ＡＣ
間、ＢＤ間のｋの値を入口、出口張力がとるかにより圧
延力は圧下率一定の状態で変化する。
方張力ｔ、−１は０点であり、３０ｋｇ ／ ｗｎ ”
であるが巻き付は効果によってロールギャップ人口では
ＡＥ間の張力をとりうる。一方圧延機出側の前方張力ｔ
、は５ｋｇ／ｍｍ”であるが、高速ロールへの板巻付は
効果によりロールギャップ出口ではＦＤ間の張力をとり
うる。ロールギャップ内ではＧｖ１式が成立せねばなら
ないので結局ロールギャップ入口張力はＡＣ間、同出口
ではＢＤ間の張力が実際にとりうる張力範囲となる（例
えば入口張力が６点のときは出口張力はＤ点に、同様に
入口張力がＡ点のときは出口張力はＢ点になる）。ＡＣ
間、ＢＤ間のｋの値を入口、出口張力がとるかにより圧
延力は圧下率一定の状態で変化する。
例えば５％の圧下率のとき変形抵抗を８０ｋｇ ／■′
とするとＧ０式からｔｆ−ｔｂ＝ ４．１ｋｇ ／貯゛
である。又ｔ 、 −、＝３０ｋｇ ／部” 、 ｔ、
＝ ５ｋｇ／Ｌ１とすると、Ａ点は７−３ｋｇ／ｍｍ’
、 Ｅ点は１２３ｋｇ ／剛”、Ｆ点は１．２ｋｇ／
璽ｔ、ｐ点は２０．６ム／胴′である（θ−Ｔｆｒ、μ
ｍ０．３）。従って６点は１６．５廟／ｍｍ’、Ｂ点は
１１−４ｋｇ／圓°となる・ＡからＣ（ＢからＤ）の張
力に対応し圧延力は３３０〜２６０ｋｇ／ｗｎに変化す
る。
とするとＧ０式からｔｆ−ｔｂ＝ ４．１ｋｇ ／貯゛
である。又ｔ 、 −、＝３０ｋｇ ／部” 、 ｔ、
＝ ５ｋｇ／Ｌ１とすると、Ａ点は７−３ｋｇ／ｍｍ’
、 Ｅ点は１２３ｋｇ ／剛”、Ｆ点は１．２ｋｇ／
璽ｔ、ｐ点は２０．６ム／胴′である（θ−Ｔｆｒ、μ
ｍ０．３）。従って６点は１６．５廟／ｍｍ’、Ｂ点は
１１−４ｋｇ／圓°となる・ＡからＣ（ＢからＤ）の張
力に対応し圧延力は３３０〜２６０ｋｇ／ｗｎに変化す
る。
以上より最終スタンドを巻付は型の異速圧延機にするこ
とにより、後方張力ｔ、−１が前方張力ｔ、より高くて
も昇速圧延が可能となり、ダルロール圧延のように圧延
摩擦係数が高い圧延でも圧延力が過大にならず所朋の圧
延を行うことができることが分る。これらの特性は板を
ロールに巻き付けない昇速圧延では得られない特性であ
り巻付は型の異速圧延機ではじめて可能となる。なお砺
、ｊスタンドが等速比延機の場合にはｔ、−、＝３０ｋ
ｇ／ｍｍ” 、 ｉ、＝ ５ ｋｇ／ｗｎ”のとき、圧
下率５％では圧延力が過大となって圧延不可能であり、
圧下率１％の場合でも圧延力は昇速圧延の４倍程度とな
るので、ダルロールで圧延厚 ｔ“擦係数
が高い場合、等速圧延は非常に困難であることが分る。
とにより、後方張力ｔ、−１が前方張力ｔ、より高くて
も昇速圧延が可能となり、ダルロール圧延のように圧延
摩擦係数が高い圧延でも圧延力が過大にならず所朋の圧
延を行うことができることが分る。これらの特性は板を
ロールに巻き付けない昇速圧延では得られない特性であ
り巻付は型の異速圧延機ではじめて可能となる。なお砺
、ｊスタンドが等速比延機の場合にはｔ、−、＝３０ｋ
ｇ／ｍｍ” 、 ｉ、＝ ５ ｋｇ／ｗｎ”のとき、圧
下率５％では圧延力が過大となって圧延不可能であり、
圧下率１％の場合でも圧延力は昇速圧延の４倍程度とな
るので、ダルロールで圧延厚 ｔ“擦係数
が高い場合、等速圧延は非常に困難であることが分る。
これに比べ、昇速圧延でＩま圧延力が低いのでコンパク
トな圧延機にすることカイ出来るメリットもある。
トな圧延機にすることカイ出来るメリットもある。
以上まとめると巻付は型の異速圧延機を最終スタンドに
配設することにより、 〔イ〕 前方張力ｔ、が後方張力ｔ、、より低くても昇
速圧延が可能である。
配設することにより、 〔イ〕 前方張力ｔ、が後方張力ｔ、、より低くても昇
速圧延が可能である。
〔口〕 ダルロールを使用すると圧延摩擦係数カ寸高く
なり等速圧延では圧延力が過大となって圧下率がとれな
いが昇速圧延では低し）圧延力で所望の圧下率がとれる
。
なり等速圧延では圧延力が過大となって圧下率がとれな
いが昇速圧延では低し）圧延力で所望の圧下率がとれる
。
以上より、最終スタンドに巻付は型の異速圧延機を配設
すると、巻取り機での巻取り張力を低く抑え且つ所要の
圧下率を高圧延摩擦係数の場合でも適度な圧延力でとる
こと力やできる。
すると、巻取り機での巻取り張力を低く抑え且つ所要の
圧下率を高圧延摩擦係数の場合でも適度な圧延力でとる
こと力やできる。
上述のようにも、３スタンドを巻付は型の異速圧延機に
すると板巻付は部における摩擦力の効果によりｔｆ、
ｔｂは上述の０ｉ）ＯｉＤ式で変化し得る。
すると板巻付は部における摩擦力の効果によりｔｆ、
ｔｂは上述の０ｉ）ＯｉＤ式で変化し得る。
つまりル、３スタンドにおいて圧延機の入側張力が出側
張力よりも大きくても昇速圧延が可能である。これより
、ＮＯ，２スタンドの出側張力（Ｎｏ。
張力よりも大きくても昇速圧延が可能である。これより
、ＮＯ，２スタンドの出側張力（Ｎｏ。
３スタンドの異速圧延機の入側張力）を高くし、巻取り
機の張力（Ｎｏ、３スタンド出鋼張力）を小さくでき、
曲者からはル２スタンドの圧延荷重低減、圧下率増大、
Ｎｏ、２スタンドが異速圧延機ならば昇速圧延の圧下率
増大等の効果があり、後者からは巻取り機での張力が高
いと巻取り機、がコイルを外したときコイルが巻締力に
よって座屈することがあるが、このような害を除くこと
ができる。
機の張力（Ｎｏ、３スタンド出鋼張力）を小さくでき、
曲者からはル２スタンドの圧延荷重低減、圧下率増大、
Ｎｏ、２スタンドが異速圧延機ならば昇速圧延の圧下率
増大等の効果があり、後者からは巻取り機での張力が高
いと巻取り機、がコイルを外したときコイルが巻締力に
よって座屈することがあるが、このような害を除くこと
ができる。
最終スタンドを異速圧延機とすると、昇速圧延により後
段スタンドの圧延荷重が減少し、板形状が良好になる。
段スタンドの圧延荷重が減少し、板形状が良好になる。
又前段スタンドで加工硬化した薄物の圧延でも圧下率を
大きく取れ、通常型の圧延機では圧延できない金属板の
圧延も可能となる。更に製品の板＠部での板厚分布が板
端部で薄くなる現象（エツジドロップ）を軽くできるの
で、板端部をトリミングする量が減り、歩留りが向上す
る。
大きく取れ、通常型の圧延機では圧延できない金属板の
圧延も可能となる。更に製品の板＠部での板厚分布が板
端部で薄くなる現象（エツジドロップ）を軽くできるの
で、板端部をトリミングする量が減り、歩留りが向上す
る。
次に連続圧延機のスタンド数の減少効果について説明す
ると、通常型のタンデム圧延機に異速圧延機を１台以上
通常型の等速比延機と置換えて組込むと、異速圧延機の
圧下率は大きく取れるので、スタンド数を減らしても各
スタンドの圧延荷重を通常型タンデム圧延機と同じに抑
えることができる。
ると、通常型のタンデム圧延機に異速圧延機を１台以上
通常型の等速比延機と置換えて組込むと、異速圧延機の
圧下率は大きく取れるので、スタンド数を減らしても各
スタンドの圧延荷重を通常型タンデム圧延機と同じに抑
えることができる。
なお、本発明の連続圧延機は上述の実施例に限、定され
るものではなく、異速圧延機は最終スタンドに配置され
ていれば他のスタンドに異速圧延機を配設しても良いこ
と、何台入れてもよいこと、スタンド数は２以上ならい
“くってもよいこと、その信奉発明の要旨を逸脱しない
範囲内で種々変更を加え得ること、筈は勿論である。
るものではなく、異速圧延機は最終スタンドに配置され
ていれば他のスタンドに異速圧延機を配設しても良いこ
と、何台入れてもよいこと、スタンド数は２以上ならい
“くってもよいこと、その信奉発明の要旨を逸脱しない
範囲内で種々変更を加え得ること、筈は勿論である。
第１図はＲＤ圧延法の原理の説明図、第２図及び第３図
はＲＤ圧延法による連続圧延機の例の説明図、第４図は
本発明の連続圧延機の一実施例の説明図、第５図は本発
明の連続圧延機の他の実施例の説明図、第６図は連続圧
延機に設置する異速圧延機が巻付は型の異速圧延機の場
合の圧延機位置と金属板張力の関係を示すグラフである
。 図中１は」ニワークロール、２は下ワークロール、３は
上控ロール、〜４は下控ロール、Ｓは金属板を示す。 特 許 出 願 人 石川島播磨重工業株式会社
はＲＤ圧延法による連続圧延機の例の説明図、第４図は
本発明の連続圧延機の一実施例の説明図、第５図は本発
明の連続圧延機の他の実施例の説明図、第６図は連続圧
延機に設置する異速圧延機が巻付は型の異速圧延機の場
合の圧延機位置と金属板張力の関係を示すグラフである
。 図中１は」ニワークロール、２は下ワークロール、３は
上控ロール、〜４は下控ロール、Ｓは金属板を示す。 特 許 出 願 人 石川島播磨重工業株式会社
Claims (1)
- （１）複数台の圧延機を連続的に配設して圧延する連続
圧延機において、圧延機の入側板厚と出側板厚の比が上
下のワークロールの周速比に略等しく且つ前方張力が後
方張力より大きくなるように圧延する異速圧延機を最終
スタンドに設けたことを特徴とする連続圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11729285A JPS6114005A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 連続圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11729285A JPS6114005A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 連続圧延機 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10382977A Division JPS5437051A (en) | 1977-08-30 | 1977-08-30 | Continuous rolling mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6114005A true JPS6114005A (ja) | 1986-01-22 |
| JPH0456681B2 JPH0456681B2 (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=14708138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11729285A Granted JPS6114005A (ja) | 1985-05-30 | 1985-05-30 | 連続圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6114005A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5452467B2 (ja) * | 2008-03-07 | 2014-03-26 | 日本碍子株式会社 | 金属条の連続繰り返し圧延方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5385754A (en) * | 1977-01-10 | 1978-07-28 | Nippon Steel Corp | Minimanizing rolling for rolling pressure |
-
1985
- 1985-05-30 JP JP11729285A patent/JPS6114005A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5385754A (en) * | 1977-01-10 | 1978-07-28 | Nippon Steel Corp | Minimanizing rolling for rolling pressure |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5452467B2 (ja) * | 2008-03-07 | 2014-03-26 | 日本碍子株式会社 | 金属条の連続繰り返し圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0456681B2 (ja) | 1992-09-09 |
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