JPS61138764A - ポリエチレンの軽量不織シートおよびその製造法 - Google Patents
ポリエチレンの軽量不織シートおよびその製造法Info
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- JPS61138764A JPS61138764A JP60275236A JP27523685A JPS61138764A JP S61138764 A JPS61138764 A JP S61138764A JP 60275236 A JP60275236 A JP 60275236A JP 27523685 A JP27523685 A JP 27523685A JP S61138764 A JPS61138764 A JP S61138764A
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- Textile Engineering (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリエチレンのプレクシフィラメント・フィル
ム−フィブリルやストランドから成る軽量の不織布シー
トに関する。特に本発明は特殊な高温伸張工程によって
つくられたこの種の特定のシートに関する。
ム−フィブリルやストランドから成る軽量の不織布シー
トに関する。特に本発明は特殊な高温伸張工程によって
つくられたこの種の特定のシートに関する。
ポリエチレンのフィルム−フィブリルのプレクシフィラ
メント・ストランドからつくられた不織布シートは当業
界に公知である。ブレーズ（ＢｌａｄｅＳ）らの米国特
許第３，０第１，５％／％／号にはポリエチレンのフィ
ルム−フィブリルのプレクシフィラメント・ストランド
をフラー２シユ紡糸する方法が記載されている。ステニ
ーバー（Ｓｔｅｕｂｅｒ）の米国特許第３．１８９．８
！３９号にはこのようなストランドを動いている受器上
に沈積させて不織布シートをつくる方法が記載されてい
る。多数の位置からストランドを組立てる方法はキー（
ｋｅｇ）の米国特許第３，４０２゜２２７号に記載され
ている。またフラッシュ紡糸されたプレクシフィラメン
ト・ストランドを沈積させ、これをシートにする改良方
法はポロツク（Ｐａｌｌｏｃｋ）らの米国特許第３，４
９７，９１８号に記載されている。
メント・ストランドからつくられた不織布シートは当業
界に公知である。ブレーズ（ＢｌａｄｅＳ）らの米国特
許第３，０第１，５％／％／号にはポリエチレンのフィ
ルム−フィブリルのプレクシフィラメント・ストランド
をフラー２シユ紡糸する方法が記載されている。ステニ
ーバー（Ｓｔｅｕｂｅｒ）の米国特許第３．１８９．８
！３９号にはこのようなストランドを動いている受器上
に沈積させて不織布シートをつくる方法が記載されてい
る。多数の位置からストランドを組立てる方法はキー（
ｋｅｇ）の米国特許第３，４０２゜２２７号に記載され
ている。またフラッシュ紡糸されたプレクシフィラメン
ト・ストランドを沈積させ、これをシートにする改良方
法はポロツク（Ｐａｌｌｏｃｋ）らの米国特許第３，４
９７，９１８号に記載されている。
上記の方法は技術的に有用であり、ポリエチレンのフィ
ルム−フィブリル ト−ストランドの幅広い不織布シートを製造する上にお
いて工業的に成功している（例えばイーΦアイ・デュポ
ン社製のタイヴエック（Ｔｙマｅｋ）■スパンボンディ
ッド・オレフィン）、シかし動いている受器の速度を増
加させて単位面積当りのシートの重量を減少させた場合
、これらの公知方法においてはシートの均一性に問題が
生じる．フラッシュ紡糸位置１個当りの生産量を増加さ
せるとこの問題はさらに感化する．シートはしみをもっ
た外観になり，シートにピンホールが含まれるようにな
るまで均一性が低下する．ピンホールをもったシートは
例えば滅菌包装，手術用の覆い布等のような最終用途に
は不適当である．このように軽量のシートが望まれては
いるが、従来法はこのようなシートを製造するには不適
当である。
ルム−フィブリル ト−ストランドの幅広い不織布シートを製造する上にお
いて工業的に成功している（例えばイーΦアイ・デュポ
ン社製のタイヴエック（Ｔｙマｅｋ）■スパンボンディ
ッド・オレフィン）、シかし動いている受器の速度を増
加させて単位面積当りのシートの重量を減少させた場合
、これらの公知方法においてはシートの均一性に問題が
生じる．フラッシュ紡糸位置１個当りの生産量を増加さ
せるとこの問題はさらに感化する．シートはしみをもっ
た外観になり，シートにピンホールが含まれるようにな
るまで均一性が低下する．ピンホールをもったシートは
例えば滅菌包装，手術用の覆い布等のような最終用途に
は不適当である．このように軽量のシートが望まれては
いるが、従来法はこのようなシートを製造するには不適
当である。
従来ポリエチレンのフィルム−フィブリル・プレクシフ
ィラメント・ストランドの不織布シートを接合するには
いくつかの方法が知られている。
ィラメント・ストランドの不織布シートを接合するには
いくつかの方法が知られている。
これらの方法にはテンター・フレーム上における高温空
気による接合、加熱プラテンの間でのプレス、重い毛布
により高温ロールに押し付けることによる拘束しながら
の接合、高温ロールでカレンダー掛けしエンボッジンゲ
ロールにより点において接合する方法などが含まれる．
またこのような不織布シートに伸張を賦与するいくつか
の方法が記載されており，例え前記ステニーバーの米国
特許第３，４０８，７０９号第２欄５７〜７２行、及び
ライン（Ｒｅｉｔｚ）の米国特許第３，４０８，０３３
号の第５ ［８４行〜第６欄７１号における記載がある
．またウェッブを伸張する一般的な方法は例えばナツシ
ュ（Ｍａｓｈ）の米国特許第３，２０８，１００号，ヴ
ｔ − （Ｖｏｇｔ）の米国特許第３，７７２，４１７
号、及びアキャマ等（Ａｋｉｙａｍａ）の米国特許第４
，１８７，３４３号に記載されている。しかしこれらの
伸張方法はポリエチレンのフィルム−フィブリル−プレ
クシフィラメント・ストランドの幅広い不織布シートに
適用した場合、それぞれ或種の欠点をもっている０例え
ばシートの幅が不均一に且つ過度に収縮し、シートの種
々の強度及び障壁性に悪影響を及ぼす。
気による接合、加熱プラテンの間でのプレス、重い毛布
により高温ロールに押し付けることによる拘束しながら
の接合、高温ロールでカレンダー掛けしエンボッジンゲ
ロールにより点において接合する方法などが含まれる．
またこのような不織布シートに伸張を賦与するいくつか
の方法が記載されており，例え前記ステニーバーの米国
特許第３，４０８，７０９号第２欄５７〜７２行、及び
ライン（Ｒｅｉｔｚ）の米国特許第３，４０８，０３３
号の第５ ［８４行〜第６欄７１号における記載がある
．またウェッブを伸張する一般的な方法は例えばナツシ
ュ（Ｍａｓｈ）の米国特許第３，２０８，１００号，ヴ
ｔ − （Ｖｏｇｔ）の米国特許第３，７７２，４１７
号、及びアキャマ等（Ａｋｉｙａｍａ）の米国特許第４
，１８７，３４３号に記載されている。しかしこれらの
伸張方法はポリエチレンのフィルム−フィブリル−プレ
クシフィラメント・ストランドの幅広い不織布シートに
適用した場合、それぞれ或種の欠点をもっている０例え
ばシートの幅が不均一に且つ過度に収縮し、シートの種
々の強度及び障壁性に悪影響を及ぼす。
本発明の目的は公知方法の上記欠点を克服し、従来公知
方法で得られるよりも低い秤量で製造でき、しかも障壁
性と特性との間に満足すべきバランスを保持し得るよう
なシートを提供することである。
方法で得られるよりも低い秤量で製造でき、しかも障壁
性と特性との間に満足すべきバランスを保持し得るよう
なシートを提供することである。
本発明によれば、少なくとも７５％の不透明度と、散乱
Ｘ線の強度の対数（Ｉｏｇｌ）を散乱角の二乗（（２）
に対してプロットしたギニアＯプロットにおいて０．０
０５平方ラディアンにおける傾斜対０゜０ＩＯ平方ラデ
ィアンにおける傾斜の比（Ｒ）が０．８５より、好まし
くは０．８０より大きくない長波長Ｘ線散乱像とを組み
合わせて有することを特徴とするポリエチレンのプレク
シフィラメント・フィルム−フィブリル・ストランドか
ら成る秤量が８０ｇ／ｍ２の幅広く軽量な接合された不
織布シートが提供される０本発明のシートの好適具体化
例においては、坪量は５０ｇ／ｓ＋ ２以下、最も好ま
しくは３５ｇ／ｍ２以下であり、不透明度は少なくとも
８０％である。滅菌包装に特に適した好適具体化例にお
いては、本発明のシートのバクテリア抑制率は少なくと
も７５ｚ、最も好ましくは少なくとも９０Ｘであり、ガ
ーリイ・ヒル透過度は０．８〜４．８秒／１００Ｃ鳳３
／ｃｍ２である。
Ｘ線の強度の対数（Ｉｏｇｌ）を散乱角の二乗（（２）
に対してプロットしたギニアＯプロットにおいて０．０
０５平方ラディアンにおける傾斜対０゜０ＩＯ平方ラデ
ィアンにおける傾斜の比（Ｒ）が０．８５より、好まし
くは０．８０より大きくない長波長Ｘ線散乱像とを組み
合わせて有することを特徴とするポリエチレンのプレク
シフィラメント・フィルム−フィブリル・ストランドか
ら成る秤量が８０ｇ／ｍ２の幅広く軽量な接合された不
織布シートが提供される０本発明のシートの好適具体化
例においては、坪量は５０ｇ／ｓ＋ ２以下、最も好ま
しくは３５ｇ／ｍ２以下であり、不透明度は少なくとも
８０％である。滅菌包装に特に適した好適具体化例にお
いては、本発明のシートのバクテリア抑制率は少なくと
も７５ｚ、最も好ましくは少なくとも９０Ｘであり、ガ
ーリイ・ヒル透過度は０．８〜４．８秒／１００Ｃ鳳３
／ｃｍ２である。
本発明によればまた上記シートを製造する方法が提供さ
れる。この方法はフラッシュ紡糸したポリエチレンのプ
レクシフィラメント◆フィルムーフィブリル・ストラン
ドの不織布シートをつくり、このシートを軽く凝集化さ
せ、次に長手方向にシートを伸張する工程を含んでいる
０本発明方法において長手方向に伸張する工程は凝集化
させたシートを先ず伸張することなくポリエチレンの融
点よりも３〜８℃低い温度に加熱することを特徴として
いる０次に該温度に保持しつつ該シートを少なくとも二
段階においてもとの長さの少なくとも１．２倍に伸張し
て坪量が８０ｇ／ｍ ’以下のシートにする０次いでこ
の加熱伸張されたシートを８０℃より低い温度に冷却し
、この際好ましくは先ずシートの片側の面を冷却し、次
に反対側の面を冷却する０本発明方法はまたシートの温
度が少なくとも１００℃である間シートの表面に垂直に
力をかけてシートの幅がＩＯ！より多く収縮しないよう
にシートを拘束することを特徴としている０本発明方法
の好適具体化例においては、シートを１２７〜１３３℃
、最も好ましくは１２８〜１３２℃の温度に加熱し、次
いで少なくとも三段階、最も好ましくは四段階において
２ Ｘ１０４ ！／分以下の伸張速度でもとの長さの１
．３〜２．５倍、最も好ましくは１．５〜２．０倍にシ
ートを伸張する。この高温伸張島理の結果、シートの結
晶学的多形が変化し、シートのギニアープロットの傾斜
比（Ｒ）が少なくとも１０２、好ましくは少なくとも１
５％減少する。
れる。この方法はフラッシュ紡糸したポリエチレンのプ
レクシフィラメント◆フィルムーフィブリル・ストラン
ドの不織布シートをつくり、このシートを軽く凝集化さ
せ、次に長手方向にシートを伸張する工程を含んでいる
０本発明方法において長手方向に伸張する工程は凝集化
させたシートを先ず伸張することなくポリエチレンの融
点よりも３〜８℃低い温度に加熱することを特徴として
いる０次に該温度に保持しつつ該シートを少なくとも二
段階においてもとの長さの少なくとも１．２倍に伸張し
て坪量が８０ｇ／ｍ ’以下のシートにする０次いでこ
の加熱伸張されたシートを８０℃より低い温度に冷却し
、この際好ましくは先ずシートの片側の面を冷却し、次
に反対側の面を冷却する０本発明方法はまたシートの温
度が少なくとも１００℃である間シートの表面に垂直に
力をかけてシートの幅がＩＯ！より多く収縮しないよう
にシートを拘束することを特徴としている０本発明方法
の好適具体化例においては、シートを１２７〜１３３℃
、最も好ましくは１２８〜１３２℃の温度に加熱し、次
いで少なくとも三段階、最も好ましくは四段階において
２ Ｘ１０４ ！／分以下の伸張速度でもとの長さの１
．３〜２．５倍、最も好ましくは１．５〜２．０倍にシ
ートを伸張する。この高温伸張島理の結果、シートの結
晶学的多形が変化し、シートのギニアープロットの傾斜
比（Ｒ）が少なくとも１０２、好ましくは少なくとも１
５％減少する。
次に添付図面を参照して本発明をさらに詳細に説明する
。
。
下記においては好適なポリエチレンのプレクシフィラメ
ント拳フィルムーフィブリル・ストランドから成る幅広
い軽量の接合不織布シート（以下簡単にプレクシフィラ
メント・シートと称する）、及びこのようなシートを製
造する好適方法を参照し本発明の詳細な説明する。しか
し先ずいくつかの言葉を定義して本発明の理解の助けに
する。 本明細書において「幅広い」という言葉は幅が
少なくとも１．２ｍ、好ましくは少なくとも２゜５ＩＩ
＋のシートを意味し、「軽量」という言葉は坪量が８０
ｇ／ｍ’以下、好ましくは５０ｇ／ｒｎ’以下、最も好
ましくは３５ｇ／ｍ″以下であることを意味し、「接合
」とはに接合剤または接着剤を用いないで熱によりシー
トの接合を行うことを意味する。
ント拳フィルムーフィブリル・ストランドから成る幅広
い軽量の接合不織布シート（以下簡単にプレクシフィラ
メント・シートと称する）、及びこのようなシートを製
造する好適方法を参照し本発明の詳細な説明する。しか
し先ずいくつかの言葉を定義して本発明の理解の助けに
する。 本明細書において「幅広い」という言葉は幅が
少なくとも１．２ｍ、好ましくは少なくとも２゜５ＩＩ
＋のシートを意味し、「軽量」という言葉は坪量が８０
ｇ／ｍ’以下、好ましくは５０ｇ／ｒｎ’以下、最も好
ましくは３５ｇ／ｍ″以下であることを意味し、「接合
」とはに接合剤または接着剤を用いないで熱によりシー
トの接合を行うことを意味する。
「ポリエチレン」という言葉はエチレンの均質重合体ば
かりではなく１反復単位の少なくとも８５２がエチレン
単位である共重合体も包含する。好適なポリエチレン重
合体は均質線状ポリエチレンで、融点範囲の上限が１３
０〜１３５℃、密度が０．３４〜０．９８ｇ／ａｍ２、
熔融係数（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８−５背で定、ｊｉ）
が０．１〜８．０のものである。
かりではなく１反復単位の少なくとも８５２がエチレン
単位である共重合体も包含する。好適なポリエチレン重
合体は均質線状ポリエチレンで、融点範囲の上限が１３
０〜１３５℃、密度が０．３４〜０．９８ｇ／ａｍ２、
熔融係数（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８−５背で定、ｊｉ）
が０．１〜８．０のものである。
本発明のシートを構成するプレクシフィラメント−フィ
ルム−フィブリル・ストランドはブレーズらの米国特許
第３．Ｑ第１，５１９号記載の種類のものである。フィ
ルム−フィブリルは非常に薄いリボン状のｍ雄性要素で
あり、通常干渉顕微鏡で測定された厚さが４牌より薄い
、フィルム−フィブリルは相互に連結しており、プレク
シフィラメント・ストランドの内部で一体となった網状
構造をつくっている。
ルム−フィブリル・ストランドはブレーズらの米国特許
第３．Ｑ第１，５１９号記載の種類のものである。フィ
ルム−フィブリルは非常に薄いリボン状のｍ雄性要素で
あり、通常干渉顕微鏡で測定された厚さが４牌より薄い
、フィルム−フィブリルは相互に連結しており、プレク
シフィラメント・ストランドの内部で一体となった網状
構造をつくっている。
本発明によればその最も広い具体化例において不透明度
と結晶の多形とが独特に組合わされたポリエチレンのプ
レクシフィラメント・フィルム−フィブリル・ストラン
ドから成る幅広い軽量の接合された不織布シートが提供
される。不透明度は少なくとも７５ｚ、好ましくは少な
くとも８０％である。ポリエチレン結晶の多形はギニア
（Ｇｕｉｎｉｅｒ）プロットの傾斜比Ｒにより示される
。長波長Ｘ線散乱の測定からギニア・プロットをつくり
、傾斜比Ｒを決定する方法は後で詳細に説明する。
と結晶の多形とが独特に組合わされたポリエチレンのプ
レクシフィラメント・フィルム−フィブリル・ストラン
ドから成る幅広い軽量の接合された不織布シートが提供
される。不透明度は少なくとも７５ｚ、好ましくは少な
くとも８０％である。ポリエチレン結晶の多形はギニア
（Ｇｕｉｎｉｅｒ）プロットの傾斜比Ｒにより示される
。長波長Ｘ線散乱の測定からギニア・プロットをつくり
、傾斜比Ｒを決定する方法は後で詳細に説明する。
本発明のシートに対し傾斜比Ｒは通常０．８５以下、好
ましくは０．８０以下である０本発明によれば不透明度
と傾斜比との組合せによりポリエチレンのプレクシフィ
ラメント・フィルム−フィブリル・ストランドのシート
を処理する方法が特性付けられることが見出だされた０
例えば本発明によればこのようなシートをもとの長さの
１．２倍以下に伸張した場合１本発明方法に従ってシー
トをどのように処理しようとも、シートの傾斜比は０．
８５よりも大きく、通常は０．９０よりも大きくなるこ
とが見出だされた。同様に同じ種類の対照シートに本発
明でつくられたシートと同じ熱的履歴を賦与し、但し伸
張を行わなかった場合、得られた対照シートの傾斜比は
通常０．９〜Ｉ、０またはそれ以上の範囲になる。接合
も伸張もしなかったシートの傾斜比は約０．９４〜１．
０の範囲内にある。加熱しないで伸張したシートでは、
伸張因子が１．１よりも大きくなるとシートに引裂きゃ
ピンホールが生じるために、伸張操作は１．０５〜１２
１０に限定され、傾斜比は約１．０である。ダヴイー、
ド（Ｄａｖｉｄ）の米国特許第３，４４２，７４０号記
載の公知方法で伸張せずに接合したシートは約１．０以
上の傾斜比をもっている。加熱しまたは加熱せずにカレ
ンダー掛けしたシートは約０．４５〜０．６５の傾斜比
をもっているが、その不透明度は７５％よりも遥かに低
い０本発明によれば当業界に公知のポリエチレンのプレ
クシフィラメント・フィルム−フィブリルΦストランド
から成る不織布シートで１本発明のシートにおけるよう
な不透明度が少なくとも７５％であり、傾斜比が０．８
５以下のものは知られていない。
ましくは０．８０以下である０本発明によれば不透明度
と傾斜比との組合せによりポリエチレンのプレクシフィ
ラメント・フィルム−フィブリル・ストランドのシート
を処理する方法が特性付けられることが見出だされた０
例えば本発明によればこのようなシートをもとの長さの
１．２倍以下に伸張した場合１本発明方法に従ってシー
トをどのように処理しようとも、シートの傾斜比は０．
８５よりも大きく、通常は０．９０よりも大きくなるこ
とが見出だされた。同様に同じ種類の対照シートに本発
明でつくられたシートと同じ熱的履歴を賦与し、但し伸
張を行わなかった場合、得られた対照シートの傾斜比は
通常０．９〜Ｉ、０またはそれ以上の範囲になる。接合
も伸張もしなかったシートの傾斜比は約０．９４〜１．
０の範囲内にある。加熱しないで伸張したシートでは、
伸張因子が１．１よりも大きくなるとシートに引裂きゃ
ピンホールが生じるために、伸張操作は１．０５〜１２
１０に限定され、傾斜比は約１．０である。ダヴイー、
ド（Ｄａｖｉｄ）の米国特許第３，４４２，７４０号記
載の公知方法で伸張せずに接合したシートは約１．０以
上の傾斜比をもっている。加熱しまたは加熱せずにカレ
ンダー掛けしたシートは約０．４５〜０．６５の傾斜比
をもっているが、その不透明度は７５％よりも遥かに低
い０本発明によれば当業界に公知のポリエチレンのプレ
クシフィラメント・フィルム−フィブリルΦストランド
から成る不織布シートで１本発明のシートにおけるよう
な不透明度が少なくとも７５％であり、傾斜比が０．８
５以下のものは知られていない。
本発明のシートの不透明度とギニア囃プロットの傾斜比
との独特の組合せに伴ない、シートが非常に低い坪量を
もつ場合でも、下記実施例２に示すように強度、ガス透
過性、及び液体障壁性の所望の組合せが得られる０例え
ば坪量が２７ｇ／ｍ ２程度の軽量のシートでも長手方
向及び横方向における引張強さが夫々１！５及び３５ニ
ユートン、剥離耐性が約０．３Ｎ／ｃ層、エルメンドル
フ引裂き強さが約４ニユートン、ミュレン破裂強度が約
４７５ ｋＰａ 。
との独特の組合せに伴ない、シートが非常に低い坪量を
もつ場合でも、下記実施例２に示すように強度、ガス透
過性、及び液体障壁性の所望の組合せが得られる０例え
ば坪量が２７ｇ／ｍ ２程度の軽量のシートでも長手方
向及び横方向における引張強さが夫々１！５及び３５ニ
ユートン、剥離耐性が約０．３Ｎ／ｃ層、エルメンドル
フ引裂き強さが約４ニユートン、ミュレン破裂強度が約
４７５ ｋＰａ 。
静止圧ヘッドが１５０ｃ層、ガーリイ・ヒル透過度が１
．１秒／１００ｃｍ’ ／ｃｍ ’よりも大きく、バク
テリアが８３％よりも大きいものを得ることができる。
．１秒／１００ｃｍ’ ／ｃｍ ’よりも大きく、バク
テリアが８３％よりも大きいものを得ることができる。
＃＃化エチレンφガス滅菌剤に対する良好な透過性、高
度の液体障壁性、及び有効なバクテリヤ抑制率が組合さ
れていることが必要な滅菌包装の用途においては、シー
トのガーリイ・ヒル（Ｇｕｒｌｅｙ−旧ＩＩ）透過度が
秒／１００ｃｍ３／ｃｔｓ ２単位で４．８以下、最も
好ましくは３．２以下であるが、０．８よりもきく、静
止圧ヘッドが少なくとも１５０ｃｍ 、好ましくは少な
くとも１７０ｃ履であり、バクテリア抑制率が数なくと
も８ｏｚ、好ましくは少なくとも８５％である場合、本
発明の好適シートは良好な動作をする。これとは対照的
に従来法で接合されたシート、例えばダヴイッドの米国
特許第３，４４２，７４０号記載のバルマー（Ｐａｌ量
ｅｒ）接合法により接合されたシートは、同等なガス透
過性をもち坪量が４０ｇ／％／２の場合、バクテリア抑
制率は僅かに約５０％である０坪量が約３５ｇ／ｍ ２
以下のバルマー法で接合されたプレクシフィラメント・
シートのバクテリヤ抑制率は完全に不適切である。この
ようなシートのバクテリア抑制率はシートの坪量が３０
ｇ／ｍ ２以下になると急速に０に近付く。
度の液体障壁性、及び有効なバクテリヤ抑制率が組合さ
れていることが必要な滅菌包装の用途においては、シー
トのガーリイ・ヒル（Ｇｕｒｌｅｙ−旧ＩＩ）透過度が
秒／１００ｃｍ３／ｃｔｓ ２単位で４．８以下、最も
好ましくは３．２以下であるが、０．８よりもきく、静
止圧ヘッドが少なくとも１５０ｃｍ 、好ましくは少な
くとも１７０ｃ履であり、バクテリア抑制率が数なくと
も８ｏｚ、好ましくは少なくとも８５％である場合、本
発明の好適シートは良好な動作をする。これとは対照的
に従来法で接合されたシート、例えばダヴイッドの米国
特許第３，４４２，７４０号記載のバルマー（Ｐａｌ量
ｅｒ）接合法により接合されたシートは、同等なガス透
過性をもち坪量が４０ｇ／％／２の場合、バクテリア抑
制率は僅かに約５０％である０坪量が約３５ｇ／ｍ ２
以下のバルマー法で接合されたプレクシフィラメント・
シートのバクテリヤ抑制率は完全に不適切である。この
ようなシートのバクテリア抑制率はシートの坪量が３０
ｇ／ｍ ２以下になると急速に０に近付く。
本発明の高温伸張し接合されたポリエチレンのプレクシ
フィラメント会シートの原料はステニーバーの米国特許
第３，０第１，５１９号記載の一般的方法によりつくら
れる。好適な原料シートは接合せず、僅かに軽く凝集化
したものである。しかしダウ゛イツトの米国特許第３，
４４２，７４０号記載の方法でつくられた接合シートも
しばしば本発明方法の原料として使用される。
フィラメント会シートの原料はステニーバーの米国特許
第３，０第１，５１９号記載の一般的方法によりつくら
れる。好適な原料シートは接合せず、僅かに軽く凝集化
したものである。しかしダウ゛イツトの米国特許第３，
４４２，７４０号記載の方法でつくられた接合シートも
しばしば本発明方法の原料として使用される。
本発明方法に対する好適な接合しないで軽く凝集化させ
ただけの原料シートをつくるためには、密度が０．９５
ｇ／ａｍ３． ＡＳＴＭ法［１−１２３８−５７７条件
Ｅ−ｔ’測定された熔融係数が０．９、融点範囲の上限
が約１３５℃の線状ポリエチレン重合体を重合体のトリ
クロロフルオロメタン１２．５ｍ溶液からフラッシュ紡
糸する。溶液を連続的に温度１７９℃、圧力約８６１０
ＫＰａ以上において紡糸口金アセンブリーに圧入する。
ただけの原料シートをつくるためには、密度が０．９５
ｇ／ａｍ３． ＡＳＴＭ法［１−１２３８−５７７条件
Ｅ−ｔ’測定された熔融係数が０．９、融点範囲の上限
が約１３５℃の線状ポリエチレン重合体を重合体のトリ
クロロフルオロメタン１２．５ｍ溶液からフラッシュ紡
糸する。溶液を連続的に温度１７９℃、圧力約８６１０
ＫＰａ以上において紡糸口金アセンブリーに圧入する。
溶液は各紡糸口金アセンブリーの中で第一のオリフィス
を経て圧力低下区域を通り、第二のオリフィスを経て周
囲の大気圧の環境へ至る。得られたフィルム−フィブリ
ル・ストランドを拡げ、成形用回転調節板により振動さ
せ、静電的に帯電させ、動いているベルトの上に沈積さ
せる。
を経て圧力低下区域を通り、第二のオリフィスを経て周
囲の大気圧の環境へ至る。得られたフィルム−フィブリ
ル・ストランドを拡げ、成形用回転調節板により振動さ
せ、静電的に帯電させ、動いているベルトの上に沈積さ
せる。
紡糸口金アセンブリーはベルト上で沈積物が重なり合い
交叉してバットを形成するような間隔をもっている０次
にバットを幅１ｃ層当り約１７．８ Ｎ／ｃｍの圧縮力
を与えるニップに通して軽く凝縮化させて軽く凝縮化し
たシートをつくり、これを本発明の伸張工程の好適な原
料として使用する。一般にこのようなシートで坪量が４
０〜１００ ｇ／■２の範囲にあり、密度が０．１５〜
０．３ ｇ／ｃｍ３のものが本発明方法に使用するのに
適している。好ましくは坪量は５０〜？Ｏｇ／腸２の範
囲にある。
交叉してバットを形成するような間隔をもっている０次
にバットを幅１ｃ層当り約１７．８ Ｎ／ｃｍの圧縮力
を与えるニップに通して軽く凝縮化させて軽く凝縮化し
たシートをつくり、これを本発明の伸張工程の好適な原
料として使用する。一般にこのようなシートで坪量が４
０〜１００ ｇ／■２の範囲にあり、密度が０．１５〜
０．３ ｇ／ｃｍ３のものが本発明方法に使用するのに
適している。好ましくは坪量は５０〜？Ｏｇ／腸２の範
囲にある。
本発明の高温伸張接合操作を行うための好適なシート原
料をつくるのに特に適した装置はペナール（Ｂｅｄｎａ
ｒｚ）の米国特許第４，１４８．５１３５号ｗＩＪ１図
記載のフラッシュ押出装置である。該特許及び本明細書
の第１図に示すように、このような典型的な位置は一般
に回転調節板８の反対側に位置したオリフィス５を有す
る紡糸口全装Ｎｌ、該調節板の下方にありコロナ放電針
１４及び標的板１３を含む部材１３．１４．１７、及び
１８から成る空気力学的遮蔽、及び該空気力学的遮蔽の
下方にある動く受器表面９を含んでいる。この装置のも
っと詳細な説明はベナールの特許の第％／４１８７行〜
第２１ｍ８４行、及びプレザウアー（Ｂｒｅｔｈａｕｅ
ｒ）及びプリドー（Ｐｒｉｄｅａｕｘ）ノ米国特許第３
，８６０．３第１１号第３９４１行〜第４欄８３行に記
載されている０回転調節板８はボロツク（Ｐｏｌｌｏｃ
ｋ）及びスミス（Ｓｍｉｔｈ）の米国特許第３，４３７
．９１８号に従い突出部がつけられている。
料をつくるのに特に適した装置はペナール（Ｂｅｄｎａ
ｒｚ）の米国特許第４，１４８．５１３５号ｗＩＪ１図
記載のフラッシュ押出装置である。該特許及び本明細書
の第１図に示すように、このような典型的な位置は一般
に回転調節板８の反対側に位置したオリフィス５を有す
る紡糸口全装Ｎｌ、該調節板の下方にありコロナ放電針
１４及び標的板１３を含む部材１３．１４．１７、及び
１８から成る空気力学的遮蔽、及び該空気力学的遮蔽の
下方にある動く受器表面９を含んでいる。この装置のも
っと詳細な説明はベナールの特許の第％／４１８７行〜
第２１ｍ８４行、及びプレザウアー（Ｂｒｅｔｈａｕｅ
ｒ）及びプリドー（Ｐｒｉｄｅａｕｘ）ノ米国特許第３
，８６０．３第１１号第３９４１行〜第４欄８３行に記
載されている０回転調節板８はボロツク（Ｐｏｌｌｏｃ
ｋ）及びスミス（Ｓｍｉｔｈ）の米国特許第３，４３７
．９１８号に従い突出部がつけられている。
第１図記載の型の装置を操作する場合、重合体溶液を紡
糸口金装置ｌに供給する。オリフィス５を出ると溶媒は
重合体溶液から迅速に蒸発し、プレクシフィラメント番
ストランドがつくられる。
糸口金装置ｌに供給する。オリフィス５を出ると溶媒は
重合体溶液から迅速に蒸発し、プレクシフィラメント番
ストランドがつくられる。
ストランド７は一般的に水平方向に回転調節板８へと前
進し、これによりストランド７は下方に曲げられて一般
的に垂直な面に至り、空気力学的遮蔽の通路を通る０回
転調節板、溶媒ガスの作用、及びコロナ放電場及び空気
力学的遮蔽を通る効果により、ストランドは広がって薄
く幅広いウェッブになり、動いている受器８の上に沈積
する０回転調節板８の突出部はプレクシフィラメン）−
ストランド７を振動させ、広がって曲げられたストラン
ドは動いている受器の方へ下降する際に振動する。受器
９の上でプレクシフィラメントのウェッブは刈取られた
牧草状に沈積し、これがリボンになり、他の位置（図示
せず）から得られたリボンと一緒になって幅広いシート
３８になり、ロール４２として巻取られる。
進し、これによりストランド７は下方に曲げられて一般
的に垂直な面に至り、空気力学的遮蔽の通路を通る０回
転調節板、溶媒ガスの作用、及びコロナ放電場及び空気
力学的遮蔽を通る効果により、ストランドは広がって薄
く幅広いウェッブになり、動いている受器８の上に沈積
する０回転調節板８の突出部はプレクシフィラメン）−
ストランド７を振動させ、広がって曲げられたストラン
ドは動いている受器の方へ下降する際に振動する。受器
９の上でプレクシフィラメントのウェッブは刈取られた
牧草状に沈積し、これがリボンになり、他の位置（図示
せず）から得られたリボンと一緒になって幅広いシート
３８になり、ロール４２として巻取られる。
本発明に従えば、上記方法でつくられた原料シートを第
２図の流れ図に模式的に記載された型の高温伸張接合工
程に供給する。この工程は本明細書の実施例１に特に詳
細に記載されている。第２図に示すように、原料シート
４０を一連のロールの上に前進させる。内部を油で加熱
された鋼のロール５０．５１．５２及び５３にシートを
相次いで接触させてシートの温度を室温から伸張に望ま
しい温度に上昇させる０次に所望の温度に保ちつつ内部
を油で加熱した鋼のロール５４．５５．５Ｂ、及び５７
と接触させて通しシートを伸張する。ロール５０．５１
．５２、５３及ヒ５４はこれらのロールによってシート
に伸張が実質的に起らないように操作する。「実質的に
伸張が起らない」とはシートがロール５０〜ロール５４
を通る際、各隣接したロールを前のロールよりも僅かに
速いが１ｚよりも速くない表面速度で動作させることに
よりシートに張力をかけることを意味する０次にシート
をロール５４から５５へ、ロール５５から５６へ、ロー
ル５８から５７へと通す際にシートの速度を増加させ、
三段階の伸張を行う０次に内部を冷却した鋼のロール５
８及び５８により順次片側の表面を冷却し、しかる後反
対側の表面を冷却する。
２図の流れ図に模式的に記載された型の高温伸張接合工
程に供給する。この工程は本明細書の実施例１に特に詳
細に記載されている。第２図に示すように、原料シート
４０を一連のロールの上に前進させる。内部を油で加熱
された鋼のロール５０．５１．５２及び５３にシートを
相次いで接触させてシートの温度を室温から伸張に望ま
しい温度に上昇させる０次に所望の温度に保ちつつ内部
を油で加熱した鋼のロール５４．５５．５Ｂ、及び５７
と接触させて通しシートを伸張する。ロール５０．５１
．５２、５３及ヒ５４はこれらのロールによってシート
に伸張が実質的に起らないように操作する。「実質的に
伸張が起らない」とはシートがロール５０〜ロール５４
を通る際、各隣接したロールを前のロールよりも僅かに
速いが１ｚよりも速くない表面速度で動作させることに
よりシートに張力をかけることを意味する０次にシート
をロール５４から５５へ、ロール５５から５６へ、ロー
ル５８から５７へと通す際にシートの速度を増加させ、
三段階の伸張を行う０次に内部を冷却した鋼のロール５
８及び５８により順次片側の表面を冷却し、しかる後反
対側の表面を冷却する。
上記のようにシートの片側の面を冷却し、しかる後反対
側の面を冷却する方法は本発明の好適な冷却方法である
。何故ならば、或種のポリエチレン−プレクシフィラメ
ント−シートは片側の面だけを冷却すると反る傾向があ
るからである。しかし片側の面だけで満足に冷却できる
シートに対しては第２図のロール５８を冷却ロールから
加熱ロールに変えることができる。この場合ロール５８
は他の伸張ロールとして作用し、これにより第２図の装
置を三段階の伸張装置から四段階の伸張装置に変えるこ
とができる。操作の冷却部分において１個または２個の
冷却ロールのいずれを使用するにせよ、シートの温度は
約８０℃以下に低下する。
側の面を冷却する方法は本発明の好適な冷却方法である
。何故ならば、或種のポリエチレン−プレクシフィラメ
ント−シートは片側の面だけを冷却すると反る傾向があ
るからである。しかし片側の面だけで満足に冷却できる
シートに対しては第２図のロール５８を冷却ロールから
加熱ロールに変えることができる。この場合ロール５８
は他の伸張ロールとして作用し、これにより第２図の装
置を三段階の伸張装置から四段階の伸張装置に変えるこ
とができる。操作の冷却部分において１個または２個の
冷却ロールのいずれを使用するにせよ、シートの温度は
約８０℃以下に低下する。
シートが内部アイドラー・ロール８０から出口アイドラ
ー・ロール第１へと通過する際、シートの温度が１００
℃以上の場合には常に、シートの面に垂直に力をかける
。第２図に示すように、コロナ放電針８５及び８８によ
りシートに静電荷が与えられ、これによる引力によって
シートは加熱ロールと密着する。鋼のＳ字形にシートを
巻付けるロールの対８０／第１．８２／８３．８４／８
５、Ｂｅ／８７及び＋！８／８ｆ３、及びゴム被覆され
たニップ・ロール７０〜７Ｂ、装置中を通る際にシート
にかかる張力によってシートに垂直に力がかけられ、シ
ートと加熱伸張及び冷却ロールとをさらに密着させる。
ー・ロール第１へと通過する際、シートの温度が１００
℃以上の場合には常に、シートの面に垂直に力をかける
。第２図に示すように、コロナ放電針８５及び８８によ
りシートに静電荷が与えられ、これによる引力によって
シートは加熱ロールと密着する。鋼のＳ字形にシートを
巻付けるロールの対８０／第１．８２／８３．８４／８
５、Ｂｅ／８７及び＋！８／８ｆ３、及びゴム被覆され
たニップ・ロール７０〜７Ｂ、装置中を通る際にシート
にかかる張力によってシートに垂直に力がかけられ、シ
ートと加熱伸張及び冷却ロールとをさらに密着させる。
このような力は操作の際シートが横方向に過度に収縮し
ないようにシートを拘束する助けとなる。さらに収縮を
最小限度に抑制し、伸張の均一性を改善するために、対
になったＳ字形にシートを巻付けるロールを配置し、加
熱されたシート（即ち少なくとも１００℃のシート）の
自由で拘束されない部分を最小にする。このＳ字形にシ
ートを巻付けるロールは、シートがロールとの接触から
離れる接点からシートが次のロールと接触し始める接点
までの距離が約８ ｃｍ以下、好ましくは約２．５ｃｍ
以下になるように配置される。このような最大距離は隣
接するロールの間の間隔を０．１３〜０．３３ｃ腸に保
つことにより得ることができる。このような力と距離を
保つことにより、シートの収縮を１０１以下に保つこと
ができる。
ないようにシートを拘束する助けとなる。さらに収縮を
最小限度に抑制し、伸張の均一性を改善するために、対
になったＳ字形にシートを巻付けるロールを配置し、加
熱されたシート（即ち少なくとも１００℃のシート）の
自由で拘束されない部分を最小にする。このＳ字形にシ
ートを巻付けるロールは、シートがロールとの接触から
離れる接点からシートが次のロールと接触し始める接点
までの距離が約８ ｃｍ以下、好ましくは約２．５ｃｍ
以下になるように配置される。このような最大距離は隣
接するロールの間の間隔を０．１３〜０．３３ｃ腸に保
つことにより得ることができる。このような力と距離を
保つことにより、シートの収縮を１０１以下に保つこと
ができる。
加熱したポリエチレン・プレクシフィラメント・シート
を種々の錆性の加熱及び伸張ロールから剥がすことを容
易にするために、ロールの表面をポリテトラフルオロエ
チレンで被覆する。
を種々の錆性の加熱及び伸張ロールから剥がすことを容
易にするために、ロールの表面をポリテトラフルオロエ
チレンで被覆する。
上記加熱伸張冷却操作はシートの長さを増加させるばか
りでなく、シートを熱的に接合する。操作中シートをプ
レクシフィラメント・フィルム−フィブリル舎ストラン
ドのポリエチレンの融点より３〜８℃低い温度に加熱す
る。しかしシートを十分には加熱せず、その伸張温度が
ポリエチレンの融点よりも８℃以上低い場合には、伸張
した際にシート中に穴または引裂きが生じる。シートを
加熱し過ぎ、伸張温度がポリエチレンの融点より３℃低
い温度よりも高い場合には、伸張すると製品は斑点が生
じ、均一性、不透明性及び引裂き耐性が低下する。また
過熱したシートは高温のロールに粘着する傾向がある。
りでなく、シートを熱的に接合する。操作中シートをプ
レクシフィラメント・フィルム−フィブリル舎ストラン
ドのポリエチレンの融点より３〜８℃低い温度に加熱す
る。しかしシートを十分には加熱せず、その伸張温度が
ポリエチレンの融点よりも８℃以上低い場合には、伸張
した際にシート中に穴または引裂きが生じる。シートを
加熱し過ぎ、伸張温度がポリエチレンの融点より３℃低
い温度よりも高い場合には、伸張すると製品は斑点が生
じ、均一性、不透明性及び引裂き耐性が低下する。また
過熱したシートは高温のロールに粘着する傾向がある。
従って融点が１３５℃のポリエチレンに対する適当な伸
張温度は１２７〜１３２℃、好適温度範囲は１２８〜１
３１ ℃である。
張温度は１２７〜１３２℃、好適温度範囲は１２８〜１
３１ ℃である。
本発明の伸張接合工程を実施する場合、伸張を少なくと
も二段階で、好ましくは王ないし四段階で行うようにロ
ールの速度を調節する０通常各段階でシートを同じ割合
で長手方向に伸張する。与えられる全件張度はシートの
もとの長さの１．２倍である。好適な全件張度は１．３
〜２．５倍であり、もとの長さの１５〜２．０倍が最も
好適である。接合伸張工程に入ってくるシートの速度は
工業的な見地からすれば非常に遅くすることができる（
例えば２０冒／分以下）、シかし経済的理由によりこれ
よりも遥かに速い速度、通常少なくとも３０腸／分、好
ましくは５０〜１５０−／分の供給速度を用いる。
も二段階で、好ましくは王ないし四段階で行うようにロ
ールの速度を調節する０通常各段階でシートを同じ割合
で長手方向に伸張する。与えられる全件張度はシートの
もとの長さの１．２倍である。好適な全件張度は１．３
〜２．５倍であり、もとの長さの１５〜２．０倍が最も
好適である。接合伸張工程に入ってくるシートの速度は
工業的な見地からすれば非常に遅くすることができる（
例えば２０冒／分以下）、シかし経済的理由によりこれ
よりも遥かに速い速度、通常少なくとも３０腸／分、好
ましくは５０〜１５０−／分の供給速度を用いる。
本発明の高温伸張工程に関する上記の範囲及び限界の他
に、シートを伸張できる速度には上限が存在する。最低
伸張速度は単に経済的な理由による。伸張速度の上限は
操作条件に依存する６例えば伸張温度を高くシ１本発明
工程の全伸張限界を低くした場合、最高伸張速度は約２
Ｘ１０４ ％／分である。伸張温度を低くし、全伸張
限界を高くした場合の最高伸張速度は約５ Ｘ１０３
％／分である。しかし操作を容易にし連続的にするため
に、通常最高伸張速度の２／３以下の伸張速度を使用す
る。伸張速度を計算するためには、成る与えられた伸張
工程において隣接したニップ・ロールの間を移動する距
離においてのみ伸張が起ると仮定する０例えば第２図に
ロール５４及び５５で表された伸張段階に対して、伸張
距離はニップ・ロール目からロール５４の面に沿い、次
にロール５４及び５５の間の間隙を横切るロール５４上
の接点からロール５５の接点に至り、さらにロール５５
の面に沿いニップ・ロール７２に至る距離として測定さ
れる。２単位の伸張速度ｒは下記の式により伸張距離及
び隣接ロールの周辺速度から計算される。
に、シートを伸張できる速度には上限が存在する。最低
伸張速度は単に経済的な理由による。伸張速度の上限は
操作条件に依存する６例えば伸張温度を高くシ１本発明
工程の全伸張限界を低くした場合、最高伸張速度は約２
Ｘ１０４ ％／分である。伸張温度を低くし、全伸張
限界を高くした場合の最高伸張速度は約５ Ｘ１０３
％／分である。しかし操作を容易にし連続的にするため
に、通常最高伸張速度の２／３以下の伸張速度を使用す
る。伸張速度を計算するためには、成る与えられた伸張
工程において隣接したニップ・ロールの間を移動する距
離においてのみ伸張が起ると仮定する０例えば第２図に
ロール５４及び５５で表された伸張段階に対して、伸張
距離はニップ・ロール目からロール５４の面に沿い、次
にロール５４及び５５の間の間隙を横切るロール５４上
の接点からロール５５の接点に至り、さらにロール５５
の面に沿いニップ・ロール７２に至る距離として測定さ
れる。２単位の伸張速度ｒは下記の式により伸張距離及
び隣接ロールの周辺速度から計算される。
ｒ ＝ １００ （Ｖ２−Ｖ ］）（Ｖ ２ ＋Ｖ Ｉ
）／２Ｖ＋ ’；但し式中ｖ１及びｖ２は隣接したロー
ルの速度である（Ｖ２はＶ、より大）。
）／２Ｖ＋ ’；但し式中ｖ１及びｖ２は隣接したロー
ルの速度である（Ｖ２はＶ、より大）。
本明細書に記載される種々のシートの特性は次の方法に
より測定した。試験法においてＡＳＴＭとはアメリカン
・ソサイアティ・オヴ・テスティング・マテリアルズ（
Ａｍｅｒｉｃａｎ ５ｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｔｅｓｔｉ
ｎｇＭａｔｅｒｉａｌｇ）を意味し、ＴＡＰＰ Ｉはテ
クニカル・アソシエーション・オヴ・パルプ書アンド会
ペーパー・インダストリー（Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ａｓ
５ｏｃｉａｔｉｏｎ ｏｆＰｕｌｐ ａｎｄ Ｐａｐｅ
ｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ）を、またＡＡＴＣＧはアメリカ
ン・アソシエーションｅオヴ・チクスタイルｅケミス１
ン争アンド・コロリスツ（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ａｓｓ。
より測定した。試験法においてＡＳＴＭとはアメリカン
・ソサイアティ・オヴ・テスティング・マテリアルズ（
Ａｍｅｒｉｃａｎ ５ｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｔｅｓｔｉ
ｎｇＭａｔｅｒｉａｌｇ）を意味し、ＴＡＰＰ Ｉはテ
クニカル・アソシエーション・オヴ・パルプ書アンド会
ペーパー・インダストリー（Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ａｓ
５ｏｃｉａｔｉｏｎ ｏｆＰｕｌｐ ａｎｄ Ｐａｐｅ
ｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ）を、またＡＡＴＣＧはアメリカ
ン・アソシエーションｅオヴ・チクスタイルｅケミス１
ン争アンド・コロリスツ（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ａｓｓ。
ｃｉａｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｅｘｔｉｌｅ ａｎｄ
ＣｈｅｍＩｓｔｓ ａｎｄ Ｃｏ１ｏｒｉｓｔ
Ｓ）を意味する。
ＣｈｅｍＩｓｔｓ ａｎｄ Ｃｏ１ｏｒｉｓｔ
Ｓ）を意味する。
傾斜比Ｒは長波長Ｘ線散乱の測定におけるギニア・プロ
ットから決定される。散乱の測定は米国ニューヨーク、
エルセヴイア・アプライドのサイエンス（Ｅｌｇｅｖｉ
ｅｒ Ａｐｐｌｉｅｄ ５ｃｉｅｎｃｅ）出版社１８８
４年発行、アイ・エイチ・ホール（１，Ｈ，Ｈａｌｌ）
編、「結晶多形研究のための長波長Ｘ線散乱法」第８章
、エイチ・ケイ・ハーグロッツ（Ｈ，Ｋ、 Ｈｅｒｇｌ
ｏｔ２）著、「結晶重合体の構造」２２９〜２６０頁記
載の一般的方法によって行われる。第３図に模式的に示
された装置を用いる。第３図に示されるように、炭素の
標的１００から波長４４．７オングストロームのＸ線１
０９が放射される。Ｘ線はコリメータ１０１から直径０
．０９ｃｍのピンホール１０２を通過する。
ットから決定される。散乱の測定は米国ニューヨーク、
エルセヴイア・アプライドのサイエンス（Ｅｌｇｅｖｉ
ｅｒ Ａｐｐｌｉｅｄ ５ｃｉｅｎｃｅ）出版社１８８
４年発行、アイ・エイチ・ホール（１，Ｈ，Ｈａｌｌ）
編、「結晶多形研究のための長波長Ｘ線散乱法」第８章
、エイチ・ケイ・ハーグロッツ（Ｈ，Ｋ、 Ｈｅｒｇｌ
ｏｔ２）著、「結晶重合体の構造」２２９〜２６０頁記
載の一般的方法によって行われる。第３図に模式的に示
された装置を用いる。第３図に示されるように、炭素の
標的１００から波長４４．７オングストロームのＸ線１
０９が放射される。Ｘ線はコリメータ１０１から直径０
．０９ｃｍのピンホール１０２を通過する。
互いに反対方向に回転するロール１０３及び１０４は夫
々直径が１ｃｍであり、シートの表面が０．０３８ｃ＋
ｓの間隙１０５により離されるようにシートの試料２０
０及び２１０が巻付けられる。−次Ｘ線のビーム％／０
は散乱されずに間隙を通過し直接記録フィルム１０Ｂに
到達し、他のｘ＆１（例えばＸ線１２０）は種々の量で
散乱される。１３０で示した角度１３Ｇは一次ビーム％
／０と散乱Ｘ線１２０との間の散乱角（である、コリメ
ータ１０１の長さは８．１７ｃ腸であり、間隙１０５の
上にあるその軸は標的１００及び記録フィルム１０８
に垂直である０間隙（即ち試料の表面が最も近付く位置
）とコリメータの出口との間の間隔は２．０ｃｍであり
、間隙と記録フィルムとの間の距離は１５．０ｃｍｆｆ
１ある。フィルム上に現像されたＸ線散乱像は散乱角の
関数としてデンシトメータで散乱強度を測定し１次に散
乱強度の対数ｌｏｇ１゜Ｉを平方ラディ７ン単位の散乱
角の二乗ε２に対してプロットしたデータのグラフを作
成して評価される。このようなグラフを本明細書ではギ
ニア・プロットと呼ぶが、その説明はダヴリューａエイ
チｅ７リーマン（Ｗ、 １． Ｆｒｅｅｍａｎ）編「結
晶、不完全結晶、及び無定形物質のＸ線回折」（１９６
３） にニー・ギニア（Ａ、Ｇｕｉｎｉｅｒ） に
より記載されている。ギニア・プロットから傾斜比Ｒを
決定するためには、（ＬＯＯ５平方ラディアンにおける
曲線の傾斜をＱ、０１０平方ラディアンで割る。第４図
にこのようなプロットを二つ示す、その一つは本発明の
高温伸張接合シートに対するもので傾斜比は０．８４で
あり、他の一つは本発明の範囲外の接合したが伸張しな
かったシートのプロットであり、その＃ＩＭ比は０．９
７である０本発明のシートの散乱データのギニア・プロ
ットにおいて、ε２０．０８５〜０．０８５の範囲で起
る傾斜比の変化に注目されたい。
々直径が１ｃｍであり、シートの表面が０．０３８ｃ＋
ｓの間隙１０５により離されるようにシートの試料２０
０及び２１０が巻付けられる。−次Ｘ線のビーム％／０
は散乱されずに間隙を通過し直接記録フィルム１０Ｂに
到達し、他のｘ＆１（例えばＸ線１２０）は種々の量で
散乱される。１３０で示した角度１３Ｇは一次ビーム％
／０と散乱Ｘ線１２０との間の散乱角（である、コリメ
ータ１０１の長さは８．１７ｃ腸であり、間隙１０５の
上にあるその軸は標的１００及び記録フィルム１０８
に垂直である０間隙（即ち試料の表面が最も近付く位置
）とコリメータの出口との間の間隔は２．０ｃｍであり
、間隙と記録フィルムとの間の距離は１５．０ｃｍｆｆ
１ある。フィルム上に現像されたＸ線散乱像は散乱角の
関数としてデンシトメータで散乱強度を測定し１次に散
乱強度の対数ｌｏｇ１゜Ｉを平方ラディ７ン単位の散乱
角の二乗ε２に対してプロットしたデータのグラフを作
成して評価される。このようなグラフを本明細書ではギ
ニア・プロットと呼ぶが、その説明はダヴリューａエイ
チｅ７リーマン（Ｗ、 １． Ｆｒｅｅｍａｎ）編「結
晶、不完全結晶、及び無定形物質のＸ線回折」（１９６
３） にニー・ギニア（Ａ、Ｇｕｉｎｉｅｒ） に
より記載されている。ギニア・プロットから傾斜比Ｒを
決定するためには、（ＬＯＯ５平方ラディアンにおける
曲線の傾斜をＱ、０１０平方ラディアンで割る。第４図
にこのようなプロットを二つ示す、その一つは本発明の
高温伸張接合シートに対するもので傾斜比は０．８４で
あり、他の一つは本発明の範囲外の接合したが伸張しな
かったシートのプロットであり、その＃ＩＭ比は０．９
７である０本発明のシートの散乱データのギニア・プロ
ットにおいて、ε２０．０８５〜０．０８５の範囲で起
る傾斜比の変化に注目されたい。
不透明度はスウィング争アルバート・インストルメト（
Ｔｈｙｉｎｇ Ａｌｂｅｒｔ Ｉｎ５ｔｒｕ＋５ｅｎｔ
）社製のイー・ビー・エディ（Ｅ、 Ｂ、 Ｅｄｄｙ）
オパシティ・メータを用い、シートを直径５．１ｃｍ（
２インチ）の円形に丸めた部分を透過する光の量を測定
して決定した。
Ｔｈｙｉｎｇ Ａｌｂｅｒｔ Ｉｎ５ｔｒｕ＋５ｅｎｔ
）社製のイー・ビー・エディ（Ｅ、 Ｂ、 Ｅｄｄｙ）
オパシティ・メータを用い、シートを直径５．１ｃｍ（
２インチ）の円形に丸めた部分を透過する光の量を測定
して決定した。
シートの不透明度はこのような個別的な測定値を少なく
とも１５個求め、それを算術平均して得た。
とも１５個求め、それを算術平均して得た。
不透明なシートの不透明度は１００％である。
坪量はＴＡＰＰＩ−７−４１０またはＡＳＴＭ ８３
７７Ｂ−７９により測定され、本明細書ではｇ／ｍ ２
単位で報告され引張特性はＴＡＰＰＩ−Ｔ−４０４Ｍ−
５０またはＡＳＴＭ Ｄ％／１？及び１６Ｂ２−［１４
に従って測定され、本明細書では長手方向（ＮＯ）及び
横方向（ＸＤ）においてニュートン単位で報告される。
７７Ｂ−７９により測定され、本明細書ではｇ／ｍ ２
単位で報告され引張特性はＴＡＰＰＩ−Ｔ−４０４Ｍ−
５０またはＡＳＴＭ Ｄ％／１？及び１６Ｂ２−［１４
に従って測定され、本明細書では長手方向（ＮＯ）及び
横方向（ＸＤ）においてニュートン単位で報告される。
試験は幅１インチ（２，５４ｃ層）の試験片について行
う。
う。
剥離耐性は米国マサチューセッツ州カントン（Ｃａｎｔ
ｏｎ）ｃ７） インストロンψエンジニアリンクｃＩｎ
ｓｔｒｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）社製のインスト
ロン試験機。
ｏｎ）ｃ７） インストロンψエンジニアリンクｃＩｎ
ｓｔｒｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ）社製のインスト
ロン試験機。
２．５ Ｘ７．２ｃ層のラインφコンタクト・クランプ
及びインストロン積分器を用いて測定した。２．５ Ｘ
１？ｃｍのシート試料の面のほぼ中央において手でビン
によりシートを分離し２．５ Ｘ２．５ ａｍの縁の区
域を横切らせることにより積層剥離を開始させる。
及びインストロン積分器を用いて測定した。２．５ Ｘ
１？ｃｍのシート試料の面のほぼ中央において手でビン
によりシートを分離し２．５ Ｘ２．５ ａｍの縁の区
域を横切らせることにより積層剥離を開始させる。
シートの残りの２．５ Ｘ１５．３ｃ騰の部分は分離し
ないままにしておく、”ｃ”のロード・セルを用いて次
の設定を行う、ゲージ長１０１Ｃ■、クロスヘッド速度
１２，７ｃｍ／分、チャート速度５．１ｃｍ／分、フル
スケールの荷重値０．９１ｋｇ、分離した層の一つの一
端を各ライン・クランプの中に入れ、シートを引離すの
に必要な力を測定する。積層剥離耐性は積分器の読みを
ロード・セルの大きざ及び測定単位に依存する適当な変
換因子で割った値に等しい、積層剥離耐性はニュートン
／Ｃ鳳単位で報告される。
ないままにしておく、”ｃ”のロード・セルを用いて次
の設定を行う、ゲージ長１０１Ｃ■、クロスヘッド速度
１２，７ｃｍ／分、チャート速度５．１ｃｍ／分、フル
スケールの荷重値０．９１ｋｇ、分離した層の一つの一
端を各ライン・クランプの中に入れ、シートを引離すの
に必要な力を測定する。積層剥離耐性は積分器の読みを
ロード・セルの大きざ及び測定単位に依存する適当な変
換因子で割った値に等しい、積層剥離耐性はニュートン
／Ｃ鳳単位で報告される。
エルメンドルフ引裂き強さはＴＡＰＰＩ−Ｔ−４１４Ｍ
−４１により測定しニュートン単位で報告される。
−４１により測定しニュートン単位で報告される。
ミュレン破裂強度はＡＳＴＮ−Ｄ−％／１７−７４によ
り測定されｋＰａ単位で報告される。
り測定されｋＰａ単位で報告される。
静止圧ヘッドはＡＡＴＣＣ１２７−７７により測定され
、Ｃ％／単位で報告される。
、Ｃ％／単位で報告される。
ガーリイ・ヒル透過度は丁ＡＰＰＩ−Ｔ−４８０Ｍ−４
９で報告され１秒／１００ｃｍ’ １ｃｍ ２単位で報
告される。
９で報告され１秒／１００ｃｍ’ １ｃｍ ２単位で報
告される。
バクテリア抑制率はＸ単位で報告され、米国サウス命キ
ャロライナ州ヒルトン・ヘッド（旧１ｔｏｎＨｅａｄ）
で１９８２年に開催されたＴＡＰＲＩフンファレンス、
「使い捨ての滅菌包装材料セミナー」においてニス・ケ
ー・ラブイス（Ｓ、 Ｋ、 Ｒｕｄｙｇ）により報告さ
れ、丁ＡＰＰ Ｉプレス（米国ジョーシア州アトランタ
）により出版されている試験法により測定する。
ャロライナ州ヒルトン・ヘッド（旧１ｔｏｎＨｅａｄ）
で１９８２年に開催されたＴＡＰＲＩフンファレンス、
「使い捨ての滅菌包装材料セミナー」においてニス・ケ
ー・ラブイス（Ｓ、 Ｋ、 Ｒｕｄｙｇ）により報告さ
れ、丁ＡＰＰ Ｉプレス（米国ジョーシア州アトランタ
）により出版されている試験法により測定する。
ポリエチレンの融点はｌＯ℃／分の加熱速度で動作させ
た示差熱分析器により測定された融点範囲の上限として
定義される。
た示差熱分析器により測定された融点範囲の上限として
定義される。
本発明のシートは多くの用途、例えば滅菌包装、真空掃
除器の袋１本のカバー、封筒、家屋建設の際の空気浄化
障壁等の材料として適している。所望の性質は使用する
温度及び全伸張率を本発明の方法における狭い範囲に注
意深く調節することにより得ることがでさる。
除器の袋１本のカバー、封筒、家屋建設の際の空気浄化
障壁等の材料として適している。所望の性質は使用する
温度及び全伸張率を本発明の方法における狭い範囲に注
意深く調節することにより得ることがでさる。
実施例１
本実施例においては接合されていない軽く凝集化させた
原料シートを本発明方法により３段階の連続工程でもと
の長さの約１．５倍に伸張することによりポリエチレン
のプレクシフィラメント拳フィルムーフィブリル・スト
ランドから成る非常に軽い接合された不織布シートを製
造する例を示す、得られたシートは３０ｇ／ｍ ２以下
の軽量ではあるが１強度、均一性、及び外観において満
足すべき特性をもっている。
原料シートを本発明方法により３段階の連続工程でもと
の長さの約１．５倍に伸張することによりポリエチレン
のプレクシフィラメント拳フィルムーフィブリル・スト
ランドから成る非常に軽い接合された不織布シートを製
造する例を示す、得られたシートは３０ｇ／ｍ ２以下
の軽量ではあるが１強度、均一性、及び外観において満
足すべき特性をもっている。
前述のステニーバーの米国特許第３，１８９，８９９号
記載の一般的方法で輻１．５履の原料シートをつくった
。第１図に示した装置を使用して融点１３５℃、熔融係
数０．９、密度０．９５ｇ／ｃｍ３の線状ポリエチレン
をフラッシュ紡糸した。第２図に構成を示す伸張装置に
原料シートを供給する。装置の操作条件を第１表に示す
、第１表には各加熱、伸張、及び冷却ロー・ルの表面速
度及び温度、並びに装置の種々の場所におけるシートの
表面温度が記載されている。
記載の一般的方法で輻１．５履の原料シートをつくった
。第１図に示した装置を使用して融点１３５℃、熔融係
数０．９、密度０．９５ｇ／ｃｍ３の線状ポリエチレン
をフラッシュ紡糸した。第２図に構成を示す伸張装置に
原料シートを供給する。装置の操作条件を第１表に示す
、第１表には各加熱、伸張、及び冷却ロー・ルの表面速
度及び温度、並びに装置の種々の場所におけるシートの
表面温度が記載されている。
第１表
実施例１の操作条件
ヨ２エ Ｅ−Ｌ」
５０ ２９．８ ９３．３ ９２．２
５１ ３０．２ ９３．３５２ ３
０．２ １３５．８ １２８．９５３ ３
０．５ １３５．８５４ ３０．９ １
３５．８ １２８．３５５ ３８．８ １
３５．８５Ｂ ４１．１ １３５．８ １２７−
８５７ ４８．０ １３５．８５８
４１３．０ ２Ｂ、７ ５Ｂ、７５９
４８．０ （１０，２１，１シー
トの表面温度は手持ちのパイロメータ【例えばアーコン
（Ｉｒｃｏｎ）■の赤外パイａメータ〕テ測定した。装
置の空間が狭いため動いているシートの温度は若干の場
所においてだけ、即ち垂直方向から時計方向に４５°ず
れた位置におけるロール５０．５２．５４．５Ｂ及び５
８の上、及びニップ・ロール７Ｂの真上にあるロール５
８の場所でのみ測定した。
５１ ３０．２ ９３．３５２ ３
０．２ １３５．８ １２８．９５３ ３
０．５ １３５．８５４ ３０．９ １
３５．８ １２８．３５５ ３８．８ １
３５．８５Ｂ ４１．１ １３５．８ １２７−
８５７ ４８．０ １３５．８５８
４１３．０ ２Ｂ、７ ５Ｂ、７５９
４８．０ （１０，２１，１シー
トの表面温度は手持ちのパイロメータ【例えばアーコン
（Ｉｒｃｏｎ）■の赤外パイａメータ〕テ測定した。装
置の空間が狭いため動いているシートの温度は若干の場
所においてだけ、即ち垂直方向から時計方向に４５°ず
れた位置におけるロール５０．５２．５４．５Ｂ及び５
８の上、及びニップ・ロール７Ｂの真上にあるロール５
８の場所でのみ測定した。
コロナ放電装！１８５及び８Ｂはアイドラー・ロール７
０及びＳ字形にシートを巻付けるロールＢ３のすぐ下手
にあり、対応する加熱ロール５０及び５２の表面の上方
的２．５〜３．２０■の所にあって、それぞれ直流電圧
１０〜１２にマ、電流約３００ ｐＡで動作し、シート
をロールに静電的に保持する。
０及びＳ字形にシートを巻付けるロールＢ３のすぐ下手
にあり、対応する加熱ロール５０及び５２の表面の上方
的２．５〜３．２０■の所にあって、それぞれ直流電圧
１０〜１２にマ、電流約３００ ｐＡで動作し、シート
をロールに静電的に保持する。
装置中における各ロールの次のロールに対する位Ｍｒｌ
Ｊ係はシートが自由にロールと接触することなく移動で
きる最大距離が２．５ｃｍ以下であるような関係である
。各ロールの長さは１．８５腸である。
Ｊ係はシートが自由にロールと接触することなく移動で
きる最大距離が２．５ｃｍ以下であるような関係である
。各ロールの長さは１．８５腸である。
ロールの直径は次の通り、加熱ロール５０．５１゜５２
．５３．及び冷却ロール５８に対しては夫々第１ 、０
Ｂｍ；伸張ロール５４．５５．５Ｂ、５７、及び冷却ロ
ール５８に対しては夫々２０．３ｃ層；ニップ・ロール
７ｏ、７１．７２．７３．７４．７５．７６、及びＳ字
形にシートを巻付けるロール６０．第１．８Ｂ、Ｂ７．
８Ｂ、６８、並びにフイドラー参ロール８０．第１に対
しては夫＊ Ｉｏ、２ｃｍ ； Ｓ字形にシートを巻付
けるロール６２．８３に対しては夫々２５．４ｃ層０種
々のロールの位置と速度のためにシートには最高的１８
００％／分の伸張速度がかかることになる。
．５３．及び冷却ロール５８に対しては夫々第１ 、０
Ｂｍ；伸張ロール５４．５５．５Ｂ、５７、及び冷却ロ
ール５８に対しては夫々２０．３ｃ層；ニップ・ロール
７ｏ、７１．７２．７３．７４．７５．７６、及びＳ字
形にシートを巻付けるロール６０．第１．８Ｂ、Ｂ７．
８Ｂ、６８、並びにフイドラー参ロール８０．第１に対
しては夫＊ Ｉｏ、２ｃｍ ； Ｓ字形にシートを巻付
けるロール６２．８３に対しては夫々２５．４ｃ層０種
々のロールの位置と速度のためにシートには最高的１８
００％／分の伸張速度がかかることになる。
原料シートが伸張装置を通過する際、シートはロール５
４からロール５５を通る時に１．１７倍、ロール５５か
らロール５８に行く時に１．１４倍、最後にロール５６
からロール５７に至る時に１．１２倍伸張される。その
結果シートは三段階でもとの長さの１．５倍に伸張され
る。シートは横方向に約８ｚ収縮した。最終的なシート
の坪量は約２８ｇ／＊ ２であり、外観は平らで均一で
あった。満足すべき引張特性によって示されるようにシ
ートは良く接合し、その不透明度は１８．８％ 、平均
引裂強さは３゜１ニユートン、積層剥離強度は０．３３
Ｎ／ｃ＋＊であった。このシートのギニア・プロットの
傾斜比は約０．７であった。
４からロール５５を通る時に１．１７倍、ロール５５か
らロール５８に行く時に１．１４倍、最後にロール５６
からロール５７に至る時に１．１２倍伸張される。その
結果シートは三段階でもとの長さの１．５倍に伸張され
る。シートは横方向に約８ｚ収縮した。最終的なシート
の坪量は約２８ｇ／＊ ２であり、外観は平らで均一で
あった。満足すべき引張特性によって示されるようにシ
ートは良く接合し、その不透明度は１８．８％ 、平均
引裂強さは３゜１ニユートン、積層剥離強度は０．３３
Ｎ／ｃ＋＊であった。このシートのギニア・プロットの
傾斜比は約０．７であった。
実施例２
本実施例は本発明の四段階伸張接合軽量シートの製造法
を示す、このシートは実施例１に使用した装置及び原料
を用いてつくった。伸張は四段階のほぼ等しい伸張段階
でで行った。冷却ロールとしてはロール５９を１個だけ
使用した。ロール５８は余分の加熱伸張ロールとして使
用した。第２表に装置め操作条件と得られた伸張接合シ
ートの性質をまとめる。第２表に記載した温度は高温伸
張接合操作中にシートがうける最高表面温度、及び内部
加熱ロールの加熱用オイルの最高温度である。
を示す、このシートは実施例１に使用した装置及び原料
を用いてつくった。伸張は四段階のほぼ等しい伸張段階
でで行った。冷却ロールとしてはロール５９を１個だけ
使用した。ロール５８は余分の加熱伸張ロールとして使
用した。第２表に装置め操作条件と得られた伸張接合シ
ートの性質をまとめる。第２表に記載した温度は高温伸
張接合操作中にシートがうける最高表面温度、及び内部
加熱ロールの加熱用オイルの最高温度である。
第２表
実施例２のシート
試料番号 ｎ−％／’ｌ−２Ｕ−３Ｈ−４シ
ートの秤量ｇ／肩２ 人口 ５２ ５２ ７４ ７４出口
２？ ３４ ４２ ４７伸張因
子 １．９３ １．５４ １．７４ １．
５８シートの速度層／ｓｉｎ 入口 ２４．３ ３０．５ ３０．５ ３
１．３出口 ４８．８ ４８．８ ５４．
１３ ４８．８温度 °Ｃ オイル １３８ １３８ １３８ １３８シー
ト １３２ １３１ １３
１ １３０引張強さ Ｎ にＤ ｉｔ？ ％／５ ２０１ １９
７Ｘロ ３？ ３
Ｂ ４９ ５８２伸び ＮＯ５，３Ｂ、９ ８．７ ８．３ ＸＤ １５．０ １４．３ １７．９
１８．８積層剥ｇｌ Ｎ／ｃｍ Ｏ，２９０，
３７０，３３０，４７引裂き Ｎ ４．４
３．９ Ｂ、１ ４．７破裂 ｋＰａ
４７５ ４９８ ８８３ ８０Ｂ透過率 Ｓｅｅ／１００ｃｍ ３／ａｍ ２１．１ １．４
＋、９ Ｌ、Ｓ静止圧ヘッドｃｍ １５２ １８
３ １ｆ１３ １７Ｂバクテリア抑制率＄ ８３
９２ ８３ ９８不透明度 ＄ ８８
９０ １３５ ９５ギニアの傾斜比ＲＯ，７３０，
７２０，８５（１，８４実施例３ 本実施例においては本発明のシートの不透明度及び長波
長Ｘ線散乱のギニア・プロットの傾斜比を本発明の範囲
外の接合されてはいるが伸張しなかったシートと比較す
る。比較した結果を第３表に示す、ここで本発明のシー
トはアラビア及び／又はローマ数字で示され（ローマ数
字は本明細書の実施例番号を表す）、本発明の範囲外の
対照シートについてはアルファベ−／ ）が用いられて
いる。すべてのシートは実施例１及び２のシートをツく
ルのに使用した種類のポリエチレンのブレクシフィラメ
ント・フィルム−フィブリル・ストランドからつくられ
た。第３表に示した伸張条件は全伸張率（もとの長さに
対する倍率で表す）及び伸張中シートが受ける最高温度
である。
ートの秤量ｇ／肩２ 人口 ５２ ５２ ７４ ７４出口
２？ ３４ ４２ ４７伸張因
子 １．９３ １．５４ １．７４ １．
５８シートの速度層／ｓｉｎ 入口 ２４．３ ３０．５ ３０．５ ３
１．３出口 ４８．８ ４８．８ ５４．
１３ ４８．８温度 °Ｃ オイル １３８ １３８ １３８ １３８シー
ト １３２ １３１ １３
１ １３０引張強さ Ｎ にＤ ｉｔ？ ％／５ ２０１ １９
７Ｘロ ３？ ３
Ｂ ４９ ５８２伸び ＮＯ５，３Ｂ、９ ８．７ ８．３ ＸＤ １５．０ １４．３ １７．９
１８．８積層剥ｇｌ Ｎ／ｃｍ Ｏ，２９０，
３７０，３３０，４７引裂き Ｎ ４．４
３．９ Ｂ、１ ４．７破裂 ｋＰａ
４７５ ４９８ ８８３ ８０Ｂ透過率 Ｓｅｅ／１００ｃｍ ３／ａｍ ２１．１ １．４
＋、９ Ｌ、Ｓ静止圧ヘッドｃｍ １５２ １８
３ １ｆ１３ １７Ｂバクテリア抑制率＄ ８３
９２ ８３ ９８不透明度 ＄ ８８
９０ １３５ ９５ギニアの傾斜比ＲＯ，７３０，
７２０，８５（１，８４実施例３ 本実施例においては本発明のシートの不透明度及び長波
長Ｘ線散乱のギニア・プロットの傾斜比を本発明の範囲
外の接合されてはいるが伸張しなかったシートと比較す
る。比較した結果を第３表に示す、ここで本発明のシー
トはアラビア及び／又はローマ数字で示され（ローマ数
字は本明細書の実施例番号を表す）、本発明の範囲外の
対照シートについてはアルファベ−／ ）が用いられて
いる。すべてのシートは実施例１及び２のシートをツく
ルのに使用した種類のポリエチレンのブレクシフィラメ
ント・フィルム−フィブリル・ストランドからつくられ
た。第３表に示した伸張条件は全伸張率（もとの長さに
対する倍率で表す）及び伸張中シートが受ける最高温度
である。
本発明のシートのすべての試料は実施例７以外非接合原
料からつくった０本発明の試料７はダヴイッドの米国特
許第３，４４２，７４０号記載の一般的方法によりバル
マー接合機で約１３３℃で接合した原料シートからつく
った。
料からつくった０本発明の試料７はダヴイッドの米国特
許第３，４４２，７４０号記載の一般的方法によりバル
マー接合機で約１３３℃で接合した原料シートからつく
った。
広範囲の対照シートを第３表に含めた。対照”ｄ”は全
く処理されていない非接合の軽く凝集化させたシートで
あり、これは本発明の高温伸張接合操作の接合されてい
ない原料シートとして使用されたものと同じ材料である
。対照”ｂ“は伸張することなく空気中で加熱された軽
く凝集化させた非接合原料シートである。対照試料″Ｃ
′及びｄ”は室温で伸張された軽く凝集化させた非接合
シートである。対照試料”ｅ“、”ｆ”及びｇ”は第２
図で示した種類の装置で伸張することなく接合した軽く
凝集化させた非接合原料シートである。対照例”ｈ”及
びｌｌｉ”は２５トン（２，２Ｘ １Ｇ５ニユートン）
のカレンダー掛は装置でカレンダー掛けした軽く凝集化
させた非接合シートである。残りの対照試料”ｊ”〜”
ｔ“は市販されているタイヴエフク■スパン番ボンデツ
ドｅオレフィンシートでアリ、ダヴイッドの米国特許第
３．４４，２７４０号記載の一般的方法により伸張する
ことなくバルマー接合機で接合された高度に凝集化させ
た非接合原料シートである。バルマー接合機で接合され
た市販の試料“ｊ”〜′″ｐ″に対しては、記載された
傾斜比は７個の試料の平均値であり、夫々！、０２．１
．４２．１，０２．１．３１．１．２５、及び夏、１２
である。バルマー接合機で接合された試料’ｑ“、”ｒ
”及び”Ｓ”に対して記載された傾斜比は３個の個々の
傾斜比の平均値であり、夫々１．０Ｂ、１．０２及び１
．０７である。
く処理されていない非接合の軽く凝集化させたシートで
あり、これは本発明の高温伸張接合操作の接合されてい
ない原料シートとして使用されたものと同じ材料である
。対照”ｂ“は伸張することなく空気中で加熱された軽
く凝集化させた非接合原料シートである。対照試料″Ｃ
′及びｄ”は室温で伸張された軽く凝集化させた非接合
シートである。対照試料”ｅ“、”ｆ”及びｇ”は第２
図で示した種類の装置で伸張することなく接合した軽く
凝集化させた非接合原料シートである。対照例”ｈ”及
びｌｌｉ”は２５トン（２，２Ｘ １Ｇ５ニユートン）
のカレンダー掛は装置でカレンダー掛けした軽く凝集化
させた非接合シートである。残りの対照試料”ｊ”〜”
ｔ“は市販されているタイヴエフク■スパン番ボンデツ
ドｅオレフィンシートでアリ、ダヴイッドの米国特許第
３．４４，２７４０号記載の一般的方法により伸張する
ことなくバルマー接合機で接合された高度に凝集化させ
た非接合原料シートである。バルマー接合機で接合され
た市販の試料“ｊ”〜′″ｐ″に対しては、記載された
傾斜比は７個の試料の平均値であり、夫々！、０２．１
．４２．１，０２．１．３１．１．２５、及び夏、１２
である。バルマー接合機で接合された試料’ｑ“、”ｒ
”及び”Ｓ”に対して記載された傾斜比は３個の個々の
傾斜比の平均値であり、夫々１．０Ｂ、１．０２及び１
．０７である。
第３表にまとめられたデータかられかるようにカレンダ
ー掛けした対照試料”ｂ″及び″ｉｎ以外、どの対照試
料も本発明の範囲内の傾斜比をもつものはなかった。し
かしカレンダー掛けされた試料ｎｂ＊及び１ｌｉｌｌ＋
は不透明度に対する条件が全く欠けていた。
ー掛けした対照試料”ｂ″及び″ｉｎ以外、どの対照試
料も本発明の範囲内の傾斜比をもつものはなかった。し
かしカレンダー掛けされた試料ｎｂ＊及び１ｌｉｌｌ＋
は不透明度に対する条件が全く欠けていた。
第３表
実施例３のポリエチレン・プレクシフィラメントシート
Ｉ ２８ １．５１ １２９ ０．？
７９％／−１ ２７ １．９３ １３２ ０．７
３ ８８ｎ−２３４１，５４１３１０，７２９０■−
３４２１，７４１３１０，８５９５■−４４７１，５第
１３００，８４９５５４２１，７４１３１Ｑ、５２
＞８５８ ４７ １．５６ １２９ Ｑ、８
０ ）８５７ ２７ ２．０ １３２ ０
．７７ ）８５対叩シート ａ ５２ １．Ｑ ２５ ０．９９
＞８５ｂ ４２ １．０ １３１ １．Ｏ
Ｑ ＞８５ｃ ７１ １．０５ ２５ １
．０５ ＞８５ｄ ３９ １．１０ ２５
０．９８ ）８５ｅ ４２ １．Ｑ
１３５ １．００ ）８５ｆ
５２ １．０ １３１ １．００
）８５ｇ ４２ １．０ １
２９ （１，９７ン８５ｈ ５２
１．０ ４３ ０．８５ ）８５ｉ
５２ １．０ １００
Ｇ、４３ ン６０ｊ−ｐ ？５ １
．０ １３３ １．２ ）８０ｇ−ｓ
第１ １．０ １３３ １．０５
）８０ｔ ４２ １．Ｑ １＋３
１．０ ＞８０
７９％／−１ ２７ １．９３ １３２ ０．７
３ ８８ｎ−２３４１，５４１３１０，７２９０■−
３４２１，７４１３１０，８５９５■−４４７１，５第
１３００，８４９５５４２１，７４１３１Ｑ、５２
＞８５８ ４７ １．５６ １２９ Ｑ、８
０ ）８５７ ２７ ２．０ １３２ ０
．７７ ）８５対叩シート ａ ５２ １．Ｑ ２５ ０．９９
＞８５ｂ ４２ １．０ １３１ １．Ｏ
Ｑ ＞８５ｃ ７１ １．０５ ２５ １
．０５ ＞８５ｄ ３９ １．１０ ２５
０．９８ ）８５ｅ ４２ １．Ｑ
１３５ １．００ ）８５ｆ
５２ １．０ １３１ １．００
）８５ｇ ４２ １．０ １
２９ （１，９７ン８５ｈ ５２
１．０ ４３ ０．８５ ）８５ｉ
５２ １．０ １００
Ｇ、４３ ン６０ｊ−ｐ ？５ １
．０ １３３ １．２ ）８０ｇ−ｓ
第１ １．０ １３３ １．０５
）８０ｔ ４２ １．Ｑ １＋３
１．０ ＞８０
第１図は本発明の高温伸張接合工程の原料となるポリエ
チレンのプレクシフィラメント・フィルム−フィブリル
・ストランドから成る不織布シートの製造に使用し得る
公知フラッシュ紡糸装置の一つの位置の模式的断面図で
ある。第２図は本発明の高温伸張接合処理の好適具体化
例の流れ図である。第３図は不織布シートの長波長Ｘ線
散乱特性を測定するのに適した装置の模式的な図である
。第４図は散乱角（ε２）の二乗の関数とじて散乱強度
の対数（ｌｏｇｌ）をプロットした半多数グラフである
。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、４
チレンのプレクシフィラメント・フィルム−フィブリル
・ストランドから成る不織布シートの製造に使用し得る
公知フラッシュ紡糸装置の一つの位置の模式的断面図で
ある。第２図は本発明の高温伸張接合処理の好適具体化
例の流れ図である。第３図は不織布シートの長波長Ｘ線
散乱特性を測定するのに適した装置の模式的な図である
。第４図は散乱角（ε２）の二乗の関数とじて散乱強度
の対数（ｌｏｇｌ）をプロットした半多数グラフである
。 ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、少なくとも７５％の不透明度と、散乱Ｘ線の強度の
対数を散乱角の二乗に対してプロットしたギニア・プロ
ットにおいて０．００５平方ラディアンにおける傾斜対
０．０１０平方ラディアンにおける傾斜の比が０．８５
より大きくない長波長Ｘ線散乱像とを組み合わせて有す
ることを特徴とするポリエチレンのプレクシフィラメン
ト・フィルム−フィブリル・ストランドから成る坪量が
６０ｇ／ｍ＾２の幅広く軽量な接合された不織布シート
。 ２、シートの坪量は５０ｇ／ｍ＾２以下であり、傾斜比
は０．８０以下であり、不透明度は少なくとも８０％で
ある特許請求の範囲第１項記載のシート。 ３、シートの坪量は３５ｇ／ｍ＾２以下である特許請求
の範囲第１項又は第２項記載のシート。 ４、シートのバクテリア抑制率は少なくとも７５％であ
り、ガーレイ・ヒル透過度が０．８〜４．８秒／１００
ｃｍ＾３／ｃｍ＾２である特許請求の範囲第１項記載の
シート。 ５、坪量が３５ｇ／ｍ＾２以下であり、傾斜比は０．７
５以下であり、不透明度は８５％以下であり、バクテリ
ア抑制率は少なくとも９０％であり、積層剥離強度は少
なくとも０．３Ｎ／ｃｍであり、ガーリイ・ヒル透過度
は少なくとも１．４秒／１００ｃｍ＾３／ｃｍ＾２であ
り、静止圧ヘッドは少なくとも１５０ｃｍである特許請
求の範囲第１または２項記載のシート。 ６、ポリエチレンのプレクシフィラメント・フィルム−
フィブリル・ストランドの軽く凝集化した非接合シート
を形成する工程を含むフラッシュ紡糸されたポリエチレ
ンのプレクシフィラメント・フィルム−フィブリル・ス
トランドから成る幅広い軽量の接合された不織布シート
を製造する方法であって、形成させたシートを大きく伸
張することなくポリエチレンの融点よりも３〜８℃低い
温度に加熱し、次に該温度に保持しつつ該シートを少な
くとも二段階においてもとの長さの少なくとも１．２倍
に伸張して坪量が６０ｇ／ｍ＾２以下のシートにし、次
いでシートを６０℃より低い温度に冷却し、そして該加
熱、伸張及び冷却工程中シートの温度が少なくとも１０
０℃である間にシートの表面に垂直に力をかけてシート
が横方向に１０％より多く収縮しないようにシートを拘
束することを特徴とする方法。 ７、シートを１２７〜１３３℃の温度に加熱し、次いで
四段階以下において２×１０＾４％／分以下の伸張速度
でもとの長さの１．３〜２．５倍にシートを伸張する特
許請求の範囲第８項記載の方法。 ８、シートを１２８〜１３２℃の温度に加熱し、伸張速
度を５×１０＾３％／分以下とし、そして得られた伸張
されたシートの長さがもとの長さの１．５〜２．０倍で
ある特許請求の範囲第７項記載の方法。 ９、先ずシートの片側の面を冷却し、次いでシートの反
対側の面を冷却することによって、６０℃より低い温度
に冷却する工程を行う特許請求の範囲第６項又は第７項
記載の方法。
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