JP2012197551A - フラッシュ紡糸されたシ−ト材料 - Google Patents

Abstract

【課題】与えられた基本重量において、現在保護服に使用されているタイベク紡糸接合オレフィン不織布に少なくとも同等の強度及び障壁性を有するが、この材料から作られる保護服の熱的心地好さを高めるために、かなり改良された通気性を有し且つ保護服に使用するのに適当なシート材料を提供すること。
【解決手段】本発明は、実質的に連続のプレキシフィラメント繊維ストランドからなり且つ１．０ｏｚ／ｙｄ² 基本重量に標準化して少なくとも２ｃｆｍ／ｆｔ² のフレイジア透過度を有する、保護服及び濾過媒体に有用な改良されたプレキシフィラメントシート材料に関する。
【選択図】図２

Description

（技術分野）
本発明は、シートまたは布が良好な障壁性と高度の通気性の双方を示す、保護服、空気フィルター、及び他の最終使用用途に適したフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシートまたは布に関する。

（背景の技術）
保護服は、環境における何かへの露呈から着用者を保護する、また着用者の周囲を着用者による汚染から保護することが目的のカバ−オ−ル、ガウン、上っ張り、及び他の衣類を含む。保護服の例は、ミクロエレクトロニクス製造のクリーンルームで着用する服、医者の服及びガウン、汚れ仕事のカバーオール、及び液体や粒状物からの保護に適した服を含む。保護服が適当である特別な用途は、衣類を作るために使用する布またはシート材料の組成、並びに布またはシート材料片が衣類に一体化されている様子に依存する。例えばある種類の布またはシートは、有害な化学品からの保護服に使用するのに優れいるが、医者の服に用いるのには高価すぎ、また着心地がよくない。他の材料はクリーンルーム服に使用するのに十分軽量で、通気性はあるが、汚れ仕事への用途に対しては耐久性が十分でない。

布またはシートの物理的性質は、材料に適する保護服の用途を決定する。保護服を作るのに使用される材料が液体、例えば体液、塗料または噴霧液からの良好な障壁的保護を付与することは、広範な種類の保護服の用途に対して望ましいことが見出だされた。また保護服を作るのに使用される材料は細かい汚れ、塵、及び繊維屑が通過するのを遮断することも望ましい。保護服に用いる布またはシート材料に対する他の所望な性質は、このシート材料を用いて作られる服が予想される作業条件下にその合体性を失なわないほど十分な強度及び耐引裂き性を有することである。更に保護服に使用される材料は、水分や熱を透過及び消散させて、着用中に過度な発熱や汗ばみがなく物理的作業が行えるようにすることも重要である。最後に、多くの保護服材料は、安価な保護服に実用的に利用するのに十分なほど安い製造費で製造できねばならない。

保護服を実用するのに必要とされる種々の予想される条件または環境に対して、材料が最良に適合するかどうかを相互に性質を比較し且つ決定するために、保護服に使用する材料を特性化するのに多くの標準化された試験法が工夫されてきた。服用のシート材料の強度及び耐久性は、引っ張り強度、引裂き強度、及び伸長に関して定量化される。液体障壁性を特徴付ける基本的な試験は、静水圧（ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ ｈｅａｄ）耐性試験として知られる種々の圧力での水の透過に対する耐性を試験する方法である。粒状物障壁性はバクテリア障壁性試験及び粒子透過試験によって測定される。

布及びシート材料の熱的心地好さは、伝統的に材料の水蒸気透過速度（ＭＶＴＲ）で推定されてきた。しかしながらＭＶＴＲは、分子拡散だけで透過した蒸気を測定する静的な実験室条件で決定される。ＭＶＴＲ試験結果は、実際の動的作業場条件における衣服シート材料の心地好さを予測するのに完全に信頼性ある手段ではないことが分かった。独立した試験用実験室においてデュポンで行われた種々の衣服シート材料の研究の結果、材料の空気透過性は保護服で着用される布及びシート材料が提供する相対的心地好さの最も信頼できる予測因子であることを学んだ。空気透過性の、服の熱的心地好さに対する重要な寄与は、布または材料を通る空気及び水分の動きで誘導されるポンプ作用によるものであるようにみえる。水蒸気の分子拡散（ＭＶＴＲで測定）は比較的遅い過程であるがゆえに、布またはシート材料を通る水分を含んだ空気の少しの流れでさえ、材料を通過する水蒸気透過に関してかなり重要であるようである。従って、保護服に使用されるシート材料は、強度または障壁性のような他の重要な性質をはなはだしく犠牲にしないで高度の空気透過性を有することが重要である。

気体流からの汚れ、塵、及び粒状物を除去するために濾過材料が使用される気体の濾過には有孔性のシート材料も使用される。例えば空気フィルター及び真空クリーナーバッグは、同時に空気をフィルターに通しつつ、その汚れ、塵、及び小さい粒状物を捕捉するように設計されている。有孔シート材料は、胞子及びバクテリアのような微生物を濾過することが必要である用途にも使用される。例えば有孔シート材料は、殺菌した医用具、例えば外科の道具の包装に使用される。殺菌包装の場合、有孔包装材料は、殺菌すべき道具のバクテリアを殺すために使用されるエチレンオキシドのような気体を通さねばならないが、殺菌した道具を汚染するかもしれないバクテリアを通してはいけない。良好な障壁性を有する有孔シート材料の他の用途は、水蒸気吸収乾燥剤を保持する袋の製造に対してである。そのような乾燥袋は、望ましくない水分を吸収するために、包装材料でしばしば使用される。

布またはシート材料の物理的性質はこの材料が適する濾過用途を決定する。種々の濾過用途で使用されるシート材料は細かい粒子の透過に対して良好な障壁性を提供するが、気体を良好に透過することが望ましいことが分かっている。ある濾過用途に使用される布またはシートの所望の性質の組合わせは、材料がこのシート材料を用いて作ったフィルターが予想される作業条件下にその合体性を失わない十分な強度及び耐引き裂き性を有することである。最後に多くのフィルター材料は、安価なフィルターに実用的に利用しうるために十分安い製造費で製造できねばならない。

材料を実際に使用するのに必要とされる種々の予想される条件または材料が環境に最良に適合するかどうかを相互に比較し且つ決定するために、濾過に及び殺菌包装に使用される材料を特性化するのに多くの標準化された試験法が工夫されてきた。シート材料の強度及び耐久性は、引っ張り強度、引裂き強度、及び伸長に関して定量化される。濾過効率を特徴づける基本的な試験は、フィルター効率（フィルターに保留される粒状物の％）を測定する試験であり、空気透過性は空気フィルターに対する試験であり、水流に対する抵抗は液体フィルターに対して与えられた流速におけるフィルターの透過性（クリーン透過性年点も公知）を測定する試験であり、フィルター材料の寿命は与えられた負荷及び運転条件下でのそれを測定する試験（濾過能力としても公知）である。障壁性はバクテリア及び粒子物障壁試験によって測定される。

タイベク（Ｔｙｖｅｋ^R ）紡糸接合（ｓｐｕｎｂｏｎｄｅｄ）オレフィンは、長年にわたり保護服の材料として使用されてきたフラッシュ紡糸された（ｆｌａｓｈ−ｓｐｕｎ）プレキシフィラメントシ−ト材料である。Ｅ．Ｉ．デュポン （ｄｕ Ｐｏｎｔ ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ｃｏｍｐａｎｙ）は、タイベク紡糸接合オレフィンの不織布を製造し且つ販売している。タイベクはデュポンの登録商標である。タイベク不織布は、優秀な強度性、良好な障壁性、軽重量、適当な程度の熱的心地好さ、及び多くの競合材料に比べて低製造費をもたらす単層構造という理由から、保護服に対してよい対象であった。デュポンは、更にタイベク布の衣服に対する心地好さを改良するための研究を行ってきた。例えばデュポンは通気性を改良するための隙間を含むタイベク１６型布を市販している。またデュポンは心地好さと通気性を高めるために、より柔軟で、隙間のあいた水ジェットで柔らかくしたタイベク布（参照、米国特許第５０２３１３０号）を製造した。これらの両方の材料は、確かに着心地が好かったけれども、材料の障壁性はその向上した通気性のためにかなり減少した。

１９９０年代の初期の頃、デュポンは、シートが濾過媒体として使用しうるように設計されたポリエチレンの繊維パルプからシートを製造した。このシートは、ハイサ−フ（Ｈｙｓｕｒｆ^TM）印で販売され、米国特許第５０４７１２１号及び第５２４２５４６号に開示された多段法で作られる。この方法によれば、フラッシュ紡糸したポリエチレンスクラップ材料を先ず切断し且つ精製してパルプとする。このパルプを水及び界面活性剤と混合してスラリ−にし、これを湿式配置製紙工程によりシートとする。このシート材料が真空クリーナーバッグに使用される。

国際特許ＷＯ第９８／０７９０５号及び第９８／０７９０８号（両方ともデュポンに帰属）は、良好な障壁性と改良された通気性を示すフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシート材料を開示している。国際特許ＷＯ第９８／０７９０８号に開示される多くの点接合された（ｐｏｉｎｔ ｂｏｎｄｅｄ）且つ軟化されたプレキシフィラメント材料は、静水圧約１２０ｃｍも示すシートにおいて約９秒のガ−リ−・ヒル多孔度を示した。国際特許ＷＯ第９８／０７９０５号に開示される全表面接合されたプレキシフィラメント材料は、約３．６秒のガ−リ−・ヒル多孔度と静水圧約５５ｃｍ有した。しかしながら、衣服布に対しては更に大きい程度の通気性が望ましく、空気フィルター媒体として使用するのには更に大きい程度の空気透過性が必要である。

ガ−リ−・ヒル多孔度は、ある圧力に維持された空気の一定量を、シートを通過させるのに要する秒数の測定値である。ガ−リ−・ヒル多孔度（秒で測定）は小さければ小さいほど、空気の材料透過性が大きい。ガ−リ−・ヒル多孔度の尺度は、一般に比較的低い空気透過性を有する材料の多孔性を定量化するために使用される。それより多孔性の材料の空気透過性は、一般に与えられた圧力下に与えられた面積のシート材料を通過する空気容量を測定するフレイジア（Ｆｒａｚｉｅｒ）透過度に関して測定される。３ｏｚ／ｙｄ² 以下のプレキシフィラメントシート材料の場合、２ｆｔ³ ／分／ｆｔ² のフレイジア透過度は、約３．１秒のガ−リ−・ヒル多孔度に対応する。

より心地好い衣服布及びより通気性のフィルターを、プレキシフィラメントシート材料から作るためには、約２秒以下のガ−リ−・ヒル多孔度を示し、一方良好な液体障壁性を維持するプレキシフィラメントシート材料が必要とされている。与えられた基本重量において、現在保護服に使用されているタイベク紡糸接合オレフィン不織布に少なくとも同等の強度及び障壁性を有するが、この材料から作られる保護服の熱的心地好さを高めるために、かなり改良された通気性を有し且つ保護服に使用するのに適当なシート材料が必要である。

本発明をより容易に理解するために、本発明の説明に特に適した図面を添付する。但し、これらの図面は説明のためだけであって、必ずしも正確な縮尺で書かれていないことを理解すべきである。
フラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシ−トの製造法を例示する紡糸室の概略的断面図である。 フラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシ−トの製造に使用されるシステムの概略的断面図を例示する。 図２に示したシステムのレットダウン室の断面図である。 プレキシフィラメントシ−ト材料を空気通流接合するための装置の概略的断面図である。 種々の紡糸条件で紡糸されたプレキシフィラメントシ−ト繊維ストランドの繊維クラッシュ値対繊維表面積のグラフである。 通常のフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシ−ト材料からのプレキシフィラメントシ−ト繊維ストランドの一部分を４０００Ｘで撮った顕微鏡写真である。 本発明のフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシ−ト材料からのプレキシフィラメントシ−ト繊維ストランドの一部分を５０００Ｘで撮った顕微鏡写真である。 フラッシュ紡糸されるプレキシフィラメントシ−ト材料に対して使用されるダブル端フラッシュ紡糸装置の概略的断面図を表す。 本発明のシート材料を接合するために使用できる１つのエンボスロ−ルの表面部分の平面図である。

（定義）
本明細書で使用する「ポリマ−」とは、これに限定されないが、一般にホモポリマ−、コポリマ−（例えばブロック、グラフト、ランダム、及び交互コポリマ−）、タ−ポリマ−など、並びにそのブレンド及び改変物を含む。更に特に断らない限り、「ポリマ−」とはその材料のすべての可能な幾何的立体配置を含むであろう。これらの立体配置は、これに限定されはしないが、アイソタクチック、シンジオタクチック及びランダム対掌体を含む。

本明細書で使用する「ポリエチレン」とは、エチレンのホモポリマ−ばかりでなく、反復単位の少なくとも８５％がエチレン単位であるコポリマ−も包含することが意図される。

本明細書で使用する「不織布、シートまたはウェッブ」とは、ニット布のように認めうる柄のない平坦な材料を形成するようランダムに配置された個々の繊維または糸構造を意味する。

本明細書で使用する「機械方向」とは、シート平面の長い方向、即ちシートを製造する方向である。「横断方向」とは、機械方向に垂直なシート平面の方向である。

本明細書で使用する「単一繊維シート」とは、繊維が区別できる積層または他の支持体構造を含まない実質的に均一な層を形成している、構造全体が同一種の繊維または繊維ブレンドから作られた、織ったまたは不織の布またはシートを意味する。

本明細書で使用する「プレキシフィラメント（ｐｌｅｘｉｆｉｌａｍｅｎｔａｒｙ）」とは、ランダムな長さで、約４ミクロン以下の平均のフィルム厚さと約２５ミクロン以下の中位フィブリル幅を有する多数の薄い、リボン様のフィルム−フィブリル要素の三次元全ネットワークを意味する。プレキシフィラメント構造において、フィルム−フィブリル要素は、一般に構造の長い方向に同時に配列して存在し、そして構造の長さ、幅及び厚さ方向を通して種々の場所において不規則的な間隔で断続的に合体且つ分離して、連続的な三次元ネットワークを形成している。

（試験法）
実施例、特許請求の範囲、及び記述において、種々報告する特性及び性質を決定するために次の試験法を使用した。ＡＳＴＭはアメリカ試験及び材料協会（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｆｏｒ Ｔｅｓｔｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ）に監視、ＡＡＴＯＣはアメリカ織物化学者及び染色者団体（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎｎ ｏｆ Ｔｅｘｔｉｌｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｓ ａｎｄ Ｃｏｌｏｒｉｓｔｓ）に関し、そしてＩＥＳは環境科学協会（Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ）に関するものである。

プレキシフィラメントストランド（ｓｔｒａｎｄ）のデニルは、予めきめた２５０ｇの負荷下におけるウェッブ長１８０ｃｍの試料の重さから決定した。

プレキシフィラメントフィルム−フィブリルウェッブ生成物の表面積は、フラッシュ紡糸した生成物のフィブリル化の程度と細かさの他の尺度である。表面積はＳ．ブルナウア−（Ｂｒｕｎａｕｅｒ）、Ｐ．Ｈ．エメット（Ｅｍｍｅｔｔ）及びＥ．テラ−（Ｔｅｌｌｅｒ）、Ｊ．アム・ケム・ソク（Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．）、６０、３０９−３１９（１９３８）のＢＥＴ窒素吸着法で測定し、ｍ²／ｇとして報告する。

フラッシュ紡糸したウェブの靭性及び伸長は、インストロン引張り試験機で決定した。ストランドを２１℃及び相対湿度６５％で調整し、試験した。次いでストランドをインチ当たり１０巻でねじり、インストロン試験機のジョウに取り付けた。２インチのゲージ長を、毎分４インチの初期伸長速度と共に用いた。破断時の靭性はｇ／デニル（ｇｐｄ）で記録する。破断時伸長は試料の２インチゲージ長のパーセントとして記録する。

クラッシュ（ｃｒｕｓｈ）値は、次の方法を用いて決定した。異なる寸法の３つのプレキシフィラメント繊維ストランドを、接合してないプレキシフィラメントウェッブから手で引き抜いた。この３つの試料の重さは１、２、及び３グラムであった。報告するクラッシュ値は、３つの試料で測定した値の平均値である。各試料のプレキシフィラメントストランドを、クラッシュ化を避けるために最小の圧力をかけてボールの形にし、次いでグラムで重さを測った。アクリル試料ホルダーとクラッシャ−からなるクラッシュ試験機を用いて、各試料のクラッシュ値を測定した。試料ホルダーは、内径５．６４ｃｍ及び外径６．９１ｃｍの円筒部分を含んでなった。この円筒の中心は、寸法１５．２４ｃｍｘ１５．２５ｃｍｍの平方形基本の幾何的な中心に位置した。クラッシャ−は、プランジャ−棒の一端に位置する第一のディスク型面（ディスクは厚さ０．６４ｃｍ、直径５．５９ｃｍ）と第一のディスクから３．８１ｃｍ後方へ離れたプランジャ−棒上の第二のディスクを有する円柱形プランジャ−棒（直径＝１．９１ｃｍ）を含んでなった。第二のディスクも厚さ０．６４ｃｍ、直径５．５９ｃｍであった。ディスクは、クラッシュ中に空気を試料から逃げさせるために、円筒形試料ホルダーの内径より僅かに小さい寸法であった。プレキシフィラメント試料を、一度に試料ホルダ−内に置き、クラッシュに先立って直径約５．５９ｃｍの薄い紙片をプレキシフィラメント試料上に置いた。次いでプランジャ−棒を、第一のディスク型面が紙片と接触するように円筒形試料ホルダー中へ挿入した。第二のディスクはプランジャ−棒の軸を円筒形試料ホルダーの軸と一列に保つのに役だった。次いでプランジャ−棒に０．９１ｋｇの重りを置いて各プレキシフィラメントストランド試料をクラッシュした。試料の高さ（ｍｍ）を、円筒形試料ホルダーの底からクラッシャ−の底部まで測ることによって得た。約２分後にプランジャ−と重りを試料から除き、紙片をその場に置いて、試料の回復した高さの測定を容易にした。各試料を約２分間回復させ、試料ホルダ−の４つの側面の各々の中心から紙の高さを測定し、この値を平均することによって試料の回復高さ（ｍｍ）を得た。この平均のクラッシュ高さを平均の回復高さから差し引き、試料の重さの平均で割ることによってクラッシュ値（ｍｍ／ｇ）を計算する。クラッシュ値は試料がクラッシュした後、その元の寸法にどのくらい戻るかの尺度であり、この値が高いと元の試料高さへの回復は大きい。

基本重量は、参考文献として引用されるＡＳＴＭ Ｄ−３７７６で決定され、ｇ／ｍ²で報告する。後の実施例で報告する基本重量はそれぞれ試料について少なくとも１２回行った測定の平均に基づくものである。

フレイジア透過性は、多孔性材料の空気透過性の尺度であり、ｆｔ³／分／ｆｔ²の単位で報告する。これは水０．５インチの差圧において材料を通る空気流の容積を測定する。オリフィスを真空系に配置し、試料を通る空気流を測定できる量に限定する。オリフィスの大きさは、材料の多孔性に依存する。フレイジア多孔度としても言及されるフレイジア透過性は、補正オリフィス装置付きのシャ−マン（Ｓｈｅｒｍａｎ）Ｗ．フレイジア社の二重マノメ−タを用いてｆｔ³／ｆｔ²／分の単位で測定する。

ガ−リ−・ヒル多孔度は、シート材料の、気体物質に対する透過性の尺度である。特にこれはある圧力勾配が存在するとき、気体のある容量が材料のある面積を通して通過する期間の尺度である。ガ−リ−・ヒル多孔度は、ロ−レンツェン・アンド・ウェットル（Ｌｏｒｅｎｔｚｅｎ ＆ Ｗｅｔｔｒｅ）の１２１Ｄ型デンソメ−タ（Ｄｅｎｓｏｍｅｔｅｒ）を用い、ＴＡＰＰＩ Ｔ−４６０ＯＭ−８８に従って測定した。この試験は、空気１００立方センチメートルが水約１．２１ｋＰａの圧力下に直径２８．７ｍｍの試料（１平方インチの面積）を通過するのに必要な時間を測定するものである。結果をしばしばガ−リ−秒として言及される秒で表示する。

水蒸気透過速度（ＭＶＴＲ）は、参考文献として引用されるＡＳＴＭ Ｅ３９８−８３（これは以後取り下げられた）で決定した。ＭＶＴＲはｇ／ｍ² ／２４時間で報告され、ここでは「ＭＶＴＲ−ＬＹＳＳＹ］データとして示す。リッシ−（Ｌｙｓｓｙ）はチュ−リッヒ（スイス）に本部がある。

ＡＳＴＭ Ｅ３９８−８３（「リッシ−」法）は、相対湿度８５％（濡れ空間）対相対湿度１５％（乾燥空間）の湿度勾配に基づく。リッシ−法は、まさに数分間且つ一定の湿度差における水分の拡散を測定し、次いでこの測定値を２４時間に外挿する。

静水圧（ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ ｈｅａｄ）は、静的負荷下における液体水によるシートの透過に対する抵抗の尺度である。１７．７８ｃｍｘ１７．７８ｃｍの試料をＳＤＬ１８シャ−リ−・ハイドロスタティック・ヘッド（Ｓｈｉｒｌｙ Ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ Ｈｅａｄ）試験機［シャ−リ−・ディベロップメンツ社（Ｓｈｉｒｌｙ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ Ｌｉｍｉｔｅｄ，Ｓｔｏｃｋｐｏｒｔ，Ｅｎｇｌａｎｄ）製］に取り付ける。次いで水が試料の３つの面積に浸透するまで６０＋／−３ｃｍ／分の速度で水を試料の１つの面１０２．６ｃｍ² にポンプで供給した。静水圧をインチで測定し、ＳＩ単位に転換し、水のｃｍで表示する。この試験は一般にＡＳＴＭ Ｄ５８３（１９７６年１１月の刊行物から取り消された）に従った。

ムレンバ−スト（Ｍｕｌｌｅｎｂｕｒｓｔ）はＴＡＰＰＩ Ｔ４０３−８５によって決定し、ｐｓｉで報告する。

空気濾過捕集効率は、ＡＳＴＭ Ｆ１２１５−８９の方法を用いて測定した。測定は２０．３ｃｍｘ２０．３ｃｍのシート試料で行った。すべての試料を、０．３μｍまたは０．９６６μｍのポリスチレンラテックス球を用いて２つの異なる速度（１５及び３０ｃｍ／秒）で試験した。実施例で報告する濾過効率は試験材料の３つの試料で連続的に行った３つの測定値の平均である。

細孔寸法は、ＡＳＴＭ Ｅ１２９４に従い、ポ−ラス マテリアルズ社（Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．）製のキャピラリ−フロ−細孔計を用いて平均流細孔寸法及びバブル点（ｂｕｂｂｌｅ ｐｏｉｎｔ）に関して測定した。濡れ流体は１６ダイン／ｃｍの表面張力を有するフルオロカ−ボン油であった。点接合したシートの測定は、ランダムに接合した（平滑な）面を上にして行った。平均流細孔寸法及び最大最高寸法（バブル点）をミクロン（μｍ）で報告する。

ハンドル−オ−メ−タ堅さ（Ｈａｎｄｌｅ−ｏ−ｍｅｔｅｒ Ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ）は、厚さが２ｍｍであり且つスロットへ圧入される試料の全長に延びる棒を用いて、幅１０ｍｍのスロットへの圧入に対する試料の抵抗を測定する。ハンドル−オ−堅さは試料の柔軟性の指標である。ハンドル−オ−堅さは、スウィング・アルバ−ト・インスツルメント社（Ｔｈｗｉｎｇ Ａｌｂｅｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｐｈｉｌａｄｅｌｐｈｉａ，Ｐｅｎｎｓｙｌｖａｎｉａ，ＵＳＡ）製のハンドル−オ−メ−タ２１１−５型で測定した。２０３ｍｍｘ２０３ｍｍの四角い試料をシートから切り取った。試料の実質的に等しい直角の部分がスロットの反対の側にあるように、試料をスロット上に中心を合わせた。測定する試料の方向（例えば機械方向または横方向）をスロットの長い方向と一致させた。棒の端を試料に押しつけ、試料を約９ｍｍスロット中へ圧入させた。グラムで測定されるピークの圧入力を記録した。期待されるように、試料の堅さは基本重量と共に増加する傾向がある。かくして堅さはピークの力に１ｇ／ｍ² の基本重量に等しいファクタ−を乗じ、実際の基本重量で除することにより標準化することができる。堅さの測定もグラムで報告する。

接合型パーセントは、多数の接合された層を有するシートに行った、各層においてシートのどの部分が接合されているかを特徴付ける尺度である。例えば１つの面が点接合され且つ他の面が全表面接合されているシートの場合、２つの方法で接合されたシートの相対量が特徴付けられる。シートを両面で接合した後、シートの基本重量を測定する。シートを、シートの一端に沿ってシート層をピックで分離し、次いで試料層を互いから引きはがすことによって剥離する。各層の基本重量を測定し、次いで試料の全基本重量で除し、次いで１００倍して、各方法で接合された試料の重量％を得る。

（発明の説明）
フラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシート、特にタイベクの紡糸接合オレフィンシート材料の製造法は、先ず２５年前以上に開発され、デュポンにより商業化された。ブレ−ズ（Ｂｌａｄｅｓ）らの米国特許第３０８１５１９号 （デュポンに帰属）は、繊維形成ポリマ−の、液体の常圧沸点以下においてポリマ−に対する溶媒でない液体紡糸剤中の溶液を、液体の常圧沸点以上の温度並びに自発圧力またはそれ以上の圧力下に、より低い温度及び実質的に低い圧力の領域へ紡糸して、プレキシフィラメントフィルム−フィブリルストランドを生成させる方法を記述している。アンダ−ソン（Ａｎｄｅｒｓｏｎ）らの米国特許第３２２７７９４号（デュポンに帰属）に開示されているように、プレキシフィラメントフィルム−フィブリルストランドは、ポリマ−及び紡糸剤溶液の圧力を、フラッシュ紡糸直前にレットダウン（ｌｅｔｄｏｗｎ）室において僅かに減じる場合、ブレ−ズらの開示する方法によって最良に得ることができる。

ブレ−ズら及びアンダ−ソンらの方法を用いるポリマ−のフラッシュ紡糸は、（１）紡糸剤の常圧沸点以下においてポリマ−に対し非溶媒であり、（２）高圧においてポリマーと溶液を形成し、（３）溶液の圧力をレットダウン室において僅かに減じた時ポリマ−を含む所望の２相分散液を形成し、そして（４）レットダウン室から実質的に低圧の領域へ放出した時フラッシュ蒸発する、紡糸剤を必要とする。使用するポリマ−に依存して、次の化合物がフラッシュ紡糸法における紡糸剤として有用であることが判明した：芳香族炭化水素、例えばベンゼン及びトルエン、脂肪族炭化水素、例えばブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、及びその異性体及び同族体、脂環式炭化水素、例えばシクロヘキサン、不飽和炭化水素、ハロゲン化炭化水素、例えばトリクロロフルオロメタン、塩化メチレン、四塩化炭素、ジクロロエチレン、クロロホルム、塩化エチル、塩化メチル、アルコール、エステル、エーテル、ケトン、ニトリル、アミド、フルオロカ−ボン、二酸化硫黄、二酸化炭素、二硫化炭素、ニトロメタン、水、及びこれらの液体の混合物。フラッシュ紡糸に有用な種々の溶媒混合物は、シン（Ｓｈｉｎ）の米国特許第５０３２３２６号、シンらの米国特許第５１４７５８６号、及びシンの米国特許第５２５０２３７号（すべてデュポンに帰属）に開示されている。

本発明を例示するために選んだ一般的なフラッシュ紡糸装置は、参考文献として引用されるブレソウア−（Ｂｒｅｔｈａｕｅｒ）らの米国特許第３８６０３６９号に開示されているものと同様である。繊維形成ポリマ−のフラッシュ紡糸の系及び方法は、米国特許第３８６０３６９号に完全に記述されており、これを図１に示す。フラッシュ紡糸工程は、通常時に紡糸室として言及される室１０で行われる。この室は紡糸剤除去口１１及び工程で製造された不織シート材料の取出し開口１２を有する。ポリマ−及び紡糸剤の混合物を含んでなる紡糸液体を、紡糸オリフィス１４に至る加圧された供給導管１３を通して付与する。紡糸液体は供給導管１３から室１６へ、室の開口１５を通過する。ある紡糸法を適用する場合、室１６は、アンダ−ソンらの米国特許第３２２７７９４号に開示されているように圧力の低減で紡糸液体の相分離を誘導する圧力レットダウン室として働くことができる。室１６の圧力を監視するために圧力センサー２２を設置してもよい。

室１６の紡糸流体は、次に紡糸オリフィス１４を通過する。加圧されたポリマ−及び紡糸剤の、室１６から紡糸オリフィスへの通過は、ポリマ−の配向に役立つオリフィスの近傍で伸長された流を生じさせると思われる。ポリマーと紡糸剤がオリフィスから出る時、紡糸剤は急速に気体として膨張し、フィブリル化されたプレキシフィラメントフィルム−フィブリルから離れる。そしてこの気体は口１１を通って室１０を出る。好ましくは気体の紡糸剤は紡糸流体中へ再使用のために凝縮される。

紡糸オリフィス１４から出たポリマ−ストランド２０は、通常回転式偏向バッフル２６で方向が変わる。回転式バッフル２６は、バッフルが左右へ交互に振れて、ストランド２０をより平面のウェッブ構造２４へ広げる。広がったウェッブはバッフルから下降するにつれて静電気で荷電され、ウェッブ２４が移動ベルト３２に達するまでウェッブの広がった開放形が保持される。ウェッブ２４はベルト３２上に置かれ、バット（ｂａｔｔ）３４を形成する。ベルトは接地されていて、荷電されたウェッブ２４のベルト上での適切な保留を保証する助けをする。繊維バット３４はローラー３１の下を通過して、軽く固められたシート３５へ圧縮され、重なり合うマルチ方向の立体配置へ配向したプレキシフィラメントフィルム−フィブリルネットワークを形成する。シート３５は出口１２を通って紡糸室１０を出、次いでシート捕集ロール２９に集められる。

シート３５は、最終用途に適するように材料を処置し且つ接合させる仕上げラインを続いて通過する。例えばシート生成物は、デ−ビッド（Ｄａｖｉｄ）の米国特許第３５３２５８９号（デュポンに帰属）に開示されるように、平滑な加熱ロールで接合して固い表面接合したシート生成物としてもよい。この接合法によれば、シ−トの両面が一般に均一な、全表面接触の熱接合に供される。この「固い構造」の生成物は、すべすべした紙の感触を持ち、通常包装、構造膜材料、例えばタイベク・ホ−ムラップ（Ｈｏｍｅｗｒａｐ^R ）、及び殺菌包装材に使用される。全表面接合された「固い構造」材料は、ありそうにもないが、その紙様の感触とドレ−プの欠如のために、服飾の用途に使用できる。

服飾の用途に対しては、シート３５は、米国特許第３４２７３７６号、第３４７８１４１号、及び第４０９１１３７号（それぞれデュポンに帰属）に開示されるように、典型的には点接合により、柔軟で、より布的な感触の「柔らかい構造」の生成物を生成する。点接合の意図は、密な間隔の接合点とその間の接合してない繊維からなる美的に心地よい柄を与える。デュポンは、シートが波状表面の熱接合ロールと接触して非常に僅かに熱接合し、一方他の部分がより明白に接合して布部分を与える、点接合された柄を好んでいる。布シートは、接合された後機械的柔軟化に供して、接合中に導入されたかもしれない固さを除去してもよい。これは布の感触及び触感の質を改善する。

歴史的に、タイベクのフラッシュ紡糸されたポリエチレンの製造に対して使用される好適な紡糸剤は、クロロフルオロカ−ボン（ＣＦＣ）紡糸剤、トリクロロフルオロメタン（フレオン−１１）であった。フレオン（ＦＲＥＯＮ^R ）はデュポンの登録商標である。フレオン１１を紡糸剤として使用する場合、紡糸溶液はポリマ−約１２重量％と残りの紡糸剤とからなる。フラッシュ直前の紡糸溶液の温度は歴史的に約１８０℃に維持されてきた。

今回、配置し且つ接合した時に通常のポリマ−濃度及び紡糸温度で製造されるフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメント布またはシートよりもかなり透過性であり、且つ少なくとも同等の強度と障壁性を有する布またはシートを生成する低表面積のプレキシフィラメント繊維がフラッシュ紡糸できることが発見された。このより空気を透過する材料は、増大した空気透過性が製品の性能をかなり改善する保護服及び濾過製品に大きな用途のあることが分かった。

特許申請者は、ポリエチレンを通常のフラッシュ紡糸法で使用されてきたものより高い紡糸温度で炭化水素紡糸剤からフラッシュ紡糸する時、改良されたシート透過性が達成できることを見出した。申請者は、ポリエチレンをそのような高い紡糸温度でｎ−ペンタン及びシクロペンタンのブレンドである紡糸剤からフラッシュ紡糸する時、非常に低表面積であり且つ公知のプレキシフィラメント繊維ストランドよりもかなり低い密着性であるプレキシフィラメント繊維ストランドの製造できることを見出だした。重要なことには、これらの繊維ストランドを配置し、シートに接合する時、シートは障壁性の重大な低下を伴わずに、従来ポリエチレンプレキシフィラメントシートで達成できるよりもかなり高い空気透過性を有する。フラッシュ紡糸し、接合して本発明のシート材料を生成するポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドは、炭化水素紡糸剤中１２−２４％ポリエチレンポリマ−の紡糸溶液から２０５−２２０℃の範囲の紡糸温度で紡糸できる。

シートが服飾で使用される布に所望されるように良好な空気透過性、良好な液体障壁性、及び優秀な強度を組み合わせて有さねばならない場合、プレキシフィラメント繊維は好ましくはペンタン紡糸剤中１２−１７重量％ポリエチレンを含んでなる紡糸液から２０５−２１４℃の紡糸温度でフラッシュ紡糸される。より好ましくは、服飾布に使用するためのプレキシフィラメント繊維ストランドは、ペンタン紡糸剤中１４−１６重量％ポリエチレンを含んでなる紡糸液から２０８−２１２℃の紡糸温度でフラッシュ紡糸される。シートが空気フィルター及び真空バッグで使用されるシートに所望されるように良好な空気透過性、良好な粒状物障壁性、及び適度な強度を組み合わせて有さねばならない場合、プレキシフィラメント繊維は好ましくはペンタン紡糸剤中１５−２４重量％ポリエチレンを含んでなる紡糸液から２０５−２２０℃の紡糸温度でフラッシュ紡糸される。より好ましくは、空気濾過シート生成物に使用するためのプレキシフィラメント繊維ストランドは、ペンタン紡糸剤中１６−２０重量％ポリエチレンを含んでなる紡糸液から２０８−２１８℃の紡糸温度でフラッシュ紡糸される。

本発明のシートは、空気フィルターの最終用途、例えば真空掃除機用バッグ、室内空気濾過、プリーツ型集塵カートリッジ、及び顔の呼吸マスクに対して十分高いフレイジア範囲の空気透過度を有する。更に本発明の接合されてないシートの空気透過性は、空気通流（ｔｈｒｏｕｇｈ−ａｉｒ）接合工程を用いて接合するのに十分高い。空気通流接合は、２成分繊維ウェッブのような不織布を接合するのに使用されてきたが、従来フラッシュ紡糸されたプレキシフィラメントシートを接合するためには使用されなかった。通常のフラッシュ紡糸されたシートは、空気通流接合法に対して低すぎる空気透過性しか持たなかった。空気通流接合法を適用するためには、シートは好ましくは少なくとも２ｆｔ³ ／分／ｆｔ² 、更に好ましくは５ｆｔ³ ／分／ｆｔ² 以上、そして最も好ましくは８ｆｔ³ ／分／ｆｔ² のフレイジア透過度を有する。空気通流接合は、ウェッブ内の個々の繊維を、布の均一な接合を保証する同一温度に加熱し且つこれに露呈させるために、加熱空気をウェッブ中に引き込むことによって不織布繊維ウェッブを接合させることを含む。接合は繊維の交差している点で起こる。

歴史的に服飾で使用されてきたある種のタイベクシート材料は、一面がリネン柄で全表面接合され、反対側の面が畝柄で点接合されている。この種のシートの場合、リネン柄で全表面接合されたシートの重量％は歴史的に約６０％であり、点接合されたシートの重量％は歴史的に約４０％である。今回接合温度及び接合時間を変えることにより、シートの大きい％がシートの点接合部分からなるプレキシフィラメントシートの製造できることが発見された。シートは、畝柄で点接合された部分が５０％以上である時、ハンドル−オ−スティフネス（Ｈａｎｄｌｅ−ｏ−Ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ）試験で測定してかなり柔軟になるということが発見された。今回、全表面接合されたシート部分が４０％以下及び点接合されたシート部分が６０％以上からなるプレキシフィラメントシ−トが製造された。シートの約３０％がリネン柄で全表面接合され且つシートの約７０％がリブ柄で点接合されている更に柔軟なシートも製造された。

高透過性フラッシュ紡糸シートを空気通流接合に供する時には、表面接合または点接合されたフラッシュ紡糸シートとかなり異なる性質を有する接合されたシートが得られる。空気通流接合シートは、表面接合または点接合シートよりかなり高いロフト（ｌｏｆｔ）を有する。例えば典型的な固く接合したタイベクシートと同一の基本重量を有する空気通流接合シートは、２倍以上の厚さを有する。通常の接合シートと比較してシートの厚さを通してより均一に加熱されるために、空気通流接合シートはシート厚さを通してより均一に接合され、また空気通流シートは表面接合または点接合されたプレキシフィラメントシート材料の場合のように平面的に剥離しない。

現在、理論に束縛されたくはないが、紡糸温度を上昇するにつれて、作られたフラッシュ紡糸プレキシフィラメント繊維の表面積は減少し、繊維がより粘着性でなくなると考えられる。図５は、種々の紡糸条件下にフラッシュ紡糸されたポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドに対するクラッシュ値対表面積のグラフである。ｙ軸で示されるクラッシュ値は上述のクラッシュ試験法にしたがって計算され、クラッシュ後の試料の寸法回復度を表す。クラッシュ値が高ければ、繊維ストランドがより容易に元の寸法に回復することを意味する。粘着性の低いプレキシフィラメント繊維ストランドはクラッシュ後にその元の寸法及び形のほとんどを回復する。図５はポリエチレンプレキシフィラメント繊維の表面積が低下するにつれて、繊維が粘着性でなくなることを示す。本発明のフラッシュ紡糸されたシートの繊維は、一般に約１０ｍ² ／ｇ、更に好ましくは８ｍ² ／ｇ以下、最も好ましくは５ｍ² ／ｇ以下の表面積を有する。図７は本発明のシート材料のプレキシフィラメントストランドの断面の顕微鏡写真であり、一方図６は通常のプレキシフィラメントシートからのプレキシフィラメントストランドの断面の顕微鏡写真である。本発明のプレキシフィラメントストランドは通常のプレキシフィラメントシ−ト材料のプレキシフィラメントストランドよりもかなり低い表面積を有することが視覚的に理解できる。本発明のプレキシフィラメント繊維の多くは、通常のフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメント繊維よりも細いようにみえるということを記述するのは興味がある。普通、繊維が細くなるにつれて、その表面積が増大することが予期されよう。本発明のプレキシフィラメント繊維の場合、細い繊維は驚くほど低表面積を有する。これは繊維の内部空隙の大きさ及び数の減少によるためと思われる。

シート構造体として配置し且つ接合する時、これらの低表面積で、低粘着性の繊維は、厚い部分がより少なく、平均細孔寸法がより大きいシート層をもたらし、シートの多くの部分が空隙空間からなると思われる。シートは、粘着性の低い全構造を有し、シート平面における層間がより大きい空隙空間を有するようにみえる。最終的な結果は、気体及び蒸気をより多く通過させる、即ち材料を障壁性の有意な低下なしに非常に透過性にせしめたシートであるように思える。重要なことには、本申請者は、本発明の接合されたプレキシフィラメントシートが通常のプレキシフィラメントシート構造で見出だされるよりも高い平均流細孔寸法（ｆｌｏｗ ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ）を有することを見出だした。同時に、本発明のシートにおける最大の細孔は、通常のフラッシュ紡糸されたシートの場合よりも （平均流細孔分布で対比されるように）比例して小さい。平均流細孔寸法の増加は、より大きい細孔寸法の比例した増加なしに、障壁性をほとんど低下させないで非常に大きい空気透過性を示すプレキシフィラメントシ−ト材料をもたらすと思われる。

次の表はいくつかの異なる方法で接合した本発明のシート材料に対する及びいくつかの従来法のシート材料に対する細孔の測定及び最大細孔直径と最低細孔直径の比を要約する。基本重量１．２ｏｚ／ｙｄ² を有するフラッシュ紡糸されたプレキシフィラメント繊維（タイベク１４２４Ａ型）の通常の点接合されたシート、チャ−ルストン（Ｃｈａｒｌｅｓｔｏｎ）ＰＧＩ（Ｓｏｕｔｈ Ｃａｒｏｌｉｎａ）から売られている基本重量１．１ｏｚ／ｙｄ² を有するＤ２０７メルトブロ−ポリオレフィンポリマ−のシート、及び基本重量２．０ｏｚ／ｙｄ² を有するハイサ−フ（Ｈｙｓｕｒｆ^TM）ポリエチレンパルプのシートに対して細孔寸法を測定した。

シートの種類 最大最高直径 平均最高直径 直径比
(バブル点)(μm) （μm） 最大／平均
本発明の点接合された
シート（実施例７） ４６．９ １６．７ ２．８
本発明の空気通流接合
シート（実施例２０） １９．５ １３．３ １．５
本発明の空気通流接合
シート（実施例２４） １１．８ ９．４ １．３
通常の点接合されたプレキシ
フィラメントシート １１．６ ２．８ ４．２
ＰＧＩのＤ２０７メルト
ブロ− １９ １２ １．６
ハイサ−フ ２３．９ ８．４ ２．８

通常のプレキシフィラメントシ−トの最大細孔直径と平均細孔直径の比は、一般に４以上である。上の表から見られるように、本発明のプレキシフィラメントシ−トを点接合した時、最大／平均細孔寸法比は２．８が達成された。これはハイサ−フパルプに基づく濾過シート製品で得られたものに匹敵する。本発明の空気通流接合されたプレキシフィラメントシ−トの場合、最大／平均細孔寸法比１．３−１．５が達成された。これは非常に弱いメルトブロ−した材料に期待できる値と対比できる。

本発明のプレキシフィラメント繊維ストランドは、１０ｍ² ／ｇ以下の表面積及び少なくとも１ｍｍ／ｇのクラッシュ値を有する。プレキシフィラメント繊維ストランドは、好ましくは８ｍ² ／ｇ以下の、より好ましくは５ｍ² ／ｇ以下の表面積を有する。更に、本発明の繊維ストランドは、少なくとも１．５ｍｍ／ｇのクラッシュ値を有することが好適である。

本発明の不織布は実質的に連続のポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドからなり、それは基本重量１．０ｏｚ／ｙｄ² に標準化して少なくとも１ｃｆｍ／ｆｔ² のフレイジア透過度を有する。好ましくは不織布シートは、少なくとも３０ｃｍ、より好ましくは少なくとも４５ｃｍ、またより好ましくは少なくとも７５ｃｍ、またより好ましくは少なくとも８５ｃｍ、また更により好ましくは少なくとも１００ｃｍ、そして最も好ましくは少なくとも１３０ｃｍの静水圧を有する。本発明のシートは、少なくとも３０ｃｍの静水圧を有する場合、基本重量１．０ｏｚ／ｙｄ² に標準化して少なくとも４ｃｆｍ／ｆｔ² 、またより好ましくは少なくとも１０ｃｆｍ／ｆｔ² 、またより好ましくは少なくとも１５ｃｆｍ／ｆｔ² 、また更により好ましくは少なくとも２０ｃｆｍ／ｆｔ² 、そして最も好ましくは少なくとも２５ｃｆｍ／ｆｔ² のフレイジア透過度も有することが好適である。本発明の他の好適な具体例によれば、本発明のシート材料は少なくとも１１４ｃｍの静水圧及び６秒以下のガ−リ−・ヒル多孔度を有する。本発明の更に好適な具体例によれば、本発明のシート材料は少なくとも１２７ｃｍの静水圧を有し、一方６秒以下のガ−リ−・ヒル多孔度を保持する。本発明の不織布シートは、好ましくは単一の繊維シートである。本発明のフラッシュ紡糸されたポリエチレンプレキシフィラメント不織布シートは、全表面接合、点接合、または空気通流接合されていてよい。

本発明のプレキシフィラメント繊維ストランドを製造するために使用されてきた装置を図２に示す。本発明のプレキシフィラメント繊維シート及びストランドを製造する方法に従えば、ポリエチレンポリマ−を、導入口４１からオ−トクレ−ブ４０へ仕込む。仕込み後、バルブ４３を通して真空に引くことによってオ−トクレ−ブから空気を除去する。オ−トクレ−ブからすべての酸素を脱気するために、オ−トクレ−ブに窒素を加え、次いで連続して２または３回真空にして脱気する。次にオ−トクレ−ブを約５２℃に保ちながら、バルブ４３から紡糸剤をオ−トクレ−ブ４０に仕込む。オ−トクレ−ブを閉じ、約１００ｒｐｍで回転する二重らせん撹拌機でポリマ−及び紡糸剤を混合しつつ、徐々に約４時間にわたって約２１０−２２０℃の温度まで加熱する。加熱及び混合４時間後、紡糸流体の圧力は１３７９０ｋＰａに達する。

紡糸直前に、バルブ４３を通して窒素気体４５をオ−トクレ−ブ中に一面に導入する。次いでラム（ｒａｍ）バルブ４６を開いて紡糸流体の紡糸を開始する。この時紡糸流体は加圧された一面の窒素４５によってオ−トクレ−ブから強制的に押出される。紡糸流体は加熱された直径１．９ｃｍのライン４８を通って、紡糸パック（ｐａｃｋ）５６における紡糸流体の圧力を調節する圧力調節バルブ５０へ流れる。紡糸流体は２５．４ｃｍの焼結された金属フィルター５２を通って流れ、次いで紡糸パック５６に入る。紡糸流体の実際の紡糸温度は、紡糸パックの直ぐ上流の温度プローブ５４によって監視される。

紡糸パック５６は、図１に示したレットダウン室１６及び紡糸オリフィス１４と同様のレットダウン室及び紡糸オリフィスを含む。本発明のプレキシフィラメント繊維ストランド及びシートを得るために使用されるレットダウン室を図３に示す。紡糸流体は、長さ０．０６４ｃｍ及び直径０．０９５ｃｍを有する開口７２を通ってレットダウン室７０に入る。レットダウン室の入口角αは１０−７０°である。レットダウン室は直径１．５６ｃｍ及び７５で示す長さ約１１．６ｃｍを有する。後の実施例では、レットダウン室の入口角は１５、２３．６または６０°に設定した。レットダウン室は、紡糸オリフィス７４に向かって約８０°の角度の勾配がついている。本発明のプレキシフィラメントストランド及びシートを製造するための１つの方法によれば、レットダウン室７０中に細かいメッシュのスクリーンを挿入することができる。例えばそれぞれ互いに約０．３２ｃｍの間隔で配置された７つの５０メッシュスクリーンは、本発明のプレキシフィラメントストランドを紡糸する時、２３．６°の入り口角を有するレットダウン室において成功裏に使用できた。

レットダウン室の出口端の紡糸オリフィスは、好ましくは長さ０．０６４ｃｍ及び直径０．０８７ｃｍ（Ｌ／Ｄ＝０．７４）を有する。紡糸トンネルは好ましくは紡糸オリフィスの直ぐ下流に位置する。１つの好適な紡糸トンネルは、長さ０．８４ｃｍ、入口直径０．４６ｃｍ、及び出口直径０．６１ｃｍを有する。紡糸トンネルの面は図３に示したもののように堅い端または丸い端において紡糸トンネルのバック（ｂａｃｋ）に適合させることができる。下の実施例において、堅い端を有する紡糸トンネルは「ノ−ラド（ｎｏ−ｒａｄ）」として示し、約１．３ｍｍの曲面半径を有する丸い端は「ラド」として表される。

図２で見られるように、紡糸パックは、図１で示したバッフル２６と同様に回転するバッフル５７を含んだ。バッフル５７は、紡糸オリフィス７４からでてくるプレキシフィラメントストランドを広げ、このストランドを前後に振って移動するスクリム（ｓｃｒｉｍ）上に配置する。好ましくはバッフルは約９０Ｈｚでプレキシフィラメントを振って、移動するスクリム６３上に幅約５０ｃｍのシートを生成させる。このストランドを、気体流拡散器５８中に組み込まれた荷電イオンガンと金属ターゲット板の間を通過させて静電気で荷電する。イオンガンは互いに同心の２列に位置した２１の荷電ニードル（ｎｅｅｄｌｅ）からなる（第１列の１１のニードルは半径７．６ｃｍで１０°の間隔、第２列の１０のニードルは半径８．９ｃｍで１０°の間隔で配置）。荷電の極性は負である。好ましくは荷電ニードル点はターゲット板表面から約１．９ｃｍに位置する。ターゲット板は接地され、約２３ｃｍの直径を有する。ストランドをイオンガン及びターゲット板の間を通過させて荷電した後、このストランド及び気体の紡糸剤を、約６ｃｍの出口ギャップと約２０ｃｍの半径を有する拡散器を通過させる。拡散器は乱流を減じ、更に下降するプレキシフィラメントストランドを広げるのに役立つ。

拡散器５８の中心の底から移動ベルト捕集スクリムまでの距離は、好ましくは約２５ｃｍである。移動ベルト捕集スクリム６３は好ましくは開放スクリム材料、例えば基本重量１７ｇ／ｍ² 及びフレイジア多孔度３２９ｍ³ ／分／ｍ² を有するリ−メイ（Ｒｅｅｍａｙ^R ）２２５０番紡糸接合ポリエステル布である。捕集スクリム６３は、供給ロール６２から与えられ、次いで接地された支持金属板上を引っ張られる。移動する捕集スクリム６３の速度は、振幅しているプレキシフィラメントストランドを捕集し、所望の基本重量のプレキシフィラメントを形成するように変化させうる。開放スクリム材料、例えばリ−メイ２２５０番紡糸接合したポリエステル布の第２シート６４は、バットが捕集ロール６６にまかれるにつれて、フラッシュ紡糸されたプレキシフィラメント材料のバットの上且つ金属固化ロール６５下で巻き取られる。開放スクリム材料の２枚のシート間に挟まれたプレキシフィラメント材料の軽く固められたバットは、以下の実施例において未接合シートとして言及される。この未接合シートの性質は、軽く固められたプレキシフィラメント材料の両面にある開放スクリムシートを含んで測定した。スクリム材料は、未接合シートに対して測定した空気及び水分透過性または静水圧性に影響しないことが認知されるほど開放されている。

本発明の未接合プレキシフィラメントシ−トは、ポリエチレンプレキシフィラメントシ−トを熱により接合するために伝統的に使用されている接合法にしたがって接合できる。例えば本発明のプレキシフィラメントシ−トは、デ−ビッドの米国特許第３５２５８９号に開示される方法に非常に類似した接合法に従って大きい、平滑な、加熱されたロール接合機で全表面接合されて、「堅い表面」のシート生成物とすることができる。デ−ビッドの特許の接合法によれば、シートの両面が一般的に均一な全表面接触熱接合に供せられる。「堅い構造」の生成物はつやつやした紙の感触を持つ。

服飾での用途に対しては、シート３５は典型的には米国特許第３４２７３７６号及び第３４７８１４１号に開示されるように点接合され且つ随時柔軟化されて、より布様の感触を持つ「柔軟な構造」の生成物を製造する。点接合を用いる意図は、美的に心地好い柄の中に接合されてない繊維を有する近い間隔の接合点を付与することである。好適な点接合の柄は、非常に僅かしか熱接合して無い繊維部分とより明白に接合に供された部分とを与える起伏の表面を有する熱接合ロールにシートを接触させる場合に製造される。布シートを接合させた後、これを随時機械的柔軟化に供して、接合中に導入されたかもしれない堅さを除く。これは布の感触及び触感性を改善する。重要なことに本発明のシートは、柔軟化処理に供さないで点接合したものである場合、通常のプレキシフィラメントシート材料から点接合とシートの柔軟化の両方によってはじめて得ることのできる柔軟性及び風合いをある程度示すことが発見された。

更に、本発明の接合してないプレキシフィラメントシ−ト材料は、通常の低空気孔性のプレキシフィラメントシートを用いて可能でなかった空気通流接合法によっても接合できる。空気通流接合法は技術的に公知であり、有孔ドラム装置または水平のコンベア型装置を用いて行うことができる。例えば空気通流接合は、図４に概略的に例示される装置８０を用いて行える。開放スクリム材料の層間に挟まれた未接合のプレキシフィラメントシ−ト８２を真空ロール８６及びロール８５の間に供給する。真空ロール８６は直径が約１．４メートルで、開放メッシュ金属スクリーン材料から作られている。プレキシフィラメントシ−トが真空ロール８６と共に回転するにつれて、加熱された空気８８が約１３０−１４０℃の温度で、シートを横切る圧力降下が水約２００−３５０ｍｍ下に、加圧空間８４から供給される。シートを横切る空気速度は０．５−２．０ｍ／秒であり、滞留時間は６秒ほどの長さであってよい。空気はシートの厚さを通して繊維の接合を与えるのに充分高い温度まで加熱される。加熱された空気がシートを通過すると、それは開放メッシュ真空ロール８６を通り、真空ドラム９０に入る。シートが真空ロール８６の周囲のほとんどを通過した後、出口ロール８７はプレキシフィラメントシ−トを真空ロール８６から引き離す。

重要なことに本発明のより透過性の布またはシ−ト材料は、通常のフラッシュ紡糸されたポリエチレンシートの強度及び耐久性を維持しつつ製造できることが分かった。更に、リサイクル性及び低価格は、本発明の材料が市場でしばしば競合しなければならない積層生成物と比べ、本発明の単一のフラッシュ紡糸された布またはシート材料において具現化される。今や本発明は、本発明を例示するが、いずれの具合にも本発明を限定しない以下の実施例によって例示されよう。

実施例
実施例１−２７で使用する紡糸流体は、図２に関して上述した１２ガロンのオ−トクレ−ブ中においてバッチ式で調製した。紡糸流体を図２に関して上述した方法に従って調製し、フラッシュ紡糸した。実施例で報告するポリマ−濃度は、全紡糸流体の重量に基づくポリマ−の重量％として計算した。但し全紡糸流体とは、ポリマ−及び紡糸剤の重量を含む。

紡糸パックの寸法は、特に断らない限り次の通りであった。レットダウン室の入口端におけるオリフィスは長さ０．０６４ｃｍ及び直径０．０９５ｃｍを有し、レットダウン室の出口端におけるオリフィスは長さ０．０６４ｃｍ及び直径０．０８７ｃｍを有し（Ｌ／Ｄ＝０．７４）、紡糸オリフィスの直ぐ下流に位置する紡糸トンネルは長さ０．８４ｃｍ、入口直径０．４６ｃｍ、及び出口直径０．６１ｃｍであった。以下の実施例において、「ｓｔｄ」として示す紡糸オリフィスは、Ｌ／Ｄ＝０．７４を有する上述した紡糸オリフィスである。いくつかの実施例において、スクリーンの配列は、レットダウン室への溶液流の入口付近に置いた。これらの実施例において、７つの５０メッシュのスクリーンを使用し、直径１．５６及び入口角２３．６°を有する長さ１１．６ｃｍのレットダウン室において互いに約０．３２ｃｍの距離間隔で配置した。レットダウン室にスクリーンのない実施例では、レットダウン室は直径１．５６及び長さ１１．６ｃｍを有し、そして入口角は断らない限り６０°であった。実施例のすべてで使用した紡糸パックは、図２に関して上述した特別に振幅するバッフル、荷電イオンガン、金属ターゲット板、及び気体流拡散器を含んだ。実施例の各々で使用される回報スクリム材料は１７ｇ／ｍ² の基本重量及び３２９ｍ³ ／分／ｍ² のフレイジア多孔度を有する上述したリ−メイ２２５０番紡糸接合ポリエステル布であった。

断らない限り、実施例１−２８で製造されるプレキシフィラメントウェッブ及びシートは、ｎ−ペンタン６０重量％及びシクロペンタン４０重量％の、但し後者が純度８１重量％であり、その第１級の不純物が１５％の２、２−ジメチルブタンである紡糸剤を用いてフラッシュ紡糸した。実施例のすべてにおいて用いたポリマ−は、０．７ｇ／１０分の溶融指数（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に従い、１９０℃及び２．１６ｋｇ負荷で測定）、約１３３℃の融点、及び０．９６ｇ／ｃｍ³ の密度を有する高密度ポリエチレンであった［アラソン（Ａｌａｔｈｏｎ^R ）、イクイスタ−・ケミカルズ（Ｅｑｕｉｓｔａｒ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ）ＬＰ（Ｈｏｕｓｔｏｎ，ＴＸ）から入手］。このポリエチレンは熱安定剤１２００ｐｐｍを含んだ。

実施例１−５及び対照実施例Ａ
（全表面接合シート）
実施例１−５及び対照実施例Ａにおいて、高密度ポリエチレンのシートを、表１に示す紡糸条件及びポリマ−濃度にわたってフラッシュ紡糸した。各実施例において、未接合シートを、デ−ビッドの米国特許第３５３２５８９号に開示された方法に非常に類似した接合法に従い、直径約４フィートの水蒸気加熱接合ロールで全表面接合した。全表面接合中、開放スクリム材料を、スクリム材料の１層が常にプレキシフィラメントシ−ト試料と加熱された接合表面との間にあるように、プレキシフィラメント材料の反対面上に残した。接合中試料に十分な普通の圧力をかけて皺のよるのを防止するために、接合ロールから遠い方に面するスクリム材料シートに対して抑圧ブランケット（ｂｌａｎｋｅｔ）を押しつけた。シートの各面を、３００フィート／分の速度で一度に接合ロール上に送った。次いでスクリム材料を接合したシートから除去した。粗いスクリム表面上での接合はシート材料の透過性を改善するのに役だった。

紡糸条件、及びウェッブ及びシートの性質を表１に示す。表１で報告する各実施例において、レットダウン室の入口角は２３．６°であった。結果は、本発明の未接合シートに対する標準化されたフレイジア透過度が、それより低温で紡糸された対照実施例よりも約４−９倍高いことを示す。本発明の面接合されたシートも、対照実施例よりも高い空気透過性を有し、本発明の接合したシ−ト中の空気流はフレイジア範囲にあった。

実施例６−８及び対照実施例Ｂ
（点接合シート）
実施例６−８及び対照実施例Ｂにおいて、表２に示す紡糸条件及びポリマ−濃度の範囲にわたって、高密度ポリエチレンシートをフラッシュ紡糸した。図１に示したものと同様の商業的フラッシュ紡糸ラインで紡糸した対照実施例Ｂを除いて、上述した方法により未接合シートを製造した。

実施例６−８の各々において、開放スクリム材料を先ず、フラッシュ紡糸したシート構造を実質的に変えることなく、試料の１面から除去した。スクリム材料が除去されたシートの面を、ランダムな柄で、直径３４インチの水蒸気加熱エンボス加工ロールと接触させ、このランダムな柄のエンボスロールと７０のデュロメ−タ（ｄｕｒｏｍｅｔｅｒ）を有する直径３０インチの柔らかいゴムのバックアップロ−ルとの間に形成されるニップ中で接合させた。このエンボスロ−ルは、ロールの残りの表面から約０．２０３−０．５０８ｍｍ突き出ているランダムな柄の突出面を有するステンレス鋼表面のロールであった。エンボスロ−ルの表面のランダムな柄は、図９に示すようなものであった。ロールを１４０−１４４℃に加熱しながら、シートを、１５０ｆｔ／分の速度でランダムな柄のエンボスロール上を通過させた。ニップ圧は、エンボスロールが柔らかいゴムロールに長さ２０ｍｍのニップ・フットプリント（ｆｏｏｔｐｒｉｎｔ）を作るのに十分なものであった。エンボスロ−ル上のランダムな柄のために、エンボスロ−ルは接合されるシートの２５−３０％にだけ接触した。

プレキシフィラメントの１面を滑らかなランダムな柄で接合した後、スクリムをシートの他の面から除去し、次いでこれを畝柄を有するエンボスロ−ルに対して点接合した。スクリム材料を除去したシートの第２面を、畝柄で、直径３４インチの水蒸気加熱されたエンボスロ−ルと接触させ、畝柄のエンボスロールと７０のデュロメ−タを有する直径３０インチの柔らかいゴムのバックアップロ−ルとの間に形成されるニップ中で接合させた。このエンボスロ−ルは、それぞれ幅が約０．６３５ｍｍで、ロールの残りの表面から約０．３８１ｍｍ突き出ており、それぞれ１．６ｍｍの間隔で位置する長い平衡の一連の畝で覆われたステンレス鋼表面のロールであった。ロールを１４０−１４４℃に加熱しながら、シートを１５０ｆｔ／分の速度でランダムな柄のエンボスロール上を通過させた。ニップ圧は、エンボスロールが柔らかいゴムロールに長さ２０ｍｍのニップ・フットプリント（ｆｏｏｔｐｒｉｎｔ）を作るのに十分なものであった。

対照実施例Ｂのシートは、全表面接合ロールがリネン柄の表面を有する以外、実施例６−８に関して上述したように接合した。対照実施例Ｂにおいて、開放スクリム材料を先ず、フラッシュ紡糸したシート構造を実質的に変えることなく、試料の１面から除去した。スクリム材料が除去されたシートの面を、リネン柄で、直径３４インチの水蒸気加熱エンボス加工ロールと接触させ、このリネン柄のエンボスロールと７０のデュロメ−タを有する直径３０インチの柔らかいゴムのバックアップロ−ルとの間に形成されるニップ中で接合させた。このエンボスロ−ルは、密な間隔で、細い、不連続な、且つ互いに垂直に延びる突出した一般に平行な線２組からなるリネン柄を有するステンレス鋼表面のロールであった。この細い線は厚さが０．１２７−０．３８１ｍｍで、ロールの残りの表面から約０．２０３ｍｍ突き出ていた。エンボスロ−ルの表面の平滑なリネン柄は、織ったリネン材料の外観を有するきめの、非常に僅かなきめを接合されるシ−ト材料上に付与した。ロールを１４４−１５８℃に加熱しながら、シートを１５０ｆｔ／分の速度でリネン柄のエナボスロール上を通過させた。ニップ圧は、エンボスロールが柔らかいゴムロールに長さ１９ｍｍのニップ・フットプリントを作るのに十分なものであった。

点接合したシートは、デンプシ−（Ｄｅｍｐｓｙ）らの米国特許第３４７８１４１号に開示された方法に従ってピンで軟らかくし、続いて５％のＦＣ８０８フッ素化化学防水剤［３Ｍ社（Ｓｔ．Ｐａｕｌ，Ｍｉｎｎｅｓｏｔａ）製］、１％のゾニル活性化剤（Ｚｏｎｙｌ Ａｃｔｉｖａｔｏｒ）１００（Ｅ．Ｉ．デュポン社製）、０．７５％のゼラック（Ｚｅｌａｃ）９０１２帯電防止仕上げ剤［ステパン（Ｓｔｅｐａｎ，Ｎｏｒｔｈｆｉｅｌｄ，Ｉｌｉｎｏｉｓ）製］、及び０．５５％のヘキサノ−ルからなるフッ素化化学仕上げ剤で処理した。

紡糸条件、ウェッブの性質、及び点接合した及び未接合のシートの性質を表２に示す。接合したシートに対する細孔の測定はランダムなエンボス加工をした面を上にして行った。

実施例９−１５及び対照実施例Ｂ−Ｅ
（繊維の性質−クラッシュ／粘着性）
これらの実施例において、高密度ポリエチレンプレキシフィラメントウェッブを、実施例１と同一のポリマ−を用いてフラッシュ紡糸し、クラッシュ値と表面積を測定した。紡糸条件及び試験結果を表３に報告する。表３の実施例Ｂは、表２の実施例Ｂと同一の試料に関するものである。また表３の実施例１は、表１の実施例１と同一の試料に関するものである。

結果は、本発明のフラッシュ紡糸したウェッブが対照実施例のものよりも容易にクラッシュされる（より低い標準化されたクラッシュ高さ）けれども、それらは驚くことに多くが永久的セットとして発現しないことを示す。この、増大した非粘着性の指標である「回復」特性は、本発明の試料に対するより高いクラッシュ値によって反映されている。更に本発明のウェッブは、かなり低いウェッブ表面積によって対照実施例のものから区別される。

実施例１６−１９
（濾過性−全表面接合シート）
実施例１６−１９において、本発明の全表面接合シートに関し、濾過性を測定した。実施例１６では、実施例３に記述した全表面接合シート（紡糸温度＝１２１℃、ポリマ−濃度＝全紡糸流体に基づいて２２重量％）について濾過性を測定した。実施例１７では、実施例３の全表面接合シートを、テネシ−大学（Ｕｎｉｖ． ｏｆ Ｔｅｎｎｅｓｓｅｅ）に帰属するツァイ（Ｔｓａｉ）らの米国特許第５４０１４４６号に記述された方法を用いて静電気で荷電し、次いで濾過性を測定した。実施例１８では、実施例４に記述した全表面接合シート（紡糸温度＝２１４℃、ポリマ−濃度＝全紡糸流体に基づいて１６重量％）について濾過性を測定した。実施例１９では、実施例４の全表面接合シートを、ツァイ（Ｔｓａｉ）らの米国特許第５４０１４４６号に記述された方法を用いて荷電し、次いで濾過性を測定した。濾過性を下の表４に示す。

データから分かるように、荷電してなくても、本発明の全表面接合シートは、ハイサ−フ及びミクロ−ラインド（Ｍｉｃｒｏ−Ｌｉｎｅｄ^R ）生成物より大きい濾過効率と低い圧力降下を示す。これらのシートは、パルプに基づくハイサ−フシート材料を製造するために必要とされる多段法よりも非常に簡単な方法で製造される単一シートであるという更なる利点を有する。実施例１９の荷電したシートは、いくらか高い圧力降下を有する３Ｍフィルトリ−ト生成物に匹敵する濾過効率を示した。

実施例２０−２６
（空気通流接合シート）
実施例２０−２６において、上述したように、異なるフラッシュ紡糸温度及びポリマ−濃度の範囲にわたって製造した本発明の未接合フラッシュ紡糸ポリエチレンシートを図４に関して上述した方法に従って空気通流接合した。空気通流接合過程中、開放スクリム材料シートを、プレキシフィラメントシ−ト試料の両面に残しておいた。空気通流接合は、図４に示したような、ドラム直径１．４ｍ及び有孔部分幅（真空幅）０．５ｍを有する有孔ドラム装置で行った。未接合シートを１５ｍ／分の線速度で有孔ドラムの周囲を約３００°回転させた。接合空気を表５に示す温度に加熱した。この加熱した空気を、シートが接合ドラムの周囲を移動中約０．５−２ｍ／秒の速度で、シート中に通過させた。シートの紡糸及び接合条件、更にシートの性質を下表５に報告する。

空気通流接合法は、本発明のプレキシフィラメントシートが非常に改良された空気透過度を有するから、本発明のプレキシフィラメントシ−トに適用することができる。過去において、未接合のプレキシフィラメントシートの空気透過度が空気通流接合の適用に対して余りにも低すぎたので、フラッシュ紡糸プレキシフィラメントシ−トに空気通流接合を適用することは可能でなかった。本発明の空気通流接合シートは、非常に高度の液体障壁性（静水圧）を維持しつつ、途方もなく高いフレイジア空気透過度を示す。更に空気通流接合シ−トのムレンバ−スト（Ｍｕｌｌｅｎｂｕｒｓｔ）強度は、同一のプレキシフィラメントシ−ト材料の全表面接合シートの約２倍ほど高かった。

実施例２５−２７
（濾過性−空気通流接合シート）
実施例２５、２６及び２７において、それぞれ実施例２０、２１、及び２４の空気通流接合シートに関し、濾過性を測定した。実施例２５−２７で試験した本発明のシートは、静電気で荷電しなかった。本発明の空気通流接合シートの濾過性能は、シートを静電気荷電によって改善できることが推定できる。本発明のシートを荷電して濾過性能を改善するために使用できる方法は多くのものが知られている。これらの公知の方法は、例えば熱的、液体接触、電子線及びコロナ放電法を含む。本発明のシートを静電気で荷電するのに好適な方法は、テネシー大学に帰属するツァイらの米国特許第５４０１４４６号に開示されている。この方法は反対の極性を有する１対の電場に材料を供することを含む。

比較の目的で、３つの上市されている濾過製品についても同一の濾過試験を行った：フラッシュ紡糸のポリエチレンプレキシフィラメントパルプから作られたハイサ−フ、静電気で荷電された紡糸接合−溶融ブロー−紡糸接合積層物のフィルトリ−ト、および静電気で荷電されたポリプロピレン溶融ブロー内張りを有する紙の外層からなるホ−ム・ケア・インダストリ−ズ（Ｈｏｍｅ Ｃａｒｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ）により売られているミクロ−ラインド。

濾過性を下表６に示す。

実施例２８
（より柔軟な点接合されたシート）
この実施例では、より柔軟なシートを得るための新規な方法で本発明のシートを製造し、接合した。シートの軟らかさは、通常の点接合されたフラッシュ紡糸シートと比べて、高い障壁性と良好な通気性を維持しつつ、改良される。

本実施例に使用した装置は、逆「Ｖ字型」バッフルを有するフラッシュ紡糸装置であった。紡糸流体は、紡糸剤と溶融指数０．７０ｇ／１０分（ＡＳＴＭ Ｄ１２３によって測定、１９０℃および負荷２．１６ｋｇ）、密度０．９５８ｇ／ｃｍ³ 、および融点約１３２℃を有する高密度ポリエチレン（アラソン、イクイスタ−・ケミカルズＬＰから入手）とを連続混合装置で混合することによって調製した。このポリエチレンは、熱安定剤ファイバ−スタブ（Ｆｉｂｅｒｓｔａｂ^TM）ＦＳ２１０を１０００ｐｐｍ含んだ。このファイバ−スタブはチバガイギ−社（Ｃｉｂａ Ｇｅｉｇｙ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）の商品名である。ポリエチレンには青色顔料濃厚物を添加した。青色顔料はフタロシアニン青色顔料、フタロシアニン緑色顔料、およびカーボンブラックの混合物から調製されたアンパセット（Ａｍｐａｃｅｔ）５６０６６５ブルーマスターバッチであった。濃厚物は高密度ポリエチレン中に顔料約３５％を含んだ。濃厚物およびポリマ−を混合して、ブレンドの全重量に基づいて濃厚物２．５重量％およびポリマ−９７．５重量％のブレンドとし、ポリエチレンポリマ−および顔料ブレンドの全重量に基づいて全顔料濃度を約０．８６重量％とした。

紡糸流体を、加熱された移動ラインを通して、それぞれ２つの紡糸オリフィスを有する３つのダブル端（ｄｏｕｂｌｅ−ｅｎｄｅｄ）紡糸口金組立品列に供給した。図８は、１つのダブル端紡糸口金組立品１３０を概略的に示す。この組立品は、２つのレットダウン室のそれぞれの出口端に紡糸オリフィス対１３８を有する紡糸口金パックを含んでなる。紡糸トンネルは、各紡糸オリフィスの直ぐ下流に位置し、紡糸オリフィスから遠ざかるにつれてトンネルの直径が増す円錐台の形をしていた。紡糸トンネルの入口部分には小さい半径を使用した。紡糸トンネルは、電動機１４２で駆動される内部に収容された耳たぶ型バッフルの方向に気体及び繊維材料を向かわせた。回転するバッフルは、気体及び繊維材料を１対のレイダウン・ジェット１５８として、方向Ｍに移動する捕集ベルト１３２の下方向へ向かわせた。バッフルは、ウェッブを約１３５Ｈｚで振動させ、幅約５０ｃｍのシートを接地された移動する真鍮製ベルト１３２上に集めた。レイダウン・ジェット１５８は、ジェットが出口点１４６から出る前にそれを保護する目的で、流線形シールド（拡散器）１４４で包囲されている。

各紡糸口金は対応する電気荷電イオンガン１４８と金属ターゲット板１５０を含む。イオンガンは、互いに同心円的な２列に位置する２３の荷電ニードルからなった（第１列では１２のニードルが半径７．６ｃｍ上に１０°で並び、そして第２列では１１のニードルが半径８．９ｃｍ上に１０°で並んだ）。ニードルの各々は、１００ｋＶの可変容量の直流電源、典型的には５−２０ｋＶに設定された電源に結線されていた。荷電の極性は負であった。荷電ニードルの先端はターゲット板表面から約１．９１ｃｍのところに位置した。ターゲット板は接地され、２２．９ｃｍの直径を有した。プレキシフィラメント構造体はイオンガンとターゲット板の間を通過することによって電気的に荷電され、プレキシフィラメント構造体及び輸送気体の紡糸剤は拡散器１４４中を通過した。この拡散器は、約０．６３５ｃｍの出口空間と１９．６９ｃｍの半径を有した。拡散器１４４の中央底部から移動ベルト１３２の表面までの距離「Ｈ」は約３３ｃｍであった。

用いた気体取り扱い系は、参考文献として引用されるマ−シャル（Ｍａｒｓｈａｌｌ）の米国特許第５１２３９８３号に記述されたものと同様であった。図８に示すように、気体取り扱い系は、パックバッフル１５２及びポジショナル（ｐｏｓｉｔｉｏｎａｌ）バッフル１５４からなった。パックバッフル１５２は、各ダブル端紡糸口金組立品の拡散器１４４間の捕集ベルト上に位置し、下流拡散器よりも上流拡散器により近く位置し、上流の足より下流の足が短い逆「Ｖ字型」の溝（ｔｒｏｕｇｈ）をしていた。ポジショナルバッフル１５４は、隣るダブル端紡糸口金組立品間の途中に位置し、各端が開放の逆「Ｖ字型」の溝からなった。紡糸条件を表７に示す。

ウェッブを支持スクリムなしに移動ベルト上に集め、これが紡糸室を出る前にベルトと金属固めロール間に繊維層を通過させて固め、巻上げロールに捕集する。この固めたシートを１面がリネン柄で表面接合し、反対の面を対照実施例Ｂに関して上述した方法に従って畝柄で点接合させた。但し、ここではシートをスクリム材料上に捕集せず、次の工程条件を使用した。

接合中のシート速度 １３７ｍ／分（４５０ｆｐｍ）
リネン表面接合
ロール温度 １９９℃（３９０゜Ｆ）
ニップ圧 ２０．７Ｎ／ｃｍ²（３０ｐｓｉｇ）
ロールとの重なり ６０度（ロールとの接触度）
畝点接合
ロール温度 １６６℃（３３０゜Ｆ）
ニップ圧 １７．２Ｎ／ｃｍ²（２５ｐｓｉｇ）
ロールとの重なり ３５度（ロールとの接触度）
通常の点接合されたフラッシュ紡糸シート材料で使用されるよりも低パーセントのリネン表面柄及び高パーセントの畝点接合柄を有するリネンと畝の接合柄を作るために、上の接合条件を適用した。次いで米国特許第５９６６７８５号に記述された方法に従って点接合したシートを軟らかくした。ウェッブ性、未接合及び点接合のシート性、及び軟らかくしたシート性を表７に示す。

以上の記述、図面、及び実施例は、公共の知識ベースに寄与するために、本発明を説明し且つ記述することを意図している。本明細書で付与される特許権利の範囲は特許請求の範囲によって判断され、決定されねばならない。

以上の記述、図面、及び実施例は、公共の知識ベースに寄与するために、本発明を説明し且つ記述することを意図している。本明細書で付与される特許権利の範囲は特許請求の範囲によって判断され、決定されねばならない。
以下、本発明の態様を示す。
１．１０ｍ ² ／ｇ以下の表面積及び少なくとも１ｍｍ／ｇのクラッシュ値を有するポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランド。
２．ストランドの表面積が８ｍ ² ／ｇ以下である、上記１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
３．ストランドの表面積が５ｍ ² ／ｇ以下である、上記１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
４．ストランドのクラッシュ値が少なくとも１．５ｍｍ／ｇである、上記１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
５．実質的に連続のポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドからなり且つ１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも２ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する不織シート。
６．実質的に連続のポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドからなり且つ少なくとも１１０ｃｍの静水圧及び６秒以下のガ−リ−・ヒル多孔度を有する不織シート。
７．少なくとも３０ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
８．少なくとも４５ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
９．少なくとも７５ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
１０．少なくとも８５ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
１１．少なくとも１００ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
１２．少なくとも１３０ｃｍの静水圧を有する、上記５の不織シート。
１３．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも４ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１４．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも８ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１５．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも１０ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１６．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも１５ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１７．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも２０ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１８．１．０ｏｚ／ｙｄ ² 基本重量に標準化して少なくとも２５ｃｆｍ／ｆｔ ² のフレイジア透過度を有する、上記７の不織シート。
１９．シートが単一の繊維シートである、上記７の不織シート。
２０．空気通流で接合されたポリエチレンプレキシフィラメント不織シート。
２１．該シートが、全表面接合された第一のシート面部分と点接合された第二のシート面部分を有する、但し該点接合されたシート部分が不織シートの少なくとも５０重量％を含んでなる、上記５の不織シート。
２２．点接合されたシート部分が不織シートの少なくとも６０重量％を含んでなる、上記２１の不織シート。
２３．点接合されたシート部分が畝型接合柄で接合され、全表面の接合されたシート部分がリネン柄で接合されている、上記２２の不織布シート。
２４．上記７の不織布シートからなる衣類。
２５．上記７または上記２０の不織布シートからなるフィルター媒体。
２６．上記５または上記２０の不織布シートからなる真空バッグ。
２７．上記５の不織布シートからなる枕カバー。

Claims (27)

1. １０ｍ²／ｇ以下の表面積及び少なくとも１ｍｍ／ｇのクラッシュ値を有するポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランド。
2. ストランドの表面積が８ｍ²／ｇ以下である、請求項１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
3. ストランドの表面積が５ｍ²／ｇ以下である、請求項１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
4. ストランドのクラッシュ値が少なくとも１．５ｍｍ／ｇである、請求項１のプレキシフィラメント繊維ストランド。
5. 実質的に連続のポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドからなり且つ１．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも２ｃｆｍ／ｆｔ² のフレイジア透過度を有する不織シート。
6. 実質的に連続のポリエチレンプレキシフィラメント繊維ストランドからなり且つ少なくとも１１０ｃｍの静水圧及び６秒以下のガ−リ−・ヒル多孔度を有する不織シート。
7. 少なくとも３０ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
8. 少なくとも４５ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
9. 少なくとも７５ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
10. 少なくとも８５ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
11. 少なくとも１００ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
12. 少なくとも１３０ｃｍの静水圧を有する、請求項５の不織シート。
13. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも４ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
14. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも８ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
15. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも１０ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
16. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも１５ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
17. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも２０ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
18. １．０ｏｚ／ｙｄ²基本重量に標準化して少なくとも２５ｃｆｍ／ｆｔ²のフレイジア透過度を有する、請求項７の不織シート。
19. シートが単一の繊維シートである、請求項７の不織シート。
20. 空気通流で接合されたポリエチレンプレキシフィラメント不織シート。
21. 該シートが、全表面接合された第一のシート面部分と点接合された第二のシート面部分を有する、但し該点接合されたシート部分が不織シートの少なくとも５０重量％を含んでなる、請求項５の不織シート。
22. 点接合されたシート部分が不織シートの少なくとも６０重量％を含んでなる、請求項２１の不織シート。
23. 点接合されたシート部分が畝型接合柄で接合され、全表面の接合されたシート部分がリネン柄で接合されている、請求項２２の不織布シート。
24. 請求項７の不織布シートからなる衣類。
25. 請求項７または請求項２０の不織布シートからなるフィルター媒体。
26. 請求項５または請求項２０の不織布シートからなる真空バッグ。
27. 請求項５の不織布シートからなる枕カバー。

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