JPS61130464A - 高耐食性高強度ドリルカラ−用非磁性鋼 - Google Patents
高耐食性高強度ドリルカラ−用非磁性鋼Info
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- JPS61130464A JPS61130464A JP59251908A JP25190884A JPS61130464A JP S61130464 A JPS61130464 A JP S61130464A JP 59251908 A JP59251908 A JP 59251908A JP 25190884 A JP25190884 A JP 25190884A JP S61130464 A JPS61130464 A JP S61130464A
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/16—Drill collars
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐応力腐食割れ性にすぐれたドリルカラー用非
磁性鋼に関するものである。
磁性鋼に関するものである。
近年、石油資源の枯渇化にともない、石油探査はさらに
深部あるいは海底油田等の厳しい環境条件下に移行しつ
つある。かかる石油探査のために高強度非磁性鋼製のド
リルカラーが使用される。
深部あるいは海底油田等の厳しい環境条件下に移行しつ
つある。かかる石油探査のために高強度非磁性鋼製のド
リルカラーが使用される。
このドリルカラーとはピット（油井機さく用のき −
）に相当する部品）の直上に取り付けられビットに荷重
を加え掘進効率を高めるための厚肉鋼管で、その寸法の
一例は外径２５０■、肉厚７０ ＋ｗ 、長さ１０ｍと
いったもので、しかもかなシの強度・靭性が要求され、
一般的なドリルカラー用鋼材として機械的性質は耐力は
ぼ６０ｋｃｌｌ ｆ ／ｍ２〜８０ｋｌｉｌｆ／ｍ２程
度、伸びほぼ２５憾以上程度が要求されるものであるが
、探査環境の苛酷化にともない塩素イオンによる応力腐
食割れ等の問題が生じている。即ち、深井戸になると地
層中の塩化物量も増し、また温度も高くなることから高
温塩素イオン環境にさらされることになシ、前記の問題
を考慮する必要がある。
）に相当する部品）の直上に取り付けられビットに荷重
を加え掘進効率を高めるための厚肉鋼管で、その寸法の
一例は外径２５０■、肉厚７０ ＋ｗ 、長さ１０ｍと
いったもので、しかもかなシの強度・靭性が要求され、
一般的なドリルカラー用鋼材として機械的性質は耐力は
ぼ６０ｋｃｌｌ ｆ ／ｍ２〜８０ｋｌｉｌｆ／ｍ２程
度、伸びほぼ２５憾以上程度が要求されるものであるが
、探査環境の苛酷化にともない塩素イオンによる応力腐
食割れ等の問題が生じている。即ち、深井戸になると地
層中の塩化物量も増し、また温度も高くなることから高
温塩素イオン環境にさらされることになシ、前記の問題
を考慮する必要がある。
所で、これまで高強度非磁性鋼として高Ｍｎ鋼及びＮ１
−Ｃｒ鋼が、たとえばＤＩＮ規格のＸ５０ ＭｎＣｒ’
Ｖ２０１４（１，３８１９）等により知られている。こ
れらの内、まず高Ｍｎ鋼は、その耐食性がＣｒを添加す
ることにより改善されるが、Ｎｉ−Ｃｒ鋼に比べると耐
食性はかなり劣る。とくにＭｎは塩素イオン環境下での
耐応力腐食刷れ性を劣化させることから標記用途には適
しない。さらに高Ｍｎ鋼は主に炭化物による析出強化を
利用しているため、ドリルカラー素材となる丸鋼（直径
約２００ ｗｇ ）の溶体化処理に際しては丸鋼内部は
冷却速度が遅くなることから冷却中に炭化物が析出する
。したがってその後の時効処理による強化が半径方向で
変化することＫなシ、材質の均質性の点に問題がある。
−Ｃｒ鋼が、たとえばＤＩＮ規格のＸ５０ ＭｎＣｒ’
Ｖ２０１４（１，３８１９）等により知られている。こ
れらの内、まず高Ｍｎ鋼は、その耐食性がＣｒを添加す
ることにより改善されるが、Ｎｉ−Ｃｒ鋼に比べると耐
食性はかなり劣る。とくにＭｎは塩素イオン環境下での
耐応力腐食刷れ性を劣化させることから標記用途には適
しない。さらに高Ｍｎ鋼は主に炭化物による析出強化を
利用しているため、ドリルカラー素材となる丸鋼（直径
約２００ ｗｇ ）の溶体化処理に際しては丸鋼内部は
冷却速度が遅くなることから冷却中に炭化物が析出する
。したがってその後の時効処理による強化が半径方向で
変化することＫなシ、材質の均質性の点に問題がある。
一方高強度ＮトＣｒオーステナイト鋼としては古くから
析出強化型オーステナイトステンレス鋼が知られている
。例えば金属間化合物ｒ’：［Ｎｉ、（Ａ４ＴＩ）］の
析析出化を利用したＡ ２８６ （ＡＩＳＩ６６０）が
ある。
析出強化型オーステナイトステンレス鋼が知られている
。例えば金属間化合物ｒ’：［Ｎｉ、（Ａ４ＴＩ）］の
析析出化を利用したＡ ２８６ （ＡＩＳＩ６６０）が
ある。
しかしＣｒ量が１５係程度であるため十分な耐食性が得
られない。さらにこの鋼はＣ量を０．０５１程度含有し
ているため、Ｔ１の炭化物が生成し易く、とくにドリル
カラー素材の丸鋼（直径約２００ ｗａ ）サイズでは
鋼塊あるいは鋳片凝固段階で粗大なＴＩ炭化物として存
在し、これらはその後の加熱及び圧延工程でも完全に消
滅させることはできない。
られない。さらにこの鋼はＣ量を０．０５１程度含有し
ているため、Ｔ１の炭化物が生成し易く、とくにドリル
カラー素材の丸鋼（直径約２００ ｗａ ）サイズでは
鋼塊あるいは鋳片凝固段階で粗大なＴＩ炭化物として存
在し、これらはその後の加熱及び圧延工程でも完全に消
滅させることはできない。
これらの粗大ＴＩ炭化物は破壊の起点となり、またクラ
ックの伝播を助長することから、材料の延性及び靭性を
購うことになる。さらに材料特性に悪影響を及ぼす粗大
で１炭化物の分布は丸鋼の半径方向あるいは長手方向に
も変化することから、十分に均質な素材丸鋼を得ること
が困難になる。
ックの伝播を助長することから、材料の延性及び靭性を
購うことになる。さらに材料特性に悪影響を及ぼす粗大
で１炭化物の分布は丸鋼の半径方向あるいは長手方向に
も変化することから、十分に均質な素材丸鋼を得ること
が困難になる。
以上のように従来の高強度非磁性鋼では耐食性とくに耐
応力腐食割れ性あるいは延性、靭性が十分でなく、また
材質の均質性の点でも不十分であり、ドリルカラーの寿
命及び信頼性の点に問題があった。
応力腐食割れ性あるいは延性、靭性が十分でなく、また
材質の均質性の点でも不十分であり、ドリルカラーの寿
命及び信頼性の点に問題があった。
以上のように従来鋼は耐食性とくに耐応力腐食割れ性が
十分でなく、また延性・靭性も不足しておシ、さらに丸
鋼材質の均質性にも問題がある。
十分でなく、また延性・靭性も不足しておシ、さらに丸
鋼材質の均質性にも問題がある。
そこで本発明者らはこれらの点につき種々検討を行なっ
た結果、耐応力腐食割れ性についてはＣｒ及びＮｉ量を
十分確保することにより解決できることが明らかになっ
た。つぎに延性、靭性の改善及び材質の均質化について
は、Ｔｔ、Ｃｒ、Ｍｏ＋Ｎｂ＋’Ｖ＋等の炭化物あるい
は窒化物形成元素と化合物を作り易いＣとＮを極めて低
く制限することにより、延性・靭性及び均質性を大巾に
改善することができるという新たな知見を得た・ 本発明は以上のような知見に基いてなされたものであっ
てその要旨とする所は、重量係でＳｉ≦２．０’４ 、
Ｍｎ≦２．０ Ｔｏ 、 Ｎｉ ２５〜４０ ％ 、
Ｃｒ１８〜３０％。
た結果、耐応力腐食割れ性についてはＣｒ及びＮｉ量を
十分確保することにより解決できることが明らかになっ
た。つぎに延性、靭性の改善及び材質の均質化について
は、Ｔｔ、Ｃｒ、Ｍｏ＋Ｎｂ＋’Ｖ＋等の炭化物あるい
は窒化物形成元素と化合物を作り易いＣとＮを極めて低
く制限することにより、延性・靭性及び均質性を大巾に
改善することができるという新たな知見を得た・ 本発明は以上のような知見に基いてなされたものであっ
てその要旨とする所は、重量係でＳｉ≦２．０’４ 、
Ｍｎ≦２．０ Ｔｏ 、 Ｎｉ ２５〜４０ ％ 、
Ｃｒ１８〜３０％。
ｋＡ Ｏ，１〜１．５１ 、 Ｔｌ １．５〜３． Ｏ
％ 、 Ｃａ ０．０００５〜０．０２０％を含有し、
Ｃ≦０．０１５俤、Ｎ≦０．０１０１に制限し、又はこ
れにさらにＭｏ≦ａ、ｏｓ＋ｚｒ≦０．５１゜Ｎｂ≦３
．５チ、■≦０．５俤の１種又は２種以上を含有し、残
部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする高
耐食性高強度ドリルカラー用非磁性鋼にある。
％ 、 Ｃａ ０．０００５〜０．０２０％を含有し、
Ｃ≦０．０１５俤、Ｎ≦０．０１０１に制限し、又はこ
れにさらにＭｏ≦ａ、ｏｓ＋ｚｒ≦０．５１゜Ｎｂ≦３
．５チ、■≦０．５俤の１種又は２種以上を含有し、残
部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする高
耐食性高強度ドリルカラー用非磁性鋼にある。
以下に本発明の詳細な説明する。
先ず本発明の成分系において、Ｓｔ及びＭｎはいずれも
脱酸剤として必要であるが、Ｓｔは過剰に存在すると熱
間加工性を損うこと、またＭｎは２．０チを超えると耐
応力腐食割れ性を劣化させることから、これらの元素は
いずれも２．０％以下にする。
脱酸剤として必要であるが、Ｓｔは過剰に存在すると熱
間加工性を損うこと、またＭｎは２．０チを超えると耐
応力腐食割れ性を劣化させることから、これらの元素は
いずれも２．０％以下にする。
次にＮｉ及びＣｒは本発明の基本となる元素である。ま
ずＮｉは後述のＣｒと共存して非磁性の前提となる安定
オーステナイト相を確保するための主要成分である０本
発明鋼は時効処理により金属間化合物ｒ′相： Ｎｔ、
（Ａｌ、Ｔｔ）を析出させ高強度化した、いわゆる析出
硬化鋼であるため、 Ｎｉは強化元素としての作用を有
する。さらには深井戸用のドリルカラーで問題となる塩
素イオン環境下での耐応力腐食割れ性を確保するため２
５１以上を必要とする。しかし耐応力腐食割れ性の改善
効果は４０％で飽和することから上限を４０％とした。
ずＮｉは後述のＣｒと共存して非磁性の前提となる安定
オーステナイト相を確保するための主要成分である０本
発明鋼は時効処理により金属間化合物ｒ′相： Ｎｔ、
（Ａｌ、Ｔｔ）を析出させ高強度化した、いわゆる析出
硬化鋼であるため、 Ｎｉは強化元素としての作用を有
する。さらには深井戸用のドリルカラーで問題となる塩
素イオン環境下での耐応力腐食割れ性を確保するため２
５１以上を必要とする。しかし耐応力腐食割れ性の改善
効果は４０％で飽和することから上限を４０％とした。
又Ｃｒは耐食性を確保するため１８チ以上必要である。
しかし、３０％を超えると熱間加工性を損い、またオー
ステナイト相を不安定にすることから上限を３０チとし
た。
ステナイト相を不安定にすることから上限を３０チとし
た。
これらＮｉ及びＯｒの適正範囲は次のような実験に基い
て決められた。即ち、第１図は応力腐食破断時間に及ぼ
すＣｒ量及びＮｉ量の影響を示す図であって、これらは
Ｃ０１０１０１，８１０，５％、Ｍｎ １．２％。
て決められた。即ち、第１図は応力腐食破断時間に及ぼ
すＣｒ量及びＮｉ量の影響を示す図であって、これらは
Ｃ０１０１０１，８１０，５％、Ｍｎ １．２％。
ｈｔ ０．５ ｔｌｒ 、 ＴＩ ２．０係、 Ｃａ
０．００１０係、ＮＯ，Ｏ０５俤を基本成分とし、Ｎｉ
を３０チとしてＣｒ量を種々変化させたもの、及びＣｒ
を２０１としてＮｉ量を種種変化させたものについて、
平野部直径６箇の試験片を用い飽和食塩水・沸騰条件下
で応力８Ｃ＃！ｆ／ｌｌＩ２で定荷重型応力腐食割れ試
験を行なった結果を示すものである。同図から明らかな
ようにＣｒ１８９６以上及びＮｉ２５％以上でいずれも
応力腐食破断時間が飛躍的に向上することが判る。なお
この効果はＮＩ Ｉｃおいては４０ｍですでに飽和する
ことが明らかである。一方Ｃｒについては３０チを超え
てもその効果はなお増大するが、前述の通シ熱間加工性
を損うのでＯｒの上限は３０％と定められた。
０．００１０係、ＮＯ，Ｏ０５俤を基本成分とし、Ｎｉ
を３０チとしてＣｒ量を種々変化させたもの、及びＣｒ
を２０１としてＮｉ量を種種変化させたものについて、
平野部直径６箇の試験片を用い飽和食塩水・沸騰条件下
で応力８Ｃ＃！ｆ／ｌｌＩ２で定荷重型応力腐食割れ試
験を行なった結果を示すものである。同図から明らかな
ようにＣｒ１８９６以上及びＮｉ２５％以上でいずれも
応力腐食破断時間が飛躍的に向上することが判る。なお
この効果はＮＩ Ｉｃおいては４０ｍですでに飽和する
ことが明らかである。一方Ｃｒについては３０チを超え
てもその効果はなお増大するが、前述の通シ熱間加工性
を損うのでＯｒの上限は３０％と定められた。
次に、Ａｌは本発明鋼を強化する析出物、即ち金属間化
合物ｒ’ ： Ｎｉ３（ＡＡ、’ｒｉ） を形成する
元素である。また延性及び靭性に有害な作用を有する粒
界反応型析出物であるη相の析出を抑制する効果をもつ
。しかし過剰に添加するとオーステナイト相とγ′との
整合歪を減少させるため析出硬化作用を弱めることにな
る。したがってｋｔの含有量を０．１憾から１．５１と
した。また、Ｔ口裏金属間化合物ｒ’ ： Ｎｉ、（Ａ
ｌ、Ｔｉ） を形成する主要元素であｆｉ’Ｔｉ量と
ともに強度は上昇する。ドリルカラーは地圧に耐える必
要があり、そのため高強度であることが要件であるが、
その高強度を確保するためにはＴＩは最低１．５％必要
である。しかし３慢を超えて添加すると著しく熱間加工
性を損うことから、その含有量を１．５ ％から３憾と
した。
合物ｒ’ ： Ｎｉ３（ＡＡ、’ｒｉ） を形成する
元素である。また延性及び靭性に有害な作用を有する粒
界反応型析出物であるη相の析出を抑制する効果をもつ
。しかし過剰に添加するとオーステナイト相とγ′との
整合歪を減少させるため析出硬化作用を弱めることにな
る。したがってｋｔの含有量を０．１憾から１．５１と
した。また、Ｔ口裏金属間化合物ｒ’ ： Ｎｉ、（Ａ
ｌ、Ｔｉ） を形成する主要元素であｆｉ’Ｔｉ量と
ともに強度は上昇する。ドリルカラーは地圧に耐える必
要があり、そのため高強度であることが要件であるが、
その高強度を確保するためにはＴＩは最低１．５％必要
である。しかし３慢を超えて添加すると著しく熱間加工
性を損うことから、その含有量を１．５ ％から３憾と
した。
さらにＣａは熱間加工性を向上させる元素として０．０
００５％以上を必要とするが、０．０２０％を超えると
逆に熱間加工性を劣化させる。したがってＣａの含有量
をｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２０ｍとした。
００５％以上を必要とするが、０．０２０％を超えると
逆に熱間加工性を劣化させる。したがってＣａの含有量
をｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２０ｍとした。
次に本発明においてはＣ及びＮの量を制限することによ
って、ＴＩ 、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物
あるいは窒化物の発生を抑制し、これＫよって）Ｉ リ
ルカラー用鋼材として必要な、延性・靭性及び均質性を
確保するものである。ｆずＣは鋼の凝固過程でＴＩと化
合し粗大なＴ１炭化物を形成する。この粗大炭化物はそ
の後の加熱・圧延あるいは溶体化熱処理工程での固溶が
困難である。一方ドリルカラーは掘さく中にトルクの変
化あるいは地層の変化にともなう衝撃力を受けるので、
これらによるｒｆｌａを防ぐため延性・靭性及び材質の
均質性が必要となるが、前述した未固溶の粗大炭化物は
延性・靭性を損うのみならず材質を不均質化する。この
ような粗大炭化物の残留を防止するためにはＣｔを０．
０１５１以下に制限する必要がある。
って、ＴＩ 、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物
あるいは窒化物の発生を抑制し、これＫよって）Ｉ リ
ルカラー用鋼材として必要な、延性・靭性及び均質性を
確保するものである。ｆずＣは鋼の凝固過程でＴＩと化
合し粗大なＴ１炭化物を形成する。この粗大炭化物はそ
の後の加熱・圧延あるいは溶体化熱処理工程での固溶が
困難である。一方ドリルカラーは掘さく中にトルクの変
化あるいは地層の変化にともなう衝撃力を受けるので、
これらによるｒｆｌａを防ぐため延性・靭性及び材質の
均質性が必要となるが、前述した未固溶の粗大炭化物は
延性・靭性を損うのみならず材質を不均質化する。この
ような粗大炭化物の残留を防止するためにはＣｔを０．
０１５１以下に制限する必要がある。
ＮはＣよυもさらにＴｉと結合して粗大なＴｉ窒化物を
形成し易い元素であることから、上、記のＣの場合と同
様ドリルカラー用としての必要特性である延性、靭性及
び均質性を損うため制限する必要がある。ＮはＣよりＴ
Ｉと化合物を形成し易いことがらＣよシ低く上限を０．
０１０１としなければならない。これらＣ及びＮの適正
範囲は次のような効果に基いて定められたものである。
形成し易い元素であることから、上、記のＣの場合と同
様ドリルカラー用としての必要特性である延性、靭性及
び均質性を損うため制限する必要がある。ＮはＣよりＴ
Ｉと化合物を形成し易いことがらＣよシ低く上限を０．
０１０１としなければならない。これらＣ及びＮの適正
範囲は次のような効果に基いて定められたものである。
即ち第２図は機械的性質に及ぼすＣとＮの影響を示す図
であって、これらは８１０．５ ％ 、 Ｍｎ １．２
％ 、Ｃｒ２Ｏ％ 。
であって、これらは８１０．５ ％ 、 Ｍｎ １．２
％ 、Ｃｒ２Ｏ％ 。
Ｎｉ ３４％ 、 ＡＡｏ、ｓ＊ 、’ｒｔ ２％ 、
Ｃａ Ｏ，００１０％を基本成分としＮ″ｆ：０．０
０６１としＣ量を変化させたもの、及びＣを０．０１０
１としＮ量を変化させたものについて、夫々溶解後圧延
あるいは鍛造により１５０φ■の丸鋼に成形後、溶体化
処理及び時効処理を行ない、しかるのち第２図中に記入
した図に示す試験片採取位置から、ＪＩＳ Ａ号引張試
験片を採取し、ＪＩＳＺ２２４１により引張試験を行な
い耐力及び伸びを測定した結果を示すものである。同図
から明らかな如く、Ｃが０．０１５％以下、Ｎが０．０
１０１以下においていずれも高い耐力と十分な伸びを示
し、かついずれの採取位置もほぼ同じ耐力及び伸び値を
有し材質も均質であり、さらにこれらの機械的性質は耐
カフ ０ ｋｇｔ／ｒｍ以上、及び伸び２５％以上とい
ずれも充分満足なものであることが明らかである。これ
はＣ及びＮが夫々上記の値を超えると、前述の通シＴｉ
等との炭窒化物を形成し、延性、靭性を損うためである
。このようにして、Ｃ及びＮの上限値を前述の如く制限
した。
Ｃａ Ｏ，００１０％を基本成分としＮ″ｆ：０．０
０６１としＣ量を変化させたもの、及びＣを０．０１０
１としＮ量を変化させたものについて、夫々溶解後圧延
あるいは鍛造により１５０φ■の丸鋼に成形後、溶体化
処理及び時効処理を行ない、しかるのち第２図中に記入
した図に示す試験片採取位置から、ＪＩＳ Ａ号引張試
験片を採取し、ＪＩＳＺ２２４１により引張試験を行な
い耐力及び伸びを測定した結果を示すものである。同図
から明らかな如く、Ｃが０．０１５％以下、Ｎが０．０
１０１以下においていずれも高い耐力と十分な伸びを示
し、かついずれの採取位置もほぼ同じ耐力及び伸び値を
有し材質も均質であり、さらにこれらの機械的性質は耐
カフ ０ ｋｇｔ／ｒｍ以上、及び伸び２５％以上とい
ずれも充分満足なものであることが明らかである。これ
はＣ及びＮが夫々上記の値を超えると、前述の通シＴｉ
等との炭窒化物を形成し、延性、靭性を損うためである
。このようにして、Ｃ及びＮの上限値を前述の如く制限
した。
以上が本発明における基本成分系であるが、本発明にお
いては、さらに高強度のドリルカラー用として耐力の向
上をはかるために、 Ｍｏ、Ｚｒ 、Ｎｂ、Ｖの１種ま
たは２種以上を所定の範囲内で含有せしめることが有効
である。
いては、さらに高強度のドリルカラー用として耐力の向
上をはかるために、 Ｍｏ、Ｚｒ 、Ｎｂ、Ｖの１種ま
たは２種以上を所定の範囲内で含有せしめることが有効
である。
まずＭｏは固溶強化作用のある元素であり、耐力を高め
るために有効な元素であるが、３％以上添加すると熱間
変形抵抗を著しく高めるため圧延あるいは鍛造が困難に
なる。したがって含有量は３、０チ以下とした。
るために有効な元素であるが、３％以上添加すると熱間
変形抵抗を著しく高めるため圧延あるいは鍛造が困難に
なる。したがって含有量は３、０チ以下とした。
さらにＺｒ、Ｎｂ及びＶは析出強化をもたらす金属間化
合物ｒ′の中に固溶するため、これら元素の添加はｒ′
の析出量を増加させることになり、結果として耐力を高
めることになる。しかし過剰の添加は延性、ｆＡ性を損
うことから上限をそれぞれ０．５チとした。
合物ｒ′の中に固溶するため、これら元素の添加はｒ′
の析出量を増加させることになり、結果として耐力を高
めることになる。しかし過剰の添加は延性、ｆＡ性を損
うことから上限をそれぞれ０．５チとした。
以上の如き成分組成を有する本発明鋼は、各種電気炉等
による製鋼を行なりた後、造塊 分塊圧延あるいは連続
鋳造により鋼片とした後、圧延あるいは鍛造により丸鋼
とし、しかる後溶体化処理及び時効処理を施しドリルカ
ラー素材とすることが出来る。
による製鋼を行なりた後、造塊 分塊圧延あるいは連続
鋳造により鋼片とした後、圧延あるいは鍛造により丸鋼
とし、しかる後溶体化処理及び時効処理を施しドリルカ
ラー素材とすることが出来る。
以下に本発明の効果を実施例に基いてさらに具体的に示
す。
す。
第１表に本発明鋼と比較鋼の化学成分及び形状を示す、
第２表は第１表の鋼について、丸鋼表層から２０ｍ及び
６０■下の位置での材料特性を示したものである。これ
ら特性調査緒果から明らかなように、本発明鋼は比較鋼
に比べ耐応力腐食割れ性及び材質の均質性においてすぐ
れたものである。
第２表は第１表の鋼について、丸鋼表層から２０ｍ及び
６０■下の位置での材料特性を示したものである。これ
ら特性調査緒果から明らかなように、本発明鋼は比較鋼
に比べ耐応力腐食割れ性及び材質の均質性においてすぐ
れたものである。
以上述べたごとく、本発明鋼は耐食性とくに耐応力腐食
割れ性に優れ、しかも材質の均質性を確保した材料とな
っておシ、環境条件の厳しい油井用の高性能ドリルカラ
ー用素材として工業的にきわめて有効なものであるｅ
割れ性に優れ、しかも材質の均質性を確保した材料とな
っておシ、環境条件の厳しい油井用の高性能ドリルカラ
ー用素材として工業的にきわめて有効なものであるｅ
第１図は応力腐食破断時間に及ぼすＣｒ量及びＮｉ量の
影響を示す図、第２図は機械的性質に及ぼすＣとＮの影
響を示す図である。
影響を示す図、第２図は機械的性質に及ぼすＣとＮの影
響を示す図である。
Claims (2)
- （１）重量％でＳｉ≦２．０％、Ｍｎ≦２．０％、Ｎｉ
２５〜４０％、Ｃｒ１８〜３０％、Ａｌ０．１〜１．５
％、Ｔｉ１．５〜３．０％、Ｃａ０．０００５〜０．０
２０％を含有しＣ≦０．０１５％、Ｎ≦０．０１０％に
制限し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特
徴とする高耐食性高強度ドリルカラー用非磁性鋼。 - （２）重量％でＳｉ≦２．０％、Ｍｎ≦２．０％、Ｎｉ
２５〜４０％、Ｃｒ１８〜３０％、Ａｌ０．１〜１．５
％、Ｔｉ１．５〜３．０％、Ｃａ０．０００５〜０．０
２０％を含有し、Ｃ≦０．０１５％、Ｎ≦０．０１０％
に制限し、さらにＭｏ≦３．０％、Ｚｒ≦０．５％、Ｎ
ｂ≦０．５％、Ｖ≦０．５％の１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴
とする高耐食性高強度ドリルカラー用非磁性鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59251908A JPS61130464A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 高耐食性高強度ドリルカラ−用非磁性鋼 |
| DE8585308615T DE3572696D1 (en) | 1984-11-30 | 1985-11-27 | Non-magnetic steel having high corrosion resistance and high strength for use as material of drill collar, and drill collar made of the steel |
| EP85308615A EP0183536B1 (en) | 1984-11-30 | 1985-11-27 | Non-magnetic steel having high corrosion resistance and high strength for use as material of drill collar, and drill collar made of the steel |
| AT85308615T ATE45991T1 (de) | 1984-11-30 | 1985-11-27 | Nichtmagnetischer stahl mit hoher korrosionsbestaendigkeit und hoher festigkeit fuer verwendung in schwerstange und schwerstange aus diesem werkstoff. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59251908A JPS61130464A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 高耐食性高強度ドリルカラ−用非磁性鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61130464A true JPS61130464A (ja) | 1986-06-18 |
| JPH0218381B2 JPH0218381B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=17229743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59251908A Granted JPS61130464A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 高耐食性高強度ドリルカラ−用非磁性鋼 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0183536B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61130464A (ja) |
| AT (1) | ATE45991T1 (ja) |
| DE (1) | DE3572696D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115011858A (zh) * | 2022-06-23 | 2022-09-06 | 沈阳航空航天大学 | 高强度高塑性CoCrNiAlTi多主元合金及其制备方法 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0246092A3 (en) * | 1986-05-15 | 1989-05-03 | Exxon Research And Engineering Company | Alloys resistant to stress corrosion cracking |
| DE3907564A1 (de) * | 1989-03-09 | 1990-09-13 | Vdm Nickel Tech | Nickel-chrom-eisen-legierung |
| CN1038353C (zh) * | 1993-09-11 | 1998-05-13 | 中国科学院金属研究所 | 高强度无磁钻铤用钢 |
| JP2963842B2 (ja) * | 1994-06-15 | 1999-10-18 | 大同特殊鋼株式会社 | 排気バルブ用合金 |
| US6012744A (en) * | 1998-05-01 | 2000-01-11 | Grant Prideco, Inc. | Heavy weight drill pipe |
| US6372181B1 (en) | 2000-08-24 | 2002-04-16 | Inco Alloys International, Inc. | Low cost, corrosion and heat resistant alloy for diesel engine valves |
| US7651575B2 (en) | 2006-07-07 | 2010-01-26 | Eaton Corporation | Wear resistant high temperature alloy |
| CN103206175A (zh) * | 2013-03-15 | 2013-07-17 | 山西北方风雷工业集团有限公司 | 高抗疲劳钻铤 |
| CN103820736A (zh) * | 2014-01-09 | 2014-05-28 | 马鞍山市恒毅机械制造有限公司 | 一种出钢口钻头合金钢材料及其制备方法 |
| CN115466838A (zh) * | 2022-09-21 | 2022-12-13 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 一种控制无磁钻铤用钢析出物的冷却方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2803539A (en) * | 1954-08-24 | 1957-08-20 | Jessop William & Sons Ltd | Fe-cr-ni alloys |
| AT214466B (de) * | 1959-06-04 | 1961-04-10 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Stahllegierungen zur Herstellung von Schwerstangen für Tiefbohrgestänge |
| AT308793B (de) * | 1968-12-02 | 1973-07-25 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Austenitische Chrom-Nickel-Stickstoff-Stahllegierung für nichtmagnetisierbare Schwerstangen und Gestängeteile |
| DE2117233B2 (de) * | 1971-04-08 | 1973-03-15 | Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag, 6000 Frankfurt | Verwendung einer stabilaustenitischen stahllegierung fuer die herstellung von nach dem argonare-verfahren ohne zusatzwerkstoffe warmrissfrei verschweissten gegenstaenden |
-
1984
- 1984-11-30 JP JP59251908A patent/JPS61130464A/ja active Granted
-
1985
- 1985-11-27 EP EP85308615A patent/EP0183536B1/en not_active Expired
- 1985-11-27 DE DE8585308615T patent/DE3572696D1/de not_active Expired
- 1985-11-27 AT AT85308615T patent/ATE45991T1/de active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115011858A (zh) * | 2022-06-23 | 2022-09-06 | 沈阳航空航天大学 | 高强度高塑性CoCrNiAlTi多主元合金及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0183536A3 (en) | 1987-05-13 |
| EP0183536B1 (en) | 1989-08-30 |
| JPH0218381B2 (ja) | 1990-04-25 |
| ATE45991T1 (de) | 1989-09-15 |
| DE3572696D1 (en) | 1989-10-05 |
| EP0183536A2 (en) | 1986-06-04 |
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