JPS61126908A - 反転板圧延機の生産性を向上する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は板圧延特に高温反転圧延機を使用する板圧延設
備における生産性を向上する方法に関する。

高温圧延鋼板は通常は反転板圧延機を使用してパターン
スラブから板に生産する。狭い巾の一部の板は更に高温
ストリップミルで生産する。

パターンスラブを板に圧延する専用の反転板圧延機は高
温ストリップミルの製品に比較して広く厚゛い板を生産
す辱ために通常使用される。板を単段又は二段反転圧延
機で生産することは通常である。圧延機で圧延される板
の厚さ、巾、長さの各組合せについて所定比例のパター
ンとし所要の金属容積としたスラブを必要とする。スラ
ブは圧延機を前後に通して板とする。スラブを横圧延し
て所要板巾を得ることは通常である。この後に圧延した
板を歪取機で高温で平面とし、冷却ベッドに移送して冷
却し、側部切断、端部切断して仕上の板寸法とする。こ
の圧下は通常は４本高温反転圧延機を使用するが、４本
ロールの前に２本高温反転圧延機を使用し、２個のスラ
ブを同時にライン上に置いて生産性を増すことも通常で
ある。

炭素鋼、ステンレス鋼、特殊鋼、非鉄金属の板を圧延す
るに使用する現存の反転板圧延機には制限がある。圧延
される長さは冷却速度と圧延時間によって制限される。

例えば、１００ｉｎ（約２５００＋ｍ）−巾の３／１６
ｉｎ（約５ｍ＋）厚さの炭素鋼を圧延する時は通常の圧
延可能最大炎は５５〜６５ｆｔ　（約１７〜２０ｍ）で
ある。標準のパターンスラブは１５４４０ｉｎ’の容積
であり、重量約４３７５Ｍｂ（約２ｔｏｎ）である、同
じ寸法のステンレス鋼板は変形に対する抵抗が大きいた
メ４０〜４５ｆｔ（約１２〜１４ｍ）にすぎない。スラ
ブが重量又は寸法が過大であれば板を所要厚さと巾に仕
上げることは不可能となり、材料は圧延機による高温塑
性変形のためには過度に低温となる。

反転板圧延機で板を圧延することに伴う共通の問題点は
キャンバ即ち反りである。反りとは本願の場合、板の長
手縁の非直線性と定義する。反りによって、過剰の圧延
巾とし、次に側部を切断して所要中に適合させるが、こ
れは歩留を著しく低下する。炭素鋼板の１１２ｉｎ　（
約２８００ａｍ）巾の板圧延機の標準の生産歩留はスラ
ブから仕上板まで約８２〜８６％である。

各板寸法は相当するパターンスラブを有し、再熱炉は広
範囲のスラブ寸法に適合して各種の製品を生産するため
、熱の効率と均等性は困難になる。

更に、スラブ生産設備は連続鋳造機の場合も分塊機又は
スラブ圧延機の場合も、板に処理する要求に適合した多
数の小寸法のスラブを製造する必要がある０例えば、標
準の１１２ｉｎ　（約２８００ａ＋＋）巾の板圧延機は
板生産１０００００ｔｏｎに対して３００００個のスラ
ブを必要とする。

標準的な市場の要求は炭素鋼板については要求量の約５
０％は厚さｌ／　２ｉｎ　（約１３ｍ）以下であるため
上述の事項は更に複雑になる。市場要求に適合するため
に、反転板圧延機は多数の小型の２〜３トンのスラブを
圧延する必要があり、生産速度は低下し、歩留は悪くな
る。

スラブはスラブ圧延機又は連続鋳造機から所要パターン
寸法に切断し、板圧延機のスラブヤードに配列し、所定
圧延順序に板圧延機炉に装入する。

それ故、低い生産速度と歩留に加えて多くの小型のスラ
ブを繰返して取扱い配列するために大きな費用を必要と
する。

本発明は既知の単段又は二段反転板圧延機の生産性を改
良し、上述の欠点を少なくする方法を提供し、歩留を著
しく向上し、生産費を低下し、素材、エネルギー、人件
費等を節約する方法とする。

本発明の方法によって、特大のスラブ、即ち３０〜４０
ｔｏｎ程度、を処理することによって板圧延機の再熱炉
は均等な加熱と利用率の向上が得られ、金属物品をスラ
ブに変形する処理ユニットの生産性が大となる。大きな
スラブを取扱う場合の欠点は、過剰な板が直に販売でき
ず、倉庫に入れる必要がある点である。本発明の方法は
倉庫費用が大きなスラブを圧延することによって節約さ
れる費用を超える分を最小にする０本発明の方法は既存
の板圧延機に簡単な改修によって適用でき、又は新しい
設備の一部として形成できる。

本発明の方法によって、コイラ炉を反転板圧延機の上流
及び下流に取付ける。圧延機の下流には剪断装置と仕上
装置とを有し、板製品の最終処理を行なう。スラブ再熱
炉はすべての板圧延機に必要であり、上流側コイラ炉の
上流に置く、再熱炉は小型のパターンスラブでなく主と
して大型スラブ用として使用する。第１のモードでは反
転圧延機を使用して通常の通りに既知の寸法のパターン
スラブを圧延する。即ち、コイラ炉は使用しない。

第２のモードでは通常のパターンスラブより著しく大き
な特大スラブを次の通りに圧延する。スラブは所要圧延
温度に加熱された後に高温反転板圧延機を前後に通って
所要の中間厚さと長さの板を得る。所要の中間材料が得
られれば、一方のコイラ炉を作動させ、材料は炉内で巻
かれる。この後は材料は両コイラ炉間で圧延機を前後に
通り、所要の最終板厚とする。最後のパスで、高温の巻
いた板を圧延して平にし、所要の板の長さ又は整数倍の
長さに処理し、又は巻いた板とする。コイラ炉は圧延ラ
インの上又は下の位置とし、偏向板等を使用して材料を
コイラ炉内に導く。ピンチロールを使用して送り用とし
、圧延される板に張力を作用し、機械化送りロール等の
装置によって剪断装置への送りの間圧延機ロールに接触
しない位置を保つ。

本発明による反転板圧延機の生産性を向上する方法では
、第１に板圧延機の上流及び下流にコイラ炉を取付け、
板の夫々の種類寸法に対する要求に応じて第１又は第２
のモードで圧延機を作動させる。第１のモードでは圧延
機は通常のパターンスラブを圧延して板を製造する。第
２のモードでは、反転圧延機で特大スラブを圧延し、ス
ラブは圧延時間の少なくとも一部において両コイラ炉間
を前後に通る。ストリップは巻いた板又は板製品に通常
の通りに仕上げる。

本発明の方法は特大のスラブの処理とパターンスラブの
処理とが必要である。特大のスラブは著しく大きく、通
常の反転圧延機では圧延できない。

パターンスラブは通常の圧延機で圧延できるスラブであ
る。特大のスラブの最大寸法はコイラ炉の寸法によって
定まり、大きさの制限がある。３０〜４０ｔｏｎ程度の
スラブ重量が最も実際的であり、最も効率良く圧延でき
る。

板は仕上寸法で注文される。それ故生産指令と送出計画
とを解析してその解析を実際の圧延機の運転に関係づけ
る必要がある。この点でコンピューターは不可欠である
。

本発明の方法による重要な段階は、現在の板要求の少な
くとも一部を満足するための特大スラブを圧延する時期
、並びに通常の圧延過程によってパターンスラブを圧延
する時期を定めることである。このために、限定された
期間、例えば二週間内の、板の夫々の寸法及び種類に対
するすべての要件を解析する。外部からの需要に対して
在庫があれば差引く。この点に関して、板圧延の在庫は
少ないほど良い。第１第２のモードの一方又は双方を使
用して在庫の費用を少なくシ、特大スラブの圧延による
節約を大きくする。

本発明によって、特大スラブを圧延する時期を定めるに
はプログラムされた汎用ディジタルコンピューターを使
用する。コンピューターのプログラムは、所要の夫々の
寸法１種類の板の需要を満足するために必要とする特大
スラブの整数分゛、と分散会とを定める。特大スラブの
１本より少ない分数が板の要求を満足するために必要と
なれば、分数を限界値Ｒと比較し、限界値より小さい時
は板は通常のパターンスラブによって圧延する１分数が
限界値より大きければ、板は特大スラブでコイラ炉を使
用して圧延し、過剰の板は倉庫に送る。

限界値を調整して倉庫費を最小とし、特大スラブの圧延
による節約を最大にする。

好適な実施例によって、少なくとも１回の前の限定され
た期間に対する最適限界値を計算し、平均最適限界値を
次の限定された期間の計画に対して使用して次の限定さ
れた期間のための限界値を得る。限界値はすべての寸法
及び種類に対して定め、又は夫々の限界値を夫々の寸法
種類に対して定める。夫々の寸法種類についての限界値
を複数回の前の時期について定める利点は、各板の種類
についての在庫の検査が倉庫費用の一部となるからであ
る。

去Ｊ１吐 第１図は本発明の方法を実施するに好適な装置を示す。

スラブは再熱スラブ炉１２内で圧延温度に加熱する。ス
ラブは通常炉１２からコンベア路２４、即ち圧延テーブ
ル上に押出される。４段高温反転板圧延機１４を炉１２
の下流に置く。ピンチロールの組３２．３４を高温反転
板圧延機１４の両側に取付け、後述する通り巻戻しの補
助となる。コイラ炉１６゜１８を４段高温反転板圧延機
の両側に置く。通常の剪断機２０をコイラ炉１６とスラ
ブ再熱炉１２との間に置き、通常の剪断機２２を上切断
下切断又は走行量剪断型とし、コイラ炉１８の下流に置
く。コンベア路２４の終端に移送テーブル２６を置き、
板を平行する処理コンベア路４０に移し、又は板は直進
して水スプレー２７を経てコイラ２５に達する。処理路
４０は通常の歪取ローラー２８を有し、板を平にする。

第３のコンベア路４２はコンベア２４．４０に平行とし
、コンベア路４０に移送冷却ベッド３０によって接続す
る。ベッド３０はコンベア路４０の終点に沿って取付け
る。コンベア路４２は側部剪断機３８と最終端剪断機３
６を有し、板を最終設計長さとする。製品を、直接コイ
ラ’ｔｓ２５でコイル板として巻く時は製品は所要の仕
上路に移送する。

高温反転板圧延機１４とコイラ炉１６．１８との詳細を
第２図に示す、高温反転板圧延機１４は通常の構造とし
、２個の作動ロール５０を作動ロールチャック５２で支
承し、２個のバックアップロール５４をバックアップチ
ャック５６で支承する。液圧自動ゲージ制御装置５８を
使用して通常の通りに圧延厚さを制御し、又はモータ駆
動ねじこみ機構を使用できる。

ピンチロールの組３２．３４は圧延機１４の両側に近接
して作動する。ピンチロールの組３２．３４の両側に近
接してコイラ炉１６．１８を設ける。コイラ炉１６゜１
８は図示の例では圧延テーブル６０．６２の前後の下方
に取付ける。テーブルはコンベア路２４の一部を形成す
る。この位置関係は好適であり、初期のパスにおける通
常の平圧延をコイラ炉が妨害しない位置となる。既存の
圧延機を改修する場合にはコイラ炉を圧延テーブルの上
方とする必要がある。

各コイラ炉１６．１８は軽量のファイバー型耐火内張６
４で内張し、熱伝達値が低いため変化する熱入力に耐え
る。他の既知の内張を使用することもできる。各コイラ
炉１６．１８にはコイラ６６．６８を有する。コイラ６
６．６８は既知の型式１例えばモータ駆動リール又はマ
ンドレルのないコイラ等から選択できる。

各コイラ炉１６．１８の入口に、ピンチロールの組３２
、３４に近接して偏向板７０．７２を取付ける。偏向板
は圧延テーブル６２．６４の下の面にあり、作業者又は
自動制御によって作動させれば開位置となって圧延され
た板をコイラ炉に導く。

第１のテーブル送りロール７４．７６は圧延機の両側に
あり、通常の装置によって垂直方向に作動して走行する
板を上げ、底部作動ロールとの接触を防ぐ。

第１の作動モードによって、コイラ炉は使用せず、パタ
ーンスラブを上述の装置によって通常の通りに圧延して
板とする。即ち、再熱炉で加熱した後にパターンスラブ
は反転圧延機を前後に往復し、厚さを所要板厚まで圧延
する。この後に両側を切断し、両端を切断する。

第２の作動モードによって、特に大きなスラブを第１に
高温反転板圧延機１４によって直線に圧延する。スラブ
を通常の通りに前後に圧延機を通し園）となるようにす
る。二＼で偏向板７０．７２を作動し、厚さの減じたス
ラブは一方のコイラ炉１６又は１８に入り、マンドレル
又は他の巻取機構に巻かれる。コイラ炉の両側の剪断機
２０．２２は長くなったスラブの両端を切断し、その後
に厚さを減少してコイラ炉に入らせる。この後に巻いた
板は両コイラ炉と高温反転板圧延機１４との間を前後に
通し、板を所要の仕上板厚とする。板がコイラ炉のマン
ドレルに巻く時に、各巻が前の巻を覆うため板の露出面
部は著しく少なくなる。各板の端部はピンチロールによ
って保持され、次の圧延機を通るパスのために圧延機ロ
ールにピンチロールが供給する。

最後から二番目の圧延機パスは通常は逆方向であり、板
の前端の前部ピンチロール３２に５保持された板前端以
外は前部炉１６のマンドレルに巻かれる。

次に板をコイル炉１６からピンチロールによって巻戻し
て剪断機２２によって所要の長さに切断する。

剪断機２２は走行量剪断型又は固定剪断型とすることが
できる。走行量剪断機を使用する時は板走行テーブルを
十分に長くし、板の各切断部分の後端と次の部分の前端
との間の走行間隙を大にし、図示しない板受取機構が板
を走行テーブルから除くための十分な時間があるように
する。

他のコイラ炉の設計を使用して板圧延手順を厚さの最終
値を得られた後について修正することができる。例えば
、下流側コイラ炉１８の型式は圧延機１４からある方向
に巻き、他の方向にクロップ剪断機２２に向けて巻戻す
ようにする。この実施例では圧延機１４は初期のパスに
使用し、コイラ炉１８は圧延した板をコイル状として剪
断機２２に向けて巻戻す。

静止の剪断機を使用する場合には、走行テーブルは切断
長さより著しく長くする必要はない。この場合には圧延
機ロールは開き、仕上げた板は前部コイラからピンチロ
ールによって巻戻される時に圧延機のロール間を自由に
通る。持上可能の第１のテーブル送りロール３４は板が
圧延機底部ロール上に接触するのを防ぐ。

板が炉のマンドレルから巻戻される時に、板は静止の剪
断機によって間欠運動切断方式によって冷却ベッドの長
さに切断される。巻いた板の巻戻速度は剪断機の型式、
切断長さ、板径送機構の速度、所要生産速度によって定
める。剪断機２２の切断する板の長さは注文の発送長さ
の正確な倍数とする。板は次に走行テーブル２４上を動
き、できるだけ早く移送ベッド２６上に横に動かし、次
の板のためのスペースをあける。剪断機２２の作動は送
出ピンチロール３２上のディジタルカウンタからの情報
を受ける制御装置から指令する。次に板は歪取ロール２
８を通り、冷却ベッド３０を横に動き、側部切断機３８
、端部剪断機３６をコンベア路４２上で通って長さと巾
を所要寸法とする。

本発明と既知の板圧延機との差異を第３，４図に示す。

通常の板圧延機は１０万トンの生産に対してスラブ３０
０００個程度を必要とする。一連の小型のパターンスラ
ブ１００は平均重量３．３ｔｏｎ、範囲２〜１１ｔｏｎ
であり、高温反転板圧延機１０２で圧延して圧延した板
を形成し、長さ６０〜１２０ｆｔ（約１８〜３６ｍ）と
し、第３図に示す、圧延した板は両側と端部を剪断して
仕上板ｉｏｏ’を形成し、スクラップ１０４は棄てる。

板１００′は所要に応じて仕上作業で小さな板に剪断す
る。

本発明は圧延スラブ１１０は第４図に示し、３０ｔｏｎ
以上とし、高温反転板圧延機１１２を通して１０００〜
１７００ｆ直約３００〜５００ｍ）のコイル板１１０′
を形成する。

平均の特に長いスラブは３０ｔｏｎ以上であるため、１
００００’ｏｔｏｎ当りに必要とするスラブははｙ　３
３００枚であり、取扱及び配列は容易である。コイル板
は次に仕上板に切断する。多くの場合に、生産品は圧延
縁部付きで販売され、側部の切断の必要があっても最小
である。歩留は９４〜９６％である。

相対生産性を各モード即ちモード■、モード■について
第１表に示す。１時間当りの歩留と生産トン数はモード
■が遥かに大きい。全体としての生産歩留は既知の圧延
機による約８６％（モード■）から約９６％（モード■
）に向上した。この理由は。

モード■ではコイラ炉に巻かれる間、板は張力を１００
０ｆｔ　（約３００ｍ）以上になる板の端部間の反りは
ほとんど生じない、即ち、側部切断のためのスクラップ
となる部分は最小となり、板の両端のみを切断する必要
があるが、モードＩのパターンスラブ圧延の時の多数の
板の端部の切断に比較して著しく少ない。

特に大型のスラブを使用する利点は主圧延機及び製鋼設
備全部について適用され、大型インゴット及びスラブは
鋳造、圧延共に生産トン当りの価格を下げる。長尺を張
力下で圧延し、正確な温度制御の下で精密な物理特性を
得るため、生産された板は高品質製品となる。更に、板
は端部から端部まで均等な巾であり、反りはない。それ
故、購買者がその生産過程で圧延縁を利用できる場合は
両側切断の必要がない。この場合は、スラブも完成板と
の間の歩留は９５〜９６％になる。

第１表を見れば、すべての板はモード■の特大のスラブ
を使用して圧延するのが良いと思うかもしれない。しか
し、それは市場の実際性を無視している。生産品は圧延
毎に、時間毎に変化する。

板をモード■のみで生産すれば、要求量の少ない製品に
ついては大きな在庫が堆積する。在庫維持のための費用
はモード■の特大スラブを使用して節約される費用より
大きい。

第６図は反転板圧延機の生産性を増すために本発明方法
の一部をコンピューター・プログラム実行のためのフロ
ー線図を示す、スタート点は限界期間について、及び現
在の在庫の補充のための所要生産データの全部の入力で
ある。データ入力はステップ１１０で２個の表、即ち所
要機と在庫表とを作成し１次の最小情報を含む、即ち、
鋼種、所要又は在庫の各板の厚さ等の寸法、所要又は在
庫の各型式寸法の板の全数を含む。表は次の使用のため
の基本データとなる。

ステップ１００のデータ入力から、各寸法種数の板につ
いて、特大のスラブを圧延し得る全所要スラブ重量Ａを
ステップ１１０で計算する。在庫量は計算前に所要生産
量から差引く。ステップ１２０では特大スラブ（Ｂ）の
最大スラブ寸法を利用可能のスラブ厚さ、例えば、８．
１０．１４ｉｎ（約２００．２５０゜３５０■）のスラ
ブ厚さ、の記憶されたパラメータから計算する。ステッ
プ１３０で所要スラブ数Ｃ＝Ａ／Ｂを計算する。ステッ
プ１４０でＣの値が１以上であれば所要板寸法を圧延す
るためのスラブを準備する。

ステップ１５０で、指令を完成するための所要重量Ｃ′
を計算する。Ｃ′はＡ／Ｈの計算による余りである。

ステップ１６０で、Ｃ′を後述する限界値Ｒと比較する
。Ｃ′が限界値Ｒより小さければ、指令の残りはステッ
プ１７０でパターンスラブから通常の通りに圧延する。

Ｃ′が限界値Ｒ以上であれば、指令の残りは１本以上の
特大のスラブで圧延し、過剰分はステップ１８５で倉庫
に入れる。

ステップ１４０でＣが１より小さい条件の場合即ち１本
の特大のスラブが板の要求量より大となる時は、ステッ
プ１８０でＣを後述する限界値Ｔと比較する。ＣがＴよ
り小さければ、通常のパターンスラブからの板圧延法を
使用して、ステップ１９０で要求を充足する。ＣがＴ以
上であれば、特大の１本のスラブを圧延し、ステップ２
００で過剰分を倉庫に入れる。勿論、各鋼種、板寸法に
対してステップ１００〜２００を繰返す必要がある。

限界値Ｒ，Ｔを選択して倉庫費用を、特大スラブ圧延に
よって節約された費用より小さくする。

これは多くの関数１例えば通常方法で製造した板のトン
当りの費用と特大スラブ圧延によって製造した板のトン
当り費用の差等によって定まる。更に、倉庫内に保留す
る板の予定滞留時間、及び倉庫を維持する費用、勿論倉
庫を維持するための借金の費用によって定まる。予定滞
留時間は特定゛の板の型式によって異なり、これらに応
じてＲ，Ｔが定まる。在庫はスラブ長さの制御によって
影響される。即ち、第１に在庫の発生を最小にするよう
にスラブ長さを定める。

板圧延設備を３ケ月以上について検討した結果、Ｒ，Ｔ
共に０．６以下の時に最大の節約となることを知った。

限界値Ｒ，Ｔについて０．６は優れた初期選択であり、
Ｒ，Ｔを経験に応じて修正すれば更に好適な方法となる
。

本発明の第６図に示す部分についてのスラブ選択過程が
終れば、限界期間に対するスラブと板との生産計画が完
了し、最も広い板を第１に計画し、次に薄い板の生産を
計画する。

本発明による生産性の改善を第５図に示す。既存の１１
２ｉｎ　（約２８００ｍ）の単段反転板圧延機をグラ゛
フの線Ａで示す標準方法によって、最適のスラブを使用
し圧延する。同じ圧延機を本発明に従って改修して運転
し、線Ｂで示す生産性を得る。各種板厚についての生産
性の増加はグラフの線Ａ、　Ｂ間の部分Ｃとして示す。

本発明を指令の仕上板４１０００ｔｏｎの生産について
既存設備に適用した。この結果を第２表に示す。

第２表 本発明利用による節約 生産量二通常方法による圧延板４１０００を入力データ
。

限界値　　　　　　０．６０ 限界期間　　　　　１週間 予定在庫期間　　　１２週間 概算　　　　　　　０．６０ スラブ厚さ　　　　１ｏｉｎ 結果、 ７７％　　本発明の方法で生産発送 ２３％　　既知の方法で生産発送 ９５％　　本発明方法の歩留 ２７％　　正味生産費の節約 ２７％の節約は現在の価格で発送トン当り７０ドルの節
約となる。この節約は生産性と歩留についでのみ計算し
た。更に、スラブ数が少なくなるためスラブの供給配列
に関する取扱費用も減少し、更に節約となる。

パ生産性を最大による″とは在庫を考慮して特大スラブ
の圧延によって生ずる節約を最大とすることである。

１里立腹呆 本発明によって反転圧延機の両側にコイラ炉を設置し、
特大のスラブを使用して圧延して生産性と歩留を向上す
る。ある限定期間での板の要求を各鋼種寸法について解
析し、特大のスラブを使用するか、通常のパターンスラ
ブを使用するか１両方法の組合せとするかを定め、経費
を最小とする。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に好適な板圧延機の配置の線図、第２図
は高温反転板圧延機と２個のコイラ炉の一部断面とした
図、第３図は既知の板圧延方法の線図、第４図は本発明
スラブ処理の線図、第５図は既知の圧延設備と本発明処
理方法の生産性を比較するグラフ、第６図は板要求量を
反転圧延機の第１第２の作動モードの何れで行なうかを
定める手順のフロー線図である。 Ｉ２　　　　　　　　　再熱スラブ炉 １４、１０２．１１２　　　　反転板圧延機１６、１８
　　　　　　　コイラ炉 ２０．２２．３６．３８　　　剪断機 ２４、４０．４２　　　　　コンベア路２５　　　　　
　　　　巻取機

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、反転板圧延機の生産性を向上する方法であって： ａ）コイラ炉を圧延機の上流側と下流側とに設置し、 ｂ）特大のスラブ及びパターンスラブを圧延機用として
   準備し、 ｃ）次の限定された期間内の板需用を各寸法の板につい
   て解析して、 ｉ）特大寸法のスラブを処理するか、 ｉｉ）パターンスラブを処理するか、 ｉｉｉ）板需要を供給するために特大スラブとパターン
   スラブの組合せとするか、 を決定し、 ｄ）特大スラブの処理は圧延機を前後に通しスラブを少
   なくとも一部の時間コイラ炉に入れ、ｅ）パターンスラ
   ブの処理はコイラ炉を利用せずにスラブを圧延機を前後
   に通し、 ｆ）ステップｄ）、ｅ）の一方又は双方によって板需用
   を充足し過剰があれば倉庫に入れ、 ｇ）ステップｃ）で次の限定された期間の板需要を現存
   在庫を考慮して定めるようにステップａ）〜ｆ）を繰返
   す ことによって生産性を向上する方法。 ２、前記ステップｃ）又はｇ）の特大スラブを処理する
   かどうかの決定を次の手順： もし全体の特大スラブからの板生産がその寸法の在庫の
   板の量に対して調整した板寸法の要求量に合致して消費
   されれば、特大スラブを使用し、もし特大スラブからの
   板生産のＲ以上で全スラブより小さい量がその寸法の在
   庫の板の量に対して調整したその寸法の板の要求量に合
   致して消費される時は、特大スラブを処理し過剰の板を
   倉庫に送り、１枚以上のパターンスラブを処理しない、
   に基づいて決定し、 こゝにＲは０．５〜０．７の間に選択することからなる
   特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、前記Ｒをある期間について調整し生産性を最大とす
   るからなる特許請求の範囲第２項記載の方法。 ４、前記限定期間を１〜６週間とする特許請求の範囲第
   １項ないし第３項の１項記載の方法。 ５、前記限定期間を週の数に関して経験的に調整して生
   産性を最大とする特許請求の範囲第２項記載の方法。 ６、最大可能節約対Ｒを少なくとも１回の前の限定期間
   について計算し最適限界値の平均に基いて次の限定期間
   に使用するＲを定めることを特徴とする特許請求の範囲
   第２項記載の方法。 ７、ステップｃ）又はｇ）の決定を、 ａ）所定の板注文に対して前後端損失を考慮した寸法か
   ら所要スラブ重量（Ａ）を計算し、ｂ）利用可能特大寸
   法スラブの単位スラブ重量（Ｂ）を計算し、 ｃ）Ａ割るＢの比Ｃを計算し、 Ｃが１より大ならば特大スラブを圧延し、 Ｃが１より小ならば： ｉ）ＣがＲより小ならば特大スラブから板 を生産せず、 ｉｉ）ＣがＲより大ならば特大スラブを圧延して過剰の
   板を倉庫に送る ように決定することからなる特許請求の範囲第２項記載
   の方法。 ８、最大可能節約対Ｒの値を少なくとも１回の前の限定
   された期間について計算し、前の期間の最適Ｒ値の平均
   に基いて次の限定期間に使用するＲを計算することから
   なる特許請求の範囲第７項記載の方法。 ９、ステップｃ）又はｇ）の特大スラブを処理するかど
   うかの決定は次の手順： その寸法と種類の現在在庫の量を考慮して所定要求を満
   足するに十分な板を提供するに必要とする特大スラブの
   数とその分数を計算し、 所要特大スラブが１より小さい場合にはその分数を限界
   値Ｒと比較し、 分数が限界値を超えれば全体の要求を特大スラブで充足
   し過剰を倉庫に送り、 分数が限界値より小さければ要求量をパターンスラブで
   充足し、 要求を充足するために１個以上の特大スラブが必要であ
   れば、整数の特大スラブを圧延して残りの分数分を第２
   の限界値Ｔと比較し、 分数が限界値を超えれば残りの要求量を特大スラブで充
   足して過剰を倉庫に送り、 分数が限界値Ｔより小さければ要求量をパターンスラブ
   で充足する ことによって行なう特許請求の範囲第１項記載の方法。 １０、Ｒ、Ｔをある期間について調整して生産性を最大
   とすることを特徴とする特許請求の範囲第９項記載の方
   法。 １１、最大可能節約対限界値Ｒ、Ｔを少なくとも１回前
   の限定された期間について計算し、Ｒ、Ｔの最適限界値
   の平均に基いて限界値を定めて次の限定された期間に使
   用することからなる特許請求の範囲第９項記載の方法。 １２、限界値を異なる型式種類について異なる値として
   生産性を最大とすることからなる特許請求の範囲第２項
   第７項又は第９項に記載の方法。 １３、特大のスラブが３０〜４０ｔｏｎ程度である特許
   請求の範囲第１項記載の方法。 １４、パターンスラブが２〜１１ｔｏｎ程度である特許
   請求の範囲第１３項に記載の方法。