JPS61125413A - 浄水場の薬品注入制御方法および装置 - Google Patents
浄水場の薬品注入制御方法および装置Info
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- JPS61125413A JPS61125413A JP4105884A JP4105884A JPS61125413A JP S61125413 A JPS61125413 A JP S61125413A JP 4105884 A JP4105884 A JP 4105884A JP 4105884 A JP4105884 A JP 4105884A JP S61125413 A JPS61125413 A JP S61125413A
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- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5209—Regulation methods for flocculation or precipitation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、浄水場における薬品注入装置に係り、特Ｋｌ
ｉ濁度原水を処理するのに好適な凝集剤注入装置および
アルカリ剤注入装置を備えた薬品注入装置に関する。
ｉ濁度原水を処理するのに好適な凝集剤注入装置および
アルカリ剤注入装置を備えた薬品注入装置に関する。
河川その他の取水源から取水される原水中には各種の物
質が含まれており、これを飲料水化するためには、前記
物質の除去を含む水質の改善が必要である。
質が含まれており、これを飲料水化するためには、前記
物質の除去を含む水質の改善が必要である。
前記原水中の物質は、主として濁り、色、臭味の１因物
質や鉄、マンガン、生物等でア〕、然して浄水場におけ
ろ水処理は、これらの物質の除去とｐＨ１アル力リ度の
調整に主眼がおかれている。
質や鉄、マンガン、生物等でア〕、然して浄水場におけ
ろ水処理は、これらの物質の除去とｐＨ１アル力リ度の
調整に主眼がおかれている。
前記物質は、一般に原水中に分散あるいは浮遊する粒子
としてか、またはこれらに吸着性の物質として存在して
いる。この粒子を除去することが水質向上にとって極め
て重要である。
としてか、またはこれらに吸着性の物質として存在して
いる。この粒子を除去することが水質向上にとって極め
て重要である。
粒子の除去方法として、従来より各種の方法が知られて
いる。
いる。
最も簡単な方法は、自然沈降法であるが、この方法によ
るときは、直径１０μｍ以上の粒子は除去できてもそれ
以下の粒子は一般に除去できない欠点があった。
るときは、直径１０μｍ以上の粒子は除去できてもそれ
以下の粒子は一般に除去できない欠点があった。
この欠点を克服するため、粒子を化学的に処理して凝集
沈澱させる、所謂急速−適法が、特に近年−膜化しつつ
ある塩素殺菌処理法との関連で多用されつつある。
沈澱させる、所謂急速−適法が、特に近年−膜化しつつ
ある塩素殺菌処理法との関連で多用されつつある。
以下、浄水場における従来の急速−適法に基づく水処理
例を、第１図に従い説明する。
例を、第１図に従い説明する。
河川等の取水源５０から取水口１を経て取シ入れられた
原水は、導水管２中を通ってスクリーン３に達し、ここ
で木片、石等が除去される。
原水は、導水管２中を通ってスクリーン３に達し、ここ
で木片、石等が除去される。
次いで沈砂池４に供給され、粒径の大きい砂が除かれた
後、着水井５に導かれ、別途注入される塩素１１と混合
される。その結果として原水の殺菌と跣、マンガン等の
醸化が行われる。
後、着水井５に導かれ、別途注入される塩素１１と混合
される。その結果として原水の殺菌と跣、マンガン等の
醸化が行われる。
然る後、必要によシ凝集補助剤１２が添加された後、混
和池６に導かれ、別途注入される凝集剤１３と混合され
た後フロック形成池７へ送られる。
和池６に導かれ、別途注入される凝集剤１３と混合され
た後フロック形成池７へ送られる。
凝集補助剤１２は、低水温時など凝集剤１３の凝集効果
が悪い場合にかぎシ用いられる。
が悪い場合にかぎシ用いられる。
該フロック形成池７では、原水中の微粒子は凝集してマ
イクロ７０ツクを形成する。該マイクロフロック含有原
水は、次いで沈澱池８に送られ、ここでマイクロフロッ
クの成長と、該成長く基づき得られるフロックの沈澱除
去が行なわれる。沈澱池８で除去できなかった微粒子は
、急速−適地９でほぼ完全に除去される。
イクロ７０ツクを形成する。該マイクロフロック含有原
水は、次いで沈澱池８に送られ、ここでマイクロフロッ
クの成長と、該成長く基づき得られるフロックの沈澱除
去が行なわれる。沈澱池８で除去できなかった微粒子は
、急速−適地９でほぼ完全に除去される。
なお−適地９では、細菌、微生物なども包含した形で微
粒子とともに除去する。
粒子とともに除去する。
微粒子等を除去後の原水は、塩素渠１０に送られ、塩素
とアルカリ剤１４の添加により殺菌とアルカリ調整が行
なわれた後、ポンプ１５により配水池に送られる。
とアルカリ剤１４の添加により殺菌とアルカリ調整が行
なわれた後、ポンプ１５により配水池に送られる。
前記構成からなる従来の浄水場設備においては、凝集剤
１３による原水中の微粒子の凝集沈澱処理と急速−適地
における一過処理が大きな役割りを果していることが知
られるが、特に凝集沈澱処理が適切に行われないと、−
適地９で一過砂の目詰９を生じる。その結果清澄水が得
られなくなるので凝集沈澱処理技術は重要である。浄水
場での凝集沈澱メカニズムを価格、保存容易等の秀れた
面から凝集剤として通常使用されている硫酸ばん土を例
にとシ説明する。水中に注入された硫酸ばん土（ＡＡｚ
（Ｓｏ ４）３ ）は、アルカリの存在下で後記の式
に従って加水分解されることが知られている。
１３による原水中の微粒子の凝集沈澱処理と急速−適地
における一過処理が大きな役割りを果していることが知
られるが、特に凝集沈澱処理が適切に行われないと、−
適地９で一過砂の目詰９を生じる。その結果清澄水が得
られなくなるので凝集沈澱処理技術は重要である。浄水
場での凝集沈澱メカニズムを価格、保存容易等の秀れた
面から凝集剤として通常使用されている硫酸ばん土を例
にとシ説明する。水中に注入された硫酸ばん土（ＡＡｚ
（Ｓｏ ４）３ ）は、アルカリの存在下で後記の式
に従って加水分解されることが知られている。
Ａｔ（ＯＨ）＋
ｔ 高ｐＨ下
ＡＬｘＣＢｏａ）ｓ ４ Ａｔ （ＯＨ）ｓ寥 低
９Ｈ下 Ａｔ３” 生成したアルミニウムイオンＡｔ”や水酸化アルミニウ
ムＡｔ（ＯＨ）ｓは、第２図に模式的に示したように１
原水中の微粒子１６（通常、員に帯電したコロイド）に
吸着された夛、これらを相互に凝集させる作用をし、最
終的にはフロック状の凝集沈澱物を形成せしめるに至る
〔第２図中、１７はＡｔ”イ、ｔ７やＡｔ（ＯＨ）ｓを
示す〕。
９Ｈ下 Ａｔ３” 生成したアルミニウムイオンＡｔ”や水酸化アルミニウ
ムＡｔ（ＯＨ）ｓは、第２図に模式的に示したように１
原水中の微粒子１６（通常、員に帯電したコロイド）に
吸着された夛、これらを相互に凝集させる作用をし、最
終的にはフロック状の凝集沈澱物を形成せしめるに至る
〔第２図中、１７はＡｔ”イ、ｔ７やＡｔ（ＯＨ）ｓを
示す〕。
一般に浄水場では原水の濁度とアルカリ度を測定し、後
記（１）式により凝集剤の注入率を求めている。
記（１）式により凝集剤の注入率を求めている。
ＤミＣＴ”＋ｄＡ’
ただし、Ｄ：ａｌ！集剤注入率
Ｔ：ｉ水濁度
Ａ：原水アルカリ度
ｃ、ｄ、ｅ、ｆ：浄水場固有の定数
この算定式は、長年蓄積されてきた運転データをもとに
して、回帰分析など統計的手法で求めたものである。そ
のため平常時、すなわち水質の変化速度が小さく、安定
した水質の水を散水して処理している場合には、試行錯
誤的にα）式を修正することで良好な処理が行なわれて
いる。しかし降雨、洪水、台風時のよう（水質が時々刻
々変化しているような場合には、統計的手法で求めた凝
集剤注入率算定式（１）では、水質の急激な変化に対応
できなかった。またアルカリ度肝、濁度計など水質計器
の応答の遅れＫよる誤差も重なり良好な処理が行なわれ
ていなかった。
して、回帰分析など統計的手法で求めたものである。そ
のため平常時、すなわち水質の変化速度が小さく、安定
した水質の水を散水して処理している場合には、試行錯
誤的にα）式を修正することで良好な処理が行なわれて
いる。しかし降雨、洪水、台風時のよう（水質が時々刻
々変化しているような場合には、統計的手法で求めた凝
集剤注入率算定式（１）では、水質の急激な変化に対応
できなかった。またアルカリ度肝、濁度計など水質計器
の応答の遅れＫよる誤差も重なり良好な処理が行なわれ
ていなかった。
それ故、当然の帰結として、既述した欠点、すなわち−
適地の一過砂の目詰まシや清澄水が得られないことの他
に、硫酸ばん土など凝集剤の注入率を不必要に大きくし
なければならないこと、運転操作頻度が多くなること、
および運転コストが上昇すること等の欠点が避けられな
かった。
適地の一過砂の目詰まシや清澄水が得られないことの他
に、硫酸ばん土など凝集剤の注入率を不必要に大きくし
なければならないこと、運転操作頻度が多くなること、
および運転コストが上昇すること等の欠点が避けられな
かった。
本発明の目的は、降雨、洪水、台風時のように原水濁度
が急激に変化している場合に、良好な凝集沈澱効果を得
ることができる薬品注入量決定法を提供するＫある。
が急激に変化している場合に、良好な凝集沈澱効果を得
ることができる薬品注入量決定法を提供するＫある。
本発明は、原水アルカリ度と凝集剤が注入された後の処
理水ｐＨおよび処理水アルカリ度がそれぞれに対して定
められる規定値以上となるようにアルカリ剤を注入する
ようにしたことを特徴とする。
理水ｐＨおよび処理水アルカリ度がそれぞれに対して定
められる規定値以上となるようにアルカリ剤を注入する
ようにしたことを特徴とする。
ここで本発明の理解を容易にするため凝集ゾーンについ
て第３図に従って説明する。一般に上澄液濁度と凝集剤
注入率の関係は第３図に示したようになることが知られ
ている。上澄液濁度が許容値（例えばｉｐｐｍ）以下と
なる領域が通常凝集ゾーンと呼ばれている。第３図では
凝集剤注入率ＤＩないしり、で凝集ゾーンを形成してい
る。上澄液濁度が最小、即ち最も溌んだ水が得られるの
は凝集剤注入率Ｄｏの場合であるが、浄水場では経済性
を考慮して通常Ｄ１ないしＤｏの範囲で凝集剤を注入し
ている。
て第３図に従って説明する。一般に上澄液濁度と凝集剤
注入率の関係は第３図に示したようになることが知られ
ている。上澄液濁度が許容値（例えばｉｐｐｍ）以下と
なる領域が通常凝集ゾーンと呼ばれている。第３図では
凝集剤注入率ＤＩないしり、で凝集ゾーンを形成してい
る。上澄液濁度が最小、即ち最も溌んだ水が得られるの
は凝集剤注入率Ｄｏの場合であるが、浄水場では経済性
を考慮して通常Ｄ１ないしＤｏの範囲で凝集剤を注入し
ている。
以上説明した凝集ゾーンと原水アルカリ度、濁度の関係
を示したのが第４図である。第４図は、懸濁物質として
精製カオリン、アルカリ剤として沈澱ナトリウム（Ｎａ
ＩＣＯｓ）、および検水として蒸留水を用いジャーテス
ト（ビーカ実験）を行ない得られた結果を凝集ゾーンで
整理したものである。第４図でハツチングを施した部分
は、原水濁度ｉｏｏｏｐｐｍ時の凝集ゾーンであ夛、そ
うでない白枠部分は、原水濁度ｚｏｏｐｐｍ時の凝集ゾ
ーンである。原水アルカリ度が一定であれば、原水濁度
が高くなるにつれ凝集剤注入率が増している。逆に原水
濁度が一定であれば、原水アルカリ度が高くなるにつれ
、凝集ゾーンが広くなシ、かつ凝集剤注入率が増してい
ることが理解できる。
を示したのが第４図である。第４図は、懸濁物質として
精製カオリン、アルカリ剤として沈澱ナトリウム（Ｎａ
ＩＣＯｓ）、および検水として蒸留水を用いジャーテス
ト（ビーカ実験）を行ない得られた結果を凝集ゾーンで
整理したものである。第４図でハツチングを施した部分
は、原水濁度ｉｏｏｏｐｐｍ時の凝集ゾーンであ夛、そ
うでない白枠部分は、原水濁度ｚｏｏｐｐｍ時の凝集ゾ
ーンである。原水アルカリ度が一定であれば、原水濁度
が高くなるにつれ凝集剤注入率が増している。逆に原水
濁度が一定であれば、原水アルカリ度が高くなるにつれ
、凝集ゾーンが広くなシ、かつ凝集剤注入率が増してい
ることが理解できる。
本発明の基本的考え方を第４図を用いて更に詳しく説明
する。例えば原水アルカリ度が２０ｐ９ｍの場合には、
原水濁度２００１）Ｉ）ｍの凝集ゾーンと原水濁度ｉｏ
ｏｏｐｐｍの凝集ゾーンが一致している部分がある。す
なわち原水濁度２００９Ｉ）ｍでは、凝集剤注入率が多
い部分であり、原水濁度ｘｏｏｏｐｐｍでは、凝集剤注
入率が少ない部分である。この現象から、例えば原水濁
度がｚｏｏｐｐｍで、かつ原水濁度が急激に増加してい
る場合には、凝集ゾーン内で凝集剤を過剰に注入してお
けば、この実験例では原水濁度が１００１０００ｐまで
変化しても、常に凝集ゾーンに含まれていることが分か
る。逆に原水濁度が急激に減少している場合には、凝集
剤を過少に注入するのが良いことも理解される。以上の
説明では原水濁度２００ｍ）Ｉ）ｍの場合を例にとって
説明したが、それ以外の場合でも適用できるのは明らか
である。
する。例えば原水アルカリ度が２０ｐ９ｍの場合には、
原水濁度２００１）Ｉ）ｍの凝集ゾーンと原水濁度ｉｏ
ｏｏｐｐｍの凝集ゾーンが一致している部分がある。す
なわち原水濁度２００９Ｉ）ｍでは、凝集剤注入率が多
い部分であり、原水濁度ｘｏｏｏｐｐｍでは、凝集剤注
入率が少ない部分である。この現象から、例えば原水濁
度がｚｏｏｐｐｍで、かつ原水濁度が急激に増加してい
る場合には、凝集ゾーン内で凝集剤を過剰に注入してお
けば、この実験例では原水濁度が１００１０００ｐまで
変化しても、常に凝集ゾーンに含まれていることが分か
る。逆に原水濁度が急激に減少している場合には、凝集
剤を過少に注入するのが良いことも理解される。以上の
説明では原水濁度２００ｍ）Ｉ）ｍの場合を例にとって
説明したが、それ以外の場合でも適用できるのは明らか
である。
本発明の一実施例を第５図およびその詳細説明図第６図
〜第１３図に従って説明する。
〜第１３図に従って説明する。
第５図において、第１図と同一符号のものは同一構成物
である。２０は原水濁度を計る濁度計、２１は原水アル
カリ度を測定するアルカリ度針、２２は原水流量を計る
流量計であ）、着水井５の前に設けられている。４２，
４５．４８はポンプでそれぞれ塩素４１、アルカリ剤４
４、凝集剤４７を注入する。５４は処理水アルカリ度を
計るアルカリ度針、５５は処理水ｐＨを計るｐＨ計であ
る。５８．５９は攪拌器で原水を攪拌する。
である。２０は原水濁度を計る濁度計、２１は原水アル
カリ度を測定するアルカリ度針、２２は原水流量を計る
流量計であ）、着水井５の前に設けられている。４２，
４５．４８はポンプでそれぞれ塩素４１、アルカリ剤４
４、凝集剤４７を注入する。５４は処理水アルカリ度を
計るアルカリ度針、５５は処理水ｐＨを計るｐＨ計であ
る。５８．５９は攪拌器で原水を攪拌する。
３２は演算器で、原水アルカリ度Ａｏと塩素注入率Ｃｔ
から修正アルカリ度Ａ１を演算する。３５は演算器で、
修正アルカリ度ＡＩからアルカリ剤注入率ＤＡ１を演算
する。４０は演算器で処理水アルカリ度人Ｌｏからアル
カリ剤注入率ＤＡｘを演算する。５１は比較器で処理水
ｐＨとｐＨ目標値との差ΔｐＨを演算する。５３は演算
器でΔｐＨからアルカリ剤注入率ＤＡｓを演算する。３
８は加算器で、アルカリ剤注入率ＤＡ１ｔ ＤＡ！ ＋
ＤＡｓを加算しアルカリ剤注入率ＤＡ４を求める。
から修正アルカリ度Ａ１を演算する。３５は演算器で、
修正アルカリ度ＡＩからアルカリ剤注入率ＤＡ１を演算
する。４０は演算器で処理水アルカリ度人Ｌｏからアル
カリ剤注入率ＤＡｘを演算する。５１は比較器で処理水
ｐＨとｐＨ目標値との差ΔｐＨを演算する。５３は演算
器でΔｐＨからアルカリ剤注入率ＤＡｓを演算する。３
８は加算器で、アルカリ剤注入率ＤＡ１ｔ ＤＡ！ ＋
ＤＡｓを加算しアルカリ剤注入率ＤＡ４を求める。
変換器６１はアルカリ剤注入率ＤＡ４に従いアルカリ剤
の注入量をポンプ４５に指示する。２６は演算器で、原
水濁度Ｔｕｌから凝集剤注入率り。
の注入量をポンプ４５に指示する。２６は演算器で、原
水濁度Ｔｕｌから凝集剤注入率り。
を演算する。３４は演算器で、修正アルカリ度Ａ１とア
ルカリ剤注入率ＤＡから凝集剤が注入される時点でのア
ルカリ度ＡＩを演算する。２８は演算器で原水濁度Ｔｕ
１、凝集剤注入率Ｄ・、アルカリ度λ３からｌＸ３図で
説明した凝集ゾーンを求め、適正注入車中Ｄｓ 、Ｄｚ
を演算する。３０は演算器で、原水濁ｆ Ｔ ｕ ｓお
よびその時間的変化速度、凝集剤の適正注入車中ＤＬ、
Ｄ！から凝集剤注入率Ｄ１を演算する。６２は変換器で
凝集剤注入率ＤｓＫ基づき凝集剤注入量をポンプ４８に
指示する。
ルカリ剤注入率ＤＡから凝集剤が注入される時点でのア
ルカリ度ＡＩを演算する。２８は演算器で原水濁度Ｔｕ
１、凝集剤注入率Ｄ・、アルカリ度λ３からｌＸ３図で
説明した凝集ゾーンを求め、適正注入車中Ｄｓ 、Ｄｚ
を演算する。３０は演算器で、原水濁ｆ Ｔ ｕ ｓお
よびその時間的変化速度、凝集剤の適正注入車中ＤＬ、
Ｄ！から凝集剤注入率Ｄ１を演算する。６２は変換器で
凝集剤注入率ＤｓＫ基づき凝集剤注入量をポンプ４８に
指示する。
次Ｋかかる構成の動作について説明する。
演算器３２では、塩素４１がｌＰＰｆｆ１注入されると
良く知られているようにアルカリ度が１．４ｐｐｍ低下
するので、原水アルカリ度Ａｏと塩素注入率Ｃｔかも修
正アルカリ度ＡＩを第６図に示した如く 人１ ＝Ａ・−Ｌ４Ｃ１ に基づいて求める。
良く知られているようにアルカリ度が１．４ｐｐｍ低下
するので、原水アルカリ度Ａｏと塩素注入率Ｃｔかも修
正アルカリ度ＡＩを第６図に示した如く 人１ ＝Ａ・−Ｌ４Ｃ１ に基づいて求める。
演算器３５では、凝集剤４７が注入された時、嵐好に加
水分解されるように、修正アルカリ度Ａｌを規定値（Ｕ
Ｌｔ ）以上に保つように、アルカリ剤注入率ＤＡＩを
求める。すなわち、Ａ１≧ＵＬ＋のとき ９人１＝０ に１ ；アルカリ剤をｘｐｐｍ注入した時のアルカリ度
増加分。
水分解されるように、修正アルカリ度Ａｌを規定値（Ｕ
Ｌｔ ）以上に保つように、アルカリ剤注入率ＤＡＩを
求める。すなわち、Ａ１≧ＵＬ＋のとき ９人１＝０ に１ ；アルカリ剤をｘｐｐｍ注入した時のアルカリ度
増加分。
に従ってアルカリ剤注入率Ｄ Ａ ｌを演算する。上記
の関係を第７図に示した。なおこの効果は実験で確かめ
たものであシ、ＵＬｓは１５ないし２５ｐｐｍＫなる。
の関係を第７図に示した。なおこの効果は実験で確かめ
たものであシ、ＵＬｓは１５ないし２５ｐｐｍＫなる。
演算器４０では、処理水アルカリ度ＡＬｏが規定値ＵＬ
！以上になるようにアルカリ剤注入率Ｄ Ａ ｚを演算
する。すなわち ＡＬｏ≧Ｕ Ｌ ｚのとき ＤＡｘ３０に従ってアルカ
リ剤注入率ＤＡ！を求める。上記の関係を第９図に示し
た。なおこの効果も実験で確かめたものであ、り、ＵＬ
ｔは１０ないし１ｓｐｐｒｎＫなる。
！以上になるようにアルカリ剤注入率Ｄ Ａ ｚを演算
する。すなわち ＡＬｏ≧Ｕ Ｌ ｚのとき ＤＡｘ３０に従ってアルカ
リ剤注入率ＤＡ！を求める。上記の関係を第９図に示し
た。なおこの効果も実験で確かめたものであ、り、ＵＬ
ｔは１０ないし１ｓｐｐｒｎＫなる。
演算器５３では、ｐＨ目標値５７を処理水ｐＨとの差Δ
ｐＨに基づき ΔｐＨ≦ Ｏのと’Ｉ ＤＡｓ＝０ ΔｐＨ＞０ のとき ＤＡｓ＝ｇ（ΔｐＨ）を演算しア
ルカリ剤注入率ＤＡ２を求める。この演算器５３の役目
は処理水１）Ｈを一定値（６，５程度）以上に保ち凝集
効果を高めるととに６るつｐＨ目標値６．５はピー力実
験で求めたものである。
ｐＨに基づき ΔｐＨ≦ Ｏのと’Ｉ ＤＡｓ＝０ ΔｐＨ＞０ のとき ＤＡｓ＝ｇ（ΔｐＨ）を演算しア
ルカリ剤注入率ＤＡ２を求める。この演算器５３の役目
は処理水１）Ｈを一定値（６，５程度）以上に保ち凝集
効果を高めるととに６るつｐＨ目標値６．５はピー力実
験で求めたものである。
関数ｇはアルカリ度とｐＨの関係を示すものであシ、河
川によって異なる。そこであらかじめ取水している河川
水、およびアルカリ剤を用いてアルカリ度とｐＨの関係
を実験で求め、関数ｇを決定する。
川によって異なる。そこであらかじめ取水している河川
水、およびアルカリ剤を用いてアルカリ度とｐＨの関係
を実験で求め、関数ｇを決定する。
演算器３４では、修正アルカリ度ＡＩ とアルカリ剤注
入率ＤＡ４から凝集剤４７が注入される時点でのアルカ
リ変人！を次式に基づいて演算する。
入率ＤＡ４から凝集剤４７が注入される時点でのアルカ
リ変人！を次式に基づいて演算する。
Ａｘ ＝Ａｔ ＋Ｋｔ −ＤＡ４
Ｋｌはアルカリ剤１ ｐｐｍ注入に伴うアルカリ度増加
量であり、この関係を第８図に示す。
量であり、この関係を第８図に示す。
′演算器２６では、原水濁度Ｔｕｔから凝集剤注入率Ｄ
ｏを次式に従って演算するっ Ｄｏ＝ｆｏ（Ｔｕｔ） ここで凝集剤注入率Ｄｏは、第３図で説明したＤｏ即ち
上置液温度が最小となるような注入率である。関数ｆｏ
は浄水場により異なるので、例えば取水している河川水
と河床の泥などを用いてと一カ実験（ジャーテスト）を
行なって決辿する。
ｏを次式に従って演算するっ Ｄｏ＝ｆｏ（Ｔｕｔ） ここで凝集剤注入率Ｄｏは、第３図で説明したＤｏ即ち
上置液温度が最小となるような注入率である。関数ｆｏ
は浄水場により異なるので、例えば取水している河川水
と河床の泥などを用いてと一カ実験（ジャーテスト）を
行なって決辿する。
この関係を第１１図に示した。
演算器２８では、原水濁度Ｔｕ、と凝集剤注入率Ｄｏと
アルカリ変人！から凝集剤注入車中ＤＩ＋Ｉｈを第１２
図に示したように演算する。ここで凝集剤注入車中ＤＩ
＋ ＤＩは第３図および第４図で説明した凝集ゾーン
を形成している凝集剤４７の注入車中である。Ｄ＋ 、
Ｄｓはそれぞれ次式でもとめる。
アルカリ変人！から凝集剤注入車中ＤＩ＋Ｉｈを第１２
図に示したように演算する。ここで凝集剤注入車中ＤＩ
＋ ＤＩは第３図および第４図で説明した凝集ゾーン
を形成している凝集剤４７の注入車中である。Ｄ＋ 、
Ｄｓはそれぞれ次式でもとめる。
ＤＩ＝ｆｔ （Ｄｏ 、Ａ雪 ）
ＤＩ ＝’！ （Ｄｏ 、 Ａｓ ）関数ｆ１．ｆ
、は、浄水場により異なるので、これも又実際の河川水
と河床の泥を用いて、ピー力実験を行ない、第４図に示
したように整理して定める。なお第１２図においてハツ
チングを施した部分は凝集ゾーンを表わしている。
、は、浄水場により異なるので、これも又実際の河川水
と河床の泥を用いて、ピー力実験を行ない、第４図に示
したように整理して定める。なお第１２図においてハツ
チングを施した部分は凝集ゾーンを表わしている。
演算器３０では、原水濁度１ｉｔｕ、と凝集剤注入車中
ＤＩ、Ｄｓから１１／ｃ１３図に示した関係に従って凝
集剤注入率Ｄ３を演算するうこの演算器では、従って次
のような動作を実行する。
ＤＩ、Ｄｓから１１／ｃ１３図に示した関係に従って凝
集剤注入率Ｄ３を演算するうこの演算器では、従って次
のような動作を実行する。
（イ）原水濁度ＴｕＩが急激に増加している場合、の右
端、すなわち第３図においてＤ鵞だけ凝集剤４７を注入
（Ｄｚ−Ｄｏだけ余分に注入）する。
端、すなわち第３図においてＤ鵞だけ凝集剤４７を注入
（Ｄｚ−Ｄｏだけ余分に注入）する。
（ロ）原水濁度Ｔｕｔの変化速度が許容範囲内、す４７
を注入する。
を注入する。
ｅウ 原水濁度Ｔｕ１が急激に低下している場合、ン
の左端、すなわち第３図においてＤＩだけ凝集剤４７を
注入（Ｄｏ Ｄｌだけ少なめに注入）する。なおβは
原水濁度”ｒｕｌの時間的変化速／ｍｉｎないし３ｐｐ
ｍ／ｍｉｎとなる。
の左端、すなわち第３図においてＤＩだけ凝集剤４７を
注入（Ｄｏ Ｄｌだけ少なめに注入）する。なおβは
原水濁度”ｒｕｌの時間的変化速／ｍｉｎないし３ｐｐ
ｍ／ｍｉｎとなる。
以上本発明の構成とその動作を説明した。主な演算器を
機能別Ｋまとめると、演算器２６，２８゜３０１″！凝
集剤注入率演算回路であり、演算器３５は、原水アルカ
リ度補償回路でちゃ、演算器４０は処理水アルカリ度補
償回路であり、演算器５３は処理水ｐＨ補償回路となる
。
機能別Ｋまとめると、演算器２６，２８゜３０１″！凝
集剤注入率演算回路であり、演算器３５は、原水アルカ
リ度補償回路でちゃ、演算器４０は処理水アルカリ度補
償回路であり、演算器５３は処理水ｐＨ補償回路となる
。
本発明の機能を要約すれば次のようＫなる。凝集剤４７
が注入された時、その機能を十分発揮できるように、あ
らかじめ原水アルカリ度２４を一定値以上に保ち（フィ
ード・７オワード制御）、さらに処理水ｐＨとアルカリ
度も一定値以上に保つ（フィード・パック制御）ように
したものである。この３台の補償回路により、凝集剤は
、原水に注入された時凝集効果を十分発揮できる。
が注入された時、その機能を十分発揮できるように、あ
らかじめ原水アルカリ度２４を一定値以上に保ち（フィ
ード・７オワード制御）、さらに処理水ｐＨとアルカリ
度も一定値以上に保つ（フィード・パック制御）ように
したものである。この３台の補償回路により、凝集剤は
、原水に注入された時凝集効果を十分発揮できる。
凝集剤の注入率は、原水濁度の変化速度に応じて、凝集
ゾーン内で合理的に選ぶようにした。すなわち原水濁度
が急増している場合は余分に注入し、逆に急減している
場合には少なめに注入するようにしたものである。この
凝集剤注入率演算回路により、原水の水質が急変するよ
うな場合でも、常に凝集ゾーン内で処理することができ
安定した水質の澄液水が得られるようになった。
ゾーン内で合理的に選ぶようにした。すなわち原水濁度
が急増している場合は余分に注入し、逆に急減している
場合には少なめに注入するようにしたものである。この
凝集剤注入率演算回路により、原水の水質が急変するよ
うな場合でも、常に凝集ゾーン内で処理することができ
安定した水質の澄液水が得られるようになった。
また本発明では、原水アルカリ度は従来にくらべ高い値
に保たれるので、凝集ゾーンも広く取れ、安定した運転
を維持できる。
に保たれるので、凝集ゾーンも広く取れ、安定した運転
を維持できる。
本発明によれば、凝集剤を原水の水質だけでなく、その
変化速度に応じて注入し、かつ凝集剤の凝集効果を高め
るために１アル力リ度とｐＨを補償しであるので、常に
良好な凝集沈澱効果を、確実、簡単かつ経済的に達成で
きるという効果がある。
変化速度に応じて注入し、かつ凝集剤の凝集効果を高め
るために１アル力リ度とｐＨを補償しであるので、常に
良好な凝集沈澱効果を、確実、簡単かつ経済的に達成で
きるという効果がある。
に１図は従来の浄水場における水処理プロセスを示すブ
ロック図、第２図は原水中Ｋｔまれる微粒子の凝集機構
を示す模式図、第３図は凝集剤注入率と上澄液濁度の関
係から、凝集ゾーンを説明した図、ｇ４図は凝集ゾーン
と原水アルカリ度、濁度との関係を示す図、第５図は本
発明の１実施例を示すブロック図、第６図から第１３図
は第５図における演算器をさらに詳しく説明した図であ
り、第６図は塩素注入に伴なうアルカリ度低下分を補う
計算式を示す図、第７図は原水アルカリ度を一定値以上
に保つ原水アルカリ度補償回路を示す図、第８図は凝集
剤注入時点での原水アルカリ度を求める計算式を示す図
、第９図は処理水アルカリ度を一定値以上に保つ処理水
アルカリ度補償回路を示す図、第１０図は処理水ｐＨを
一定値以上に保つ処理水９Ｈ補償回路を示す図、第１１
図は原水濁度から凝集剤注入率を演算する回路を示す図
、第１２図は凝集ゾーンすなわち凝集剤注入車中を決定
する方法を示す図、第１３図は、原水濁度の変化速度か
ら凝集剤の注入率を決定する方法を示す図である。 ２１．５４・・・アルカリ変針、２０・・・濁度計、２
６゜２８．３０・・・演算器、５５・・・ｐＨ計、６１
．６２・・・変換器、５・・・着水井、６・・・混和池
、７・・・７０ツ。 第４．図 υ ン疑！Ｉ＝、列注入率 第６図 Ｊど 第７図 第３図 第１３図
ロック図、第２図は原水中Ｋｔまれる微粒子の凝集機構
を示す模式図、第３図は凝集剤注入率と上澄液濁度の関
係から、凝集ゾーンを説明した図、ｇ４図は凝集ゾーン
と原水アルカリ度、濁度との関係を示す図、第５図は本
発明の１実施例を示すブロック図、第６図から第１３図
は第５図における演算器をさらに詳しく説明した図であ
り、第６図は塩素注入に伴なうアルカリ度低下分を補う
計算式を示す図、第７図は原水アルカリ度を一定値以上
に保つ原水アルカリ度補償回路を示す図、第８図は凝集
剤注入時点での原水アルカリ度を求める計算式を示す図
、第９図は処理水アルカリ度を一定値以上に保つ処理水
アルカリ度補償回路を示す図、第１０図は処理水ｐＨを
一定値以上に保つ処理水９Ｈ補償回路を示す図、第１１
図は原水濁度から凝集剤注入率を演算する回路を示す図
、第１２図は凝集ゾーンすなわち凝集剤注入車中を決定
する方法を示す図、第１３図は、原水濁度の変化速度か
ら凝集剤の注入率を決定する方法を示す図である。 ２１．５４・・・アルカリ変針、２０・・・濁度計、２
６゜２８．３０・・・演算器、５５・・・ｐＨ計、６１
．６２・・・変換器、５・・・着水井、６・・・混和池
、７・・・７０ツ。 第４．図 υ ン疑！Ｉ＝、列注入率 第６図 Ｊど 第７図 第３図 第１３図
Claims (1)
- １、取水した原水にアルカリ剤を注入した後に凝集剤を
注入し原水中の濁質を凝集沈澱させる浄水場において、
原水アルカリ度と凝集剤が注入された後の処理水ｐＨお
よび処理水アルカリ度がそれぞれに対して定めた規定値
以上となるようにアルカリ剤の注入制御を行うことを特
徴とする浄水場における薬品注入装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4105884A JPS61125413A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 浄水場の薬品注入制御方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4105884A JPS61125413A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 浄水場の薬品注入制御方法および装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2156277A Division JPS6052848B2 (ja) | 1977-03-02 | 1977-03-02 | 浄水場の薬品注入制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61125413A true JPS61125413A (ja) | 1986-06-13 |
| JPS6238005B2 JPS6238005B2 (ja) | 1987-08-15 |
Family
ID=12597812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4105884A Granted JPS61125413A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 浄水場の薬品注入制御方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61125413A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63200807A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-19 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | 凝集剤の注入制御装置 |
| JP5733872B1 (ja) * | 2015-01-07 | 2015-06-10 | 渡部 秀一 | 浄水システム |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53107148A (en) * | 1977-03-02 | 1978-09-18 | Hitachi Ltd | Chemical injection device in purification plant |
-
1984
- 1984-03-02 JP JP4105884A patent/JPS61125413A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53107148A (en) * | 1977-03-02 | 1978-09-18 | Hitachi Ltd | Chemical injection device in purification plant |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63200807A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-19 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | 凝集剤の注入制御装置 |
| JP5733872B1 (ja) * | 2015-01-07 | 2015-06-10 | 渡部 秀一 | 浄水システム |
| JP2016123961A (ja) * | 2015-01-07 | 2016-07-11 | 渡部 秀一 | 浄水システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6238005B2 (ja) | 1987-08-15 |
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