JPS6091316A - 半導体レ−ザ用屈折率分布型コリメ−タレンズ - Google Patents
半導体レ−ザ用屈折率分布型コリメ−タレンズInfo
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- JPS6091316A JPS6091316A JP20052783A JP20052783A JPS6091316A JP S6091316 A JPS6091316 A JP S6091316A JP 20052783 A JP20052783 A JP 20052783A JP 20052783 A JP20052783 A JP 20052783A JP S6091316 A JPS6091316 A JP S6091316A
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- semiconductor laser
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光情報記録、光学的読み取り装置、レーザービ
ームプリンタ等の光ビームスキャン装置ａにおいて半導
体レーザからの放射光を平行ビームにコリメートするた
めの屈折率分布型コリメートレンズに関するものである
。
ームプリンタ等の光ビームスキャン装置ａにおいて半導
体レーザからの放射光を平行ビームにコリメートするた
めの屈折率分布型コリメートレンズに関するものである
。
」二記装置のフリメートレンズは、半導体レーザからの
放射光を低収差でフリメートするためその残留波面収差
が２７１１以内に納まることが必須条件である。ここで
λは２１′導体レーザの発振波長であり一般的には７乙
ＯトλＳｇタｏｎｍである。また小型軽量であることや
廉価であることも要求される。
放射光を低収差でフリメートするためその残留波面収差
が２７１１以内に納まることが必須条件である。ここで
λは２１′導体レーザの発振波長であり一般的には７乙
ＯトλＳｇタｏｎｍである。また小型軽量であることや
廉価であることも要求される。
上記のような光ビームスキャン装置に使用される波長は
一般に単波長であるため、レンズの透過率が出来る限り
高い方がその分レーザーの発光パｑ＝を抑制でき、信頼
性を向上させることが可能となる。したがってこの対策
としてレンズ表面に反射時１１−．膜を施し、レンズ枚
数も極力少なくすることが有利である。
一般に単波長であるため、レンズの透過率が出来る限り
高い方がその分レーザーの発光パｑ＝を抑制でき、信頼
性を向上させることが可能となる。したがってこの対策
としてレンズ表面に反射時１１−．膜を施し、レンズ枚
数も極力少なくすることが有利である。
以」二説明したような諸要求を一応満足するフリメータ
レンズは屈折率の一様な通常の球面レンズ３〜１枚で構
成したものが知られている。しかしこの種の従来の球面
レンズは球研磨する加工面が乙〜と而と多くしかもレン
ズ径が非常に小さいものであるため、研磨加工が難しく
且つレンズの組合せに高度の技術が要求され、かなりの
コストアップにつながってしまう。
レンズは屈折率の一様な通常の球面レンズ３〜１枚で構
成したものが知られている。しかしこの種の従来の球面
レンズは球研磨する加工面が乙〜と而と多くしかもレン
ズ径が非常に小さいものであるため、研磨加工が難しく
且つレンズの組合せに高度の技術が要求され、かなりの
コストアップにつながってしまう。
（
本発明の目的は従来の球面レンズ＼からなるコリメート
レンズと同等またはそれ以下の残留波面収差を呈し、か
つ光の人出射面が平らな２而からなりしたがって研磨加
工が極めて容易で安価に電産できる半導体レーザ用屈折
率分布型フリメートレンズを提供することにある。
レンズと同等またはそれ以下の残留波面収差を呈し、か
つ光の人出射面が平らな２而からなりしたがって研磨加
工が極めて容易で安価に電産できる半導体レーザ用屈折
率分布型フリメートレンズを提供することにある。
本発明の半導体レーザ用コリメートレンズは、中心から
ｒの距離における屈折率ｎ（ｒ）がｎ２（ｒ）＝ｎｏ２
Ｃｔ−（ｇｒ）２＋ｈ４（ｇｒ）４＋ｈ６（ｇｒ）６
＋・Ｈ・〕で表わされる円柱状透明媒質からなる屈折率
分布型ロンドレンズであって以下の条例を満たずことを
特徴とする。
ｒの距離における屈折率ｎ（ｒ）がｎ２（ｒ）＝ｎｏ２
Ｃｔ−（ｇｒ）２＋ｈ４（ｇｒ）４＋ｈ６（ｇｒ）６
＋・Ｈ・〕で表わされる円柱状透明媒質からなる屈折率
分布型ロンドレンズであって以下の条例を満たずことを
特徴とする。
（１，１ｒ１＝ω
（２） ｒ２＝■
（３１ｔ、７ｏ≦Ｚ＋ｆＢ≦７．３０
（４） ２ｒｏ≧２．０
（５） ハ乙Ｏ≦ｎｏ≦１．乙り
（６１０，／ｇ≦ｇ≦０．２．２
（９） ｏ、、２ｔ≦ＮＡ≦ＯＪ、’１（１０） ７乙
Ｏ≦λ≦ｇｓ。
Ｏ≦λ≦ｇｓ。
上記（１）〜（１０）の条件においてｒｌ 、 ｒ２は
レンズ入射面、出射面の曲率半径、２はレンズ長、ｆＢ
は光源（物体）側バックフォーカス、ｒＯは有効半径、
ＮＡは光源側の開口数、ｎｏは中心軸上の屈折率、ｇ１
ｈ４、ｈ６は分布定数で、λは半導体レーザの発振波長
である。
レンズ入射面、出射面の曲率半径、２はレンズ長、ｆＢ
は光源（物体）側バックフォーカス、ｒＯは有効半径、
ＮＡは光源側の開口数、ｎｏは中心軸上の屈折率、ｇ１
ｈ４、ｈ６は分布定数で、λは半導体レーザの発振波長
である。
上記条件のうち条件（１１（２１はレンズの入射端面出
射端面が平面であることを示し、両面が平らなため同時
に多数個を固めて平面研磨を行なうことができ、研磨時
の加工能率が著しく向上し加エコス欠 トを央幅に低減できる特長を有する。
射端面が平面であることを示し、両面が平らなため同時
に多数個を固めて平面研磨を行なうことができ、研磨時
の加工能率が著しく向上し加エコス欠 トを央幅に低減できる特長を有する。
条件（３）は条件（９）の開口数ＮＡを決めるもので、
この範囲から出るとＮＡが大きすぎたり小さすぎたりす
る。条件（４）は有効径を決めるもので、前述のような
光ビームスキャン装置では一般的に２ｍｍφの有効径が
必要とされ、よってレンズ外径は、２ｍｍφより大きい
値が選ばれる。条件（５）（６１は、条件（９）のＮＡ
と条件（４）の有効径を満たしかつ一定のバンクフォー
カスｆＢを得るために必要な屈折率分布定数でＮＯは中
心光軸」二の屈折率でｇは屈折率の勾配をあられし、一
般レンズの球面の曲率半径に相当する。
この範囲から出るとＮＡが大きすぎたり小さすぎたりす
る。条件（４）は有効径を決めるもので、前述のような
光ビームスキャン装置では一般的に２ｍｍφの有効径が
必要とされ、よってレンズ外径は、２ｍｍφより大きい
値が選ばれる。条件（５）（６１は、条件（９）のＮＡ
と条件（４）の有効径を満たしかつ一定のバンクフォー
カスｆＢを得るために必要な屈折率分布定数でＮＯは中
心光軸」二の屈折率でｇは屈折率の勾配をあられし、一
般レンズの球面の曲率半径に相当する。
ｇは大きすぎるとｆＢが短がくなりすぎ、小さすぎると
ＮＡが小さずぎてしまう。条件（７）はレンズの球面収
差を小さくするための屈折率分布定数ｈ４の条件である
。この範囲はレンズ長さｚ１中心屈折率Ｎｏ、、ｇ定数
により若干異なるが、第２図に示す様にＮＯ＝／、乙３
．ｇ＝０．２とした場合レンズ長Ｚは３尾≦２≦’４．
．．２’ｉ’の範囲でないと条件（５））を満たさない
。その時最適なｈ４は第２図中の上下直線で挟まれた領
域で２重斜線内は波面収差が２７ｇ以内に納まる条件で
斜線内はλ／グ以内に納まる範囲である。
ＮＡが小さずぎてしまう。条件（７）はレンズの球面収
差を小さくするための屈折率分布定数ｈ４の条件である
。この範囲はレンズ長さｚ１中心屈折率Ｎｏ、、ｇ定数
により若干異なるが、第２図に示す様にＮＯ＝／、乙３
．ｇ＝０．２とした場合レンズ長Ｚは３尾≦２≦’４．
．．２’ｉ’の範囲でないと条件（５））を満たさない
。その時最適なｈ４は第２図中の上下直線で挟まれた領
域で２重斜線内は波面収差が２７ｇ以内に納まる条件で
斜線内はλ／グ以内に納まる範囲である。
例えばＺ＝３．１．ｍｍだと０．５２≦ｈ４≦０．７．
２”’Ｃ波面収差ＷｓはＷＳ≦λ／ざ となる。０．３
ｇ≦ｈ４≦（ｏ、ｇ２ではＷｓ≦λ／ｌである。条件（
８）はレンズ外周近くの球面収差に影響する屈折率分布
定数ｈ６に関する条件である。この条件を越えると周辺
部で大きな高次収差、特に５次収差が発生し球面収差が
著しく悪化する。条件（９）は半導体レーザからの放射
角を効率よくかつ一様な強度をもつ下行光にフリメート
するための条件で、一般的にレーザの放射角は方向によ
り異なるが小さい方で約／ 、Ｓ’＆＝６前後のものが
多いためＮＡに換算して、ＮＡ〜Ｏ，，２３またはそれ
以下竿した。レンズのＮＡが小さすぎると効率が低下し
てしまうし、大きすぎるとや導体レーザの放射角がその
活性層の方向とその直角方向で異なるため、円形断面の
平行ビームが得られず、楕円の断面をもつ下行光となっ
てしまう。このためレンズのＮＡはＱ、２／ないし０．
２１１ の範囲内とする必要がある。
２”’Ｃ波面収差ＷｓはＷＳ≦λ／ざ となる。０．３
ｇ≦ｈ４≦（ｏ、ｇ２ではＷｓ≦λ／ｌである。条件（
８）はレンズ外周近くの球面収差に影響する屈折率分布
定数ｈ６に関する条件である。この条件を越えると周辺
部で大きな高次収差、特に５次収差が発生し球面収差が
著しく悪化する。条件（９）は半導体レーザからの放射
角を効率よくかつ一様な強度をもつ下行光にフリメート
するための条件で、一般的にレーザの放射角は方向によ
り異なるが小さい方で約／ 、Ｓ’＆＝６前後のものが
多いためＮＡに換算して、ＮＡ〜Ｏ，，２３またはそれ
以下竿した。レンズのＮＡが小さすぎると効率が低下し
てしまうし、大きすぎるとや導体レーザの放射角がその
活性層の方向とその直角方向で異なるため、円形断面の
平行ビームが得られず、楕円の断面をもつ下行光となっ
てしまう。このためレンズのＮＡはＱ、２／ないし０．
２１１ の範囲内とする必要がある。
第１ＵＡに本発明に係る半導体レーザ用屈折率分布型レ
ンズの作用を示す。／はガラスあるいは合成樹脂等の透
明円柱状媒質から成るロッドレンズであり、このレンズ
／の入射端面≠および出射端面ｊは光軸０−０に垂直な
平行平面である。また、２は半導体レーザ光源で３はレ
ンズ絞りである。
ンズの作用を示す。／はガラスあるいは合成樹脂等の透
明円柱状媒質から成るロッドレンズであり、このレンズ
／の入射端面≠および出射端面ｊは光軸０−０に垂直な
平行平面である。また、２は半導体レーザ光源で３はレ
ンズ絞りである。
レンズｌの入射端面ｔからｆＢの距離におかれた光源λ
から拡散放射される光線はレンズｌによって平行光にコ
リメートされ、半径ｒＯの開口をもつ絞り３を通した後
、情報記録媒体等に投射される。
から拡散放射される光線はレンズｌによって平行光にコ
リメートされ、半径ｒＯの開口をもつ絞り３を通した後
、情報記録媒体等に投射される。
以上説明した本発明のフリメータレンズの数値実施例を
次に示す。
次に示す。
〈実施例／＞’ ＜実施例２〉
（λ−７ざ０染ｍ時）
ｒ１＋１（３） ｒ１＋＋■
ｒ２ ＝００ ｒ２−００
Ｚ−３，１，０ｍｍ Ｚ−＜＜、Ｊ＊ｍｍ、２ｒＯ＝、
２．０ｍｍ 、２ｒＯ＝、２．０ｍｍｎｏ−／、乙３ｎ
Ｏ−／、乙３ ｇ＝０．２ ｇ＝０．２ ０．３２＜ｈ４＜０．７２ ０．３２＜ｈ４＜０．７ｇ
ｈ６−０．３０ ｈ６−０．３Ｏ ＮＡ−０，，２／ ＮＡ＝０．２グ ｆＢ−３，３０ｍｍ ｆＢ＝２．７ｍｍｆＢ＋Ｚ−７．
７（Ｊｍｍ ｆＢ十Ｚ ＝４．９４’ｍｍ
２．０ｍｍ 、２ｒＯ＝、２．０ｍｍｎｏ−／、乙３ｎ
Ｏ−／、乙３ ｇ＝０．２ ｇ＝０．２ ０．３２＜ｈ４＜０．７２ ０．３２＜ｈ４＜０．７ｇ
ｈ６−０．３０ ｈ６−０．３Ｏ ＮＡ−０，，２／ ＮＡ＝０．２グ ｆＢ−３，３０ｍｍ ｆＢ＝２．７ｍｍｆＢ＋Ｚ−７．
７（Ｊｍｍ ｆＢ十Ｚ ＝４．９４’ｍｍ
第１図は本発明のレンズの諸元を示す断面図、第２図は
波面収差を２７ｇないし２７１以内にするための屈折率
分布定数ｈ４の領域を示す図である。 牛≠咽４半に）Ｌ ｌ・・・屈折率分布型ロッドレンズ ２・・・光源（半導体レーザー） ３・ ・ ・絞り ≠・・・入射端面 ５・・・射出端面 第１０ 第２図 ａ ３さ− 一・＋−山一一 −上を吋７誹キ人４１手続補正書 昭和５ｇ年／／月１１日 特許庁長官 殿 ２ 発明の名称 半導体レーザ用屈折率分布型コリメータレンズ３ 補正
をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪府大阪市東区道修町ψ丁目ｇ番地。 名 称 ＜ｔｉｏｏ）日本板硝子株式会社代表者 刺
賀 信 雄 を代理人 ７ 補正の内容 ｌ）明細書第１頁第ゲ行ないし第２頁第ｊ行にある特許
請求の範囲全文を別紙の通り補正する。 ２）明細書第を区第５行ないし第１１Ｉ行に、ｒ（／ｌ
ｒ １ｍ” 、（，２）ｒ ２−ｃｙｓ ・−−−（／
（１１） ｕｏ≦λ≦ｇｓｏ」とある文を下記の通り補
正する。 ｒ（ｌ＋ ｒ ｌ −Ｃ−） （Ｊ ｒ２−ω （３） ６．７０≦Ｚ十ｆＢ≦７．３０ｍｍ（４’）
２ｒｏ≧ｊ 、 Ｏｍ ｌ１ｊ（５） へ乙Ｏ≦ｎｏ≦
１．乙３ （６） ｏ、ｔざ≦ｇ≦（７，，２２ｍｍ−１（７１ｏ
、３ｇ≦ｈ４≦０．１７ （ｇ＋ ｌｈ、５１＜Ｊ （９） ｏ、２／≦ＮＡ≦０．２ｑ （１０）７乙０≦λ≦１ｒｊＯ，ｎｍＪ２、特許請求の
範囲 中心からｒの距離における屈折率ｎ（ｒ）がｎ２（ｒ）
−ｎｏ２（／−（ｇｒ）２＋ｈ４（ｇｒ）４＋ｈ６（ｇ
ｒ）６＋−、りで表わされる円柱状透明媒質からなる屈
折率分布型ロッドレンズであって、以下の条件を満たす
口とを特徴とする半導体レーザ用コリメー々レンズ。 （１） ｒｌ−■ （２） ｒ ２−ｏＯ （Ｊｌ ｔ 、７ ｏ≦Ｚ＋ｆＢ≦ｙ、３ｏｍｍ（９）
ｖｒｏ≧２．０ＩＩＬ （ｊ） ｔ、乙０≦ｎｏ≦／、４ｊ 侶） ０．／ｇ≦ｇ≦０．２２１Ｌ」 （７） ０ 、３１≦ｈ４≦０゜１７ （ざｌ ｌｈ６”ｌ＜Ｊ （９１０，，２／≦ＮＡ≦０．２≠ （／（ｊ） ７ ｉ＜ ０≦λ≦ざｓｏユ旦ただし、ｒ
ｌ、ｒ２は入射面、出射面の曲率半径、２はレンズ長、
ｆｓは光源（物体）側バンク７メーカス、ｒｏは有効半
ＩＮＡは光源側の開口数、ｎｏは中心軸上の屈折率でｇ
ｒｈ４＋ｈ６は屈折率分布定数、λは半導体レーザの発
振波長。
波面収差を２７ｇないし２７１以内にするための屈折率
分布定数ｈ４の領域を示す図である。 牛≠咽４半に）Ｌ ｌ・・・屈折率分布型ロッドレンズ ２・・・光源（半導体レーザー） ３・ ・ ・絞り ≠・・・入射端面 ５・・・射出端面 第１０ 第２図 ａ ３さ− 一・＋−山一一 −上を吋７誹キ人４１手続補正書 昭和５ｇ年／／月１１日 特許庁長官 殿 ２ 発明の名称 半導体レーザ用屈折率分布型コリメータレンズ３ 補正
をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪府大阪市東区道修町ψ丁目ｇ番地。 名 称 ＜ｔｉｏｏ）日本板硝子株式会社代表者 刺
賀 信 雄 を代理人 ７ 補正の内容 ｌ）明細書第１頁第ゲ行ないし第２頁第ｊ行にある特許
請求の範囲全文を別紙の通り補正する。 ２）明細書第を区第５行ないし第１１Ｉ行に、ｒ（／ｌ
ｒ １ｍ” 、（，２）ｒ ２−ｃｙｓ ・−−−（／
（１１） ｕｏ≦λ≦ｇｓｏ」とある文を下記の通り補
正する。 ｒ（ｌ＋ ｒ ｌ −Ｃ−） （Ｊ ｒ２−ω （３） ６．７０≦Ｚ十ｆＢ≦７．３０ｍｍ（４’）
２ｒｏ≧ｊ 、 Ｏｍ ｌ１ｊ（５） へ乙Ｏ≦ｎｏ≦
１．乙３ （６） ｏ、ｔざ≦ｇ≦（７，，２２ｍｍ−１（７１ｏ
、３ｇ≦ｈ４≦０．１７ （ｇ＋ ｌｈ、５１＜Ｊ （９） ｏ、２／≦ＮＡ≦０．２ｑ （１０）７乙０≦λ≦１ｒｊＯ，ｎｍＪ２、特許請求の
範囲 中心からｒの距離における屈折率ｎ（ｒ）がｎ２（ｒ）
−ｎｏ２（／−（ｇｒ）２＋ｈ４（ｇｒ）４＋ｈ６（ｇ
ｒ）６＋−、りで表わされる円柱状透明媒質からなる屈
折率分布型ロッドレンズであって、以下の条件を満たす
口とを特徴とする半導体レーザ用コリメー々レンズ。 （１） ｒｌ−■ （２） ｒ ２−ｏＯ （Ｊｌ ｔ 、７ ｏ≦Ｚ＋ｆＢ≦ｙ、３ｏｍｍ（９）
ｖｒｏ≧２．０ＩＩＬ （ｊ） ｔ、乙０≦ｎｏ≦／、４ｊ 侶） ０．／ｇ≦ｇ≦０．２２１Ｌ」 （７） ０ 、３１≦ｈ４≦０゜１７ （ざｌ ｌｈ６”ｌ＜Ｊ （９１０，，２／≦ＮＡ≦０．２≠ （／（ｊ） ７ ｉ＜ ０≦λ≦ざｓｏユ旦ただし、ｒ
ｌ、ｒ２は入射面、出射面の曲率半径、２はレンズ長、
ｆｓは光源（物体）側バンク７メーカス、ｒｏは有効半
ＩＮＡは光源側の開口数、ｎｏは中心軸上の屈折率でｇ
ｒｈ４＋ｈ６は屈折率分布定数、λは半導体レーザの発
振波長。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 表わされる円柱状透明媒質からなる屈折率分布型ロンド
レンズであって、以下の条件を満たすことを特徴とする
半導体レーザ用コリメータレンズ。 （１１ｒ１帷 （２＋ ｒ２−ω （：３１ 、＜、７ｏ−；Ｚ＋ｆＩ＋≦７．３０（４）
２ｒｏ≧２．０ （５１／亮０≦ｎｏ≦１尾５ （６１ｏ、ｔざ≦ｇ≧−，ｏ、ｒｘ （７１０，３ｇ）ｈ４８０．ざ７ １ （８） 弧ｈ ６ ＊＜５ （９） ０．．２／≦ＮＡ≦０．２ｔ （１０） ７乙ＯトλＳざｊｏ ただしｒ１＋ｒ２３は入射面、出射面の曲率半径、Ｚは
レンズ長、ｆＢは光源（物体）側バックフォーカス、ｒ
Ｏは有効半径、ＮＡは光源側の開口数、ｎｏは中心軸上
の屈折率でｇ−、ｈ４、ｈ６は屈折率分布定数、λは半
導体レーザの発振波長。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20052783A JPS6091316A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 半導体レ−ザ用屈折率分布型コリメ−タレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20052783A JPS6091316A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 半導体レ−ザ用屈折率分布型コリメ−タレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6091316A true JPS6091316A (ja) | 1985-05-22 |
| JPH0369083B2 JPH0369083B2 (ja) | 1991-10-30 |
Family
ID=16425789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20052783A Granted JPS6091316A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 半導体レ−ザ用屈折率分布型コリメ−タレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6091316A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5541775A (en) * | 1993-03-30 | 1996-07-30 | Konica Corporation | Optical system including a distributed index optical element in combination with a lens having a homogeneous refractive index |
| US5870229A (en) * | 1995-08-04 | 1999-02-09 | Olympus Optical Co., Ltd. | Gradient index lens component and image pickup apparatus using the gradient index lens component |
| US6807337B2 (en) | 2001-04-26 | 2004-10-19 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Optical device |
| US6847770B2 (en) * | 2000-12-25 | 2005-01-25 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Lens function-including optical fiber and method of producing the same |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP20052783A patent/JPS6091316A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5541775A (en) * | 1993-03-30 | 1996-07-30 | Konica Corporation | Optical system including a distributed index optical element in combination with a lens having a homogeneous refractive index |
| US5870229A (en) * | 1995-08-04 | 1999-02-09 | Olympus Optical Co., Ltd. | Gradient index lens component and image pickup apparatus using the gradient index lens component |
| US6104545A (en) * | 1995-08-04 | 2000-08-15 | Olympus Optical Co., Ltd. | Gradient index lens component and image pickup apparatus using the gradient index lens |
| US6847770B2 (en) * | 2000-12-25 | 2005-01-25 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Lens function-including optical fiber and method of producing the same |
| US6807337B2 (en) | 2001-04-26 | 2004-10-19 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Optical device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0369083B2 (ja) | 1991-10-30 |
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