JPH02101416A - 光メモリ装置用対物レンズ - Google Patents
光メモリ装置用対物レンズInfo
- Publication number
- JPH02101416A JPH02101416A JP63256783A JP25678388A JPH02101416A JP H02101416 A JPH02101416 A JP H02101416A JP 63256783 A JP63256783 A JP 63256783A JP 25678388 A JP25678388 A JP 25678388A JP H02101416 A JPH02101416 A JP H02101416A
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- JP
- Japan
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- lens
- refractive index
- wavelength
- luminous flux
- laser
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- Pending
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- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 9
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- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/24—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for reproducing or copying at short object distances
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はレーザによる書込みおよび読取りを行う光メモ
リ装置に使用される対物レンズに係り、特に、色収差の
特性を良好にし、実用性に富んだ。
リ装置に使用される対物レンズに係り、特に、色収差の
特性を良好にし、実用性に富んだ。
光メモリ装置用対物レンズに関する。
〔従来の技術）
光デイスク装置に使用される片面非球面、片面平面の対
物レンズとしては、例えば、特開昭８１−８８２１３号
公報に開示されているものがある。この種の片面非球面
、片面平面のレンズでは、屈折率が決まれば、これに正
弦条件、球面収差の補正を行うと、自動的に中心厚と非
球面の変化量などが決定される。
物レンズとしては、例えば、特開昭８１−８８２１３号
公報に開示されているものがある。この種の片面非球面
、片面平面のレンズでは、屈折率が決まれば、これに正
弦条件、球面収差の補正を行うと、自動的に中心厚と非
球面の変化量などが決定される。
前記特開昭６１−８８２１３号公報に開示されている対
物レンズでは、屈折率ｎがｎ＞１．６８の条件となって
いる。しかしながら、例えば直径４．４ｍｍのレンズを
想定すると、ｎ＞１．６８の条件ではレンズ周囲の肉厚
が薄くなりすぎて、接着剤で固定するときにレンズ周囲
から有効径内に歪が及ぶなどのおそれがある。
物レンズでは、屈折率ｎがｎ＞１．６８の条件となって
いる。しかしながら、例えば直径４．４ｍｍのレンズを
想定すると、ｎ＞１．６８の条件ではレンズ周囲の肉厚
が薄くなりすぎて、接着剤で固定するときにレンズ周囲
から有効径内に歪が及ぶなどのおそれがある。
また、上記従来公報に開示されているものを含め従来の
対物レンズは、いずれも色収差に対する対策が製作の観
点に入れられていない。
対物レンズは、いずれも色収差に対する対策が製作の観
点に入れられていない。
光メモリ装置では、ディスクに対する情報の書込みの際
の発光パワーと読取りの際の発光パワーとが切換えられ
る。通常は書込みの際の発光パワーが３０ａ＋Ｗ程度、
読取りの際の発光パワーが２〜３ｍＷ程度である。しか
しながら、現在実用化されている半導体レーザでは、上
記の発光パワーの切換えによって、±５ｎｍ程度の波長
の変動が生じる。このように波長が変動すると、読取り
から書込みへの切換え、あるいは書込みから読取りへの
切換えに際して、波長の違いによる焦点距離の変化が生
じ、フォーカスサーボがオフセットになりサーボ不能に
なるなどの問題が生じる。
の発光パワーと読取りの際の発光パワーとが切換えられ
る。通常は書込みの際の発光パワーが３０ａ＋Ｗ程度、
読取りの際の発光パワーが２〜３ｍＷ程度である。しか
しながら、現在実用化されている半導体レーザでは、上
記の発光パワーの切換えによって、±５ｎｍ程度の波長
の変動が生じる。このように波長が変動すると、読取り
から書込みへの切換え、あるいは書込みから読取りへの
切換えに際して、波長の違いによる焦点距離の変化が生
じ、フォーカスサーボがオフセットになりサーボ不能に
なるなどの問題が生じる。
本発明は上記課題を解決するものであり、周囲厚さを十
分に確保でき且つ軽量で実用性に富み、しかも半導体レ
ーザの発光パワーの切換えによるレーザ波長の変動に追
従できるようにした光メモリ装置用対物レンズを提供す
ることを目的としている。
分に確保でき且つ軽量で実用性に富み、しかも半導体レ
ーザの発光パワーの切換えによるレーザ波長の変動に追
従できるようにした光メモリ装置用対物レンズを提供す
ることを目的としている。
（課題を解決するための手段ならびにその作用）本発明
は、ディスクに対向する光束出射側が平面で、ディスク
と逆側の光束入射側が非球面のレンズであって、以下の
（１）と（２）の条件を共に満足する光メモリ装置用対
物レンズである。
は、ディスクに対向する光束出射側が平面で、ディスク
と逆側の光束入射側が非球面のレンズであって、以下の
（１）と（２）の条件を共に満足する光メモリ装置用対
物レンズである。
■ １．６９≦ｎ≦１．７４
■ ｎ−１≧（ｎ ｃ −ｎ Ａ’） ／ Ｑ、（１０
０５Ｂ（ただし、ｎは入射光の波長に対するレンズ媒質
の屈折率、ｎＡ・は基準光線であるＡ°線（波長７６８
．２ｎｍ ）に対するレンズ媒質の屈折率、ｎＣはＣ線
（波長８５６．３ｎｍ ）に対するレンズ媒質の屈折率
である。） 第２図は片面が非球面、片面が平面の平凸レンズにおけ
る作ｗＪ距１１１ＷＤ、中心肉厚ｄ、直径が４．４ｍｍ
の場合のレンズの周囲肉厚ｔを計算し、これをレンズ媒
質の屈折率ｎとの関係で示した線図である。また、第３
図は直径４．４ｍｍの平凸レンズを想定して、レンズの
媒質の屈折率の変化に応じて変わる中心肉厚などからレ
ンズ体積を計算し、レンズ媒質の比重を３．８３として
レンズの重量（ｍｇ）を求め、これをレンズ媒質の屈折
率ｎとの関係で示したものである。
０５Ｂ（ただし、ｎは入射光の波長に対するレンズ媒質
の屈折率、ｎＡ・は基準光線であるＡ°線（波長７６８
．２ｎｍ ）に対するレンズ媒質の屈折率、ｎＣはＣ線
（波長８５６．３ｎｍ ）に対するレンズ媒質の屈折率
である。） 第２図は片面が非球面、片面が平面の平凸レンズにおけ
る作ｗＪ距１１１ＷＤ、中心肉厚ｄ、直径が４．４ｍｍ
の場合のレンズの周囲肉厚ｔを計算し、これをレンズ媒
質の屈折率ｎとの関係で示した線図である。また、第３
図は直径４．４ｍｍの平凸レンズを想定して、レンズの
媒質の屈折率の変化に応じて変わる中心肉厚などからレ
ンズ体積を計算し、レンズ媒質の比重を３．８３として
レンズの重量（ｍｇ）を求め、これをレンズ媒質の屈折
率ｎとの関係で示したものである。
上記の各グラフにより、まずレンズの周囲肉厚が適正で
ある条件を求める。レンズの周囲を接着剤によって固定
した場合、固着による歪が有効径にまで及ばないように
するためには周囲肉厚が少なくとも０．５ｍｍ以上必要
である。第２図の線図において、レンズの周囲肉厚が０
．５１以上となる点（イ）を求めると、このときの屈折
率は１．６９である。よって、 １．８９≦ｎ・・・（１） の条件が必要である。ここで、平凸レンズに入射する光
の斜光束特性について考慮してみる。第４図は対物レン
ズに入射する平行光束の傾きが０°のときと０．５°の
ときの波面収差（ＲＭＳ）を屈折率ｎとの関係で示して
いる。この第４図から解るように屈折率ｎが１．６８以
上であれば、平行光束の傾きが０．５°のとき、波面収
差のＲＭＳはほぼ一定となる。したがフて、斜光束特性
についても前記（１）の条件が必要である。
ある条件を求める。レンズの周囲を接着剤によって固定
した場合、固着による歪が有効径にまで及ばないように
するためには周囲肉厚が少なくとも０．５ｍｍ以上必要
である。第２図の線図において、レンズの周囲肉厚が０
．５１以上となる点（イ）を求めると、このときの屈折
率は１．６９である。よって、 １．８９≦ｎ・・・（１） の条件が必要である。ここで、平凸レンズに入射する光
の斜光束特性について考慮してみる。第４図は対物レン
ズに入射する平行光束の傾きが０°のときと０．５°の
ときの波面収差（ＲＭＳ）を屈折率ｎとの関係で示して
いる。この第４図から解るように屈折率ｎが１．６８以
上であれば、平行光束の傾きが０．５°のとき、波面収
差のＲＭＳはほぼ一定となる。したがフて、斜光束特性
についても前記（１）の条件が必要である。
次に、光メモリ装置用対物レンズでは、高速アクセスを
実現するために、対物レンズ支持部分のみならず対物レ
ンズ自体を軽量化する必要がある。レンズ重量を約１０
０ｍ３以内に抑えることができれば、光メモリ装置を構
成するに際してサーボ可動部の軽量化を実現する上で十
分なものとなる。第３図のグラフによれば、屈折率ｎを
１．７４にしたときにレンズ重量は１００ｍｇとなる。
実現するために、対物レンズ支持部分のみならず対物レ
ンズ自体を軽量化する必要がある。レンズ重量を約１０
０ｍ３以内に抑えることができれば、光メモリ装置を構
成するに際してサーボ可動部の軽量化を実現する上で十
分なものとなる。第３図のグラフによれば、屈折率ｎを
１．７４にしたときにレンズ重量は１００ｍｇとなる。
また、第２図の線図において、屈折率ｎを１．７４にす
れば、作動距離ＷＤを２．０（０１１１１）以上にする
ことが可能である。光メモリ装置ではディスクの面ぶれ
、サーボの外れなどによってディスクが傷付かないよう
な作動距離ＷＤは最小でＬａｍｍ程度である。よって屈
折率ｎを１．７４以下にし、作動圧１１１ＷＤを２ｍｍ
以上にすれば、ディスクの傷付きなどを防止できる。
れば、作動距離ＷＤを２．０（０１１１１）以上にする
ことが可能である。光メモリ装置ではディスクの面ぶれ
、サーボの外れなどによってディスクが傷付かないよう
な作動距離ＷＤは最小でＬａｍｍ程度である。よって屈
折率ｎを１．７４以下にし、作動圧１１１ＷＤを２ｍｍ
以上にすれば、ディスクの傷付きなどを防止できる。
以上の重量の条件ならびに作動圧＠ＷＤの条件の双方を
満たすためには、 ｎ≦１．７４・・・（２） が必要である。
満たすためには、 ｎ≦１．７４・・・（２） が必要である。
この（２）と前記（１）の各々の不等式から■ １．
６９≦ｎ≦１．７４ の条件が決定される。 ′；′次に、本発明の
構成における■の条件は、色収差に関するものであり、
異なる波長による分散に関する条件式である。前述のよ
うに光メモリ装置では、書込みのときと読取りのときと
で半導体レーザの発光パワーが切換えられ、これによっ
てレーザの波長が±５ｎｍ程度変動する。光メモリ装置
用対物レンズでは、上記の±５ｎｍの波長の変動がフォ
ーカスサーボに影響を与えないようにすることが必要で
ある。非球面のレンズを単一で対物レンズとして使用し
た場合、レーザ波長の変動に対する焦点距離の変化を非
球面などの補正によって吸収することができない。よっ
て、■の条件式では対物レンズを構成する硝子材の性質
に条件を与え、波長の変動に対する光の分散を抑えるよ
うにしている。以下■の条件式を求める。
６９≦ｎ≦１．７４ の条件が決定される。 ′；′次に、本発明の
構成における■の条件は、色収差に関するものであり、
異なる波長による分散に関する条件式である。前述のよ
うに光メモリ装置では、書込みのときと読取りのときと
で半導体レーザの発光パワーが切換えられ、これによっ
てレーザの波長が±５ｎｍ程度変動する。光メモリ装置
用対物レンズでは、上記の±５ｎｍの波長の変動がフォ
ーカスサーボに影響を与えないようにすることが必要で
ある。非球面のレンズを単一で対物レンズとして使用し
た場合、レーザ波長の変動に対する焦点距離の変化を非
球面などの補正によって吸収することができない。よっ
て、■の条件式では対物レンズを構成する硝子材の性質
に条件を与え、波長の変動に対する光の分散を抑えるよ
うにしている。以下■の条件式を求める。
まず、第１図においてレンズの焦点距離をｆ１非球面１
ａの曲率半径をｒ、屈折率ｎとすると、平凸レンズの焦
点圧！１ｆは、 ｆ＝ｒ／（ｎ−１）・・・（３） で表わされる。光メモリ装置に使用する対物レンズの焦
点距離としてｆ＝４ｍｍとする。レンズ媒質の屈折率は
前記■（（１）および（２））の条件式よりやや広い範
囲を想定し、ｎ＝１．６５〜１．７５の場合について考
える。光メモリ装置に使用される非球面の平凸の対物レ
ンズにおいて、レンズの色収差による焦点ｆの変動は±
０．００１ｍｍ以下に抑えることが必要である。これ以
上の焦点距離の変動があるとレンズの焦点深度との関係
でデフォーカス状態となり、フォーカスサーボのオフセ
ットなどが生じる。そこで、前述のように焦点圧１１Ｊ
ｔｆ＝４ｍｍのときに焦点距離の変動が０．００１ｍｍ
となるときの屈折率の許容変化量を求める。
ａの曲率半径をｒ、屈折率ｎとすると、平凸レンズの焦
点圧！１ｆは、 ｆ＝ｒ／（ｎ−１）・・・（３） で表わされる。光メモリ装置に使用する対物レンズの焦
点距離としてｆ＝４ｍｍとする。レンズ媒質の屈折率は
前記■（（１）および（２））の条件式よりやや広い範
囲を想定し、ｎ＝１．６５〜１．７５の場合について考
える。光メモリ装置に使用される非球面の平凸の対物レ
ンズにおいて、レンズの色収差による焦点ｆの変動は±
０．００１ｍｍ以下に抑えることが必要である。これ以
上の焦点距離の変動があるとレンズの焦点深度との関係
でデフォーカス状態となり、フォーカスサーボのオフセ
ットなどが生じる。そこで、前述のように焦点圧１１Ｊ
ｔｆ＝４ｍｍのときに焦点距離の変動が０．００１ｍｍ
となるときの屈折率の許容変化量を求める。
まず、ｎ ＝ １．８５の場合について計算する。前記
式（３）にｎ ＝ １．６５とｆ＝４（ｍｍ）を代入す
ると、非球面レンズの曲率半径はｒ ＝ ２．６ （＋
ｎｍ） となる。このとき、焦点距離が許容値限度のｆ
＋ ＝４．００１（ｍｍ）になったとすると、このと
きの屈折率ｎｌは、 ｎ＋ ＝ （ｒ／ ｆ ｌ） ”１＝ （２，６／
４．００１ ） ＋１＝ １．６４９８３７５４ となる。すなわち、焦点距離の変動量を許容限度の０．
００１（ｍｍ）に抑えるために許される屈折率の変化量
Δｎは Δｎ ” ｎ ｒ −ｎ ＝ ０．０００１６２５であ
る。ｎ ＝ １．６５、ｆ＝４（ｍｍ）の非球面平凸レ
ンズにおいて、焦点距離の変動を許容限度である０、０
０１ ｎｍに抑えるためには、屈折率の変化がΔｎ＝
０．０００１６２５以内であることが必要である。同じ
計算を屈折率ｎ ＝ １．６５〜１．７５の範囲で行っ
たものを以下の表に示す。
式（３）にｎ ＝ １．６５とｆ＝４（ｍｍ）を代入す
ると、非球面レンズの曲率半径はｒ ＝ ２．６ （＋
ｎｍ） となる。このとき、焦点距離が許容値限度のｆ
＋ ＝４．００１（ｍｍ）になったとすると、このと
きの屈折率ｎｌは、 ｎ＋ ＝ （ｒ／ ｆ ｌ） ”１＝ （２，６／
４．００１ ） ＋１＝ １．６４９８３７５４ となる。すなわち、焦点距離の変動量を許容限度の０．
００１（ｍｍ）に抑えるために許される屈折率の変化量
Δｎは Δｎ ” ｎ ｒ −ｎ ＝ ０．０００１６２５であ
る。ｎ ＝ １．６５、ｆ＝４（ｍｍ）の非球面平凸レ
ンズにおいて、焦点距離の変動を許容限度である０、０
０１ ｎｍに抑えるためには、屈折率の変化がΔｎ＝
０．０００１６２５以内であることが必要である。同じ
計算を屈折率ｎ ＝ １．６５〜１．７５の範囲で行っ
たものを以下の表に示す。
（以下余白 ）
表
上記の表において、屈折率ｎが０．０１ （例えば１．
６６−１．６５）だけ変化したときのΔｎの変化量は０
．０００００２５である。この変化は各屈折率の各々の
変化に対して同じである。よって、屈折率が上記表のう
ちの任意のものである場合のΔｎの変化量と、 は、 （ｎ −１，８５）ｘ Ｏ，０００００２５ｘ １００
−・・（４）である。よって、表中の任意の屈折率の
ときのΔｎの値は、ｎ ＝ １．６５のときのΔｎ ＝
０．０００１６２５を基準として前記式（４）から、 Δｎ ＝０．０ＯＯ１６２５＋ （ｎ −１，６５）
ｘ Ｏ，０００００２５Ｘ １００ ＝ ０．０００２
５ （ｎ −１）−（Ｓ）となる。この式（５）は、半
導体レーザの発光パワーの切換えによってレーザの波長
が５ｎｍだけ変化したときに、焦点距離ｆの変動が０．
００１ｍｍとなるための条件式である。この式をさらに
一般的なものにするために、基準光線であるＡ°線の波
長λ、＝＝７６８．２ｎｍとＣ線の波長λｃ ＝６５６
．３ｎｍとの波長の差（λえ・−λｃ） ＝１１１．９
ｎｍに対応するように前記式（５）を変形する。式（５
）は波長の変動が５ｎｍの場合のｎの変化許容値Δｎを
示しているものであるため、Ａ°線に対する屈折率ｎＡ
・とＣ線に対する屈折率ｎＣとの差（ｎＣ−ｎＡ・）と
上記Δｎとの比率を波長の割合に応じて求める（ｎＣ−
ｎＡ・）／Δ、ｎ ＝ １１１．９７５である。これか
ら、 （ｎＣ−ｎＡ・）；Δｎ ｘ １１１．９ ／ ５とな
る。
６６−１．６５）だけ変化したときのΔｎの変化量は０
．０００００２５である。この変化は各屈折率の各々の
変化に対して同じである。よって、屈折率が上記表のう
ちの任意のものである場合のΔｎの変化量と、 は、 （ｎ −１，８５）ｘ Ｏ，０００００２５ｘ １００
−・・（４）である。よって、表中の任意の屈折率の
ときのΔｎの値は、ｎ ＝ １．６５のときのΔｎ ＝
０．０００１６２５を基準として前記式（４）から、 Δｎ ＝０．０ＯＯ１６２５＋ （ｎ −１，６５）
ｘ Ｏ，０００００２５Ｘ １００ ＝ ０．０００２
５ （ｎ −１）−（Ｓ）となる。この式（５）は、半
導体レーザの発光パワーの切換えによってレーザの波長
が５ｎｍだけ変化したときに、焦点距離ｆの変動が０．
００１ｍｍとなるための条件式である。この式をさらに
一般的なものにするために、基準光線であるＡ°線の波
長λ、＝＝７６８．２ｎｍとＣ線の波長λｃ ＝６５６
．３ｎｍとの波長の差（λえ・−λｃ） ＝１１１．９
ｎｍに対応するように前記式（５）を変形する。式（５
）は波長の変動が５ｎｍの場合のｎの変化許容値Δｎを
示しているものであるため、Ａ°線に対する屈折率ｎＡ
・とＣ線に対する屈折率ｎＣとの差（ｎＣ−ｎＡ・）と
上記Δｎとの比率を波長の割合に応じて求める（ｎＣ−
ｎＡ・）／Δ、ｎ ＝ １１１．９７５である。これか
ら、 （ｎＣ−ｎＡ・）；Δｎ ｘ １１１．９ ／ ５とな
る。
ここで、Δｎ ＝０．０００２５ （ｎ −１）であ
るから、 （ｎＣ−ｎＡ−）＝ ０．０００５６ （ｎ−１）と
なる。よって、レーザ波長の変化に対して焦点距離の変
動を許容値以内に抑えるためには、（ｎ（Ｈ−ｎＡ・）
≦０．０００５［ｉ （ｎ −１）の条件が必要になり
、よって、 ■ ｎ−１≧（ｎ ｃ −ｎ Ａ□） ／ ０．０００
５８の条件式が求められる。この条件を満足すれば、波
長の変化量が５ｎｍのときに、焦点距離の変動を０．０
０１ｍｍ以下に抑えることが可能になる。
るから、 （ｎＣ−ｎＡ−）＝ ０．０００５６ （ｎ−１）と
なる。よって、レーザ波長の変化に対して焦点距離の変
動を許容値以内に抑えるためには、（ｎ（Ｈ−ｎＡ・）
≦０．０００５［ｉ （ｎ −１）の条件が必要になり
、よって、 ■ ｎ−１≧（ｎ ｃ −ｎ Ａ□） ／ ０．０００
５８の条件式が求められる。この条件を満足すれば、波
長の変化量が５ｎｍのときに、焦点距離の変動を０．０
０１ｍｍ以下に抑えることが可能になる。
なお、上記の計算では焦点距離をｆ＝４ｍｍとしたが、
焦点距離が４ｍｍ以外であっても上記条件式■を満足す
れば、半導体レーザの発光パワーの切換えによる焦点距
離の変動を抑えることができるようになる。
焦点距離が４ｍｍ以外であっても上記条件式■を満足す
れば、半導体レーザの発光パワーの切換えによる焦点距
離の変動を抑えることができるようになる。
以下、本発明の実施例を記載する。
以下の実施例は、第１図に示す片面が非球面１ａで、片
面が平面１ｂの平凸レンズにおいて、非球面形状が以下
の式で与えられるものの場合を示している。以下の式は
光軸をＸ軸、レンズの半径方向をｙ軸とし且つ、非球面
の頂点を原点とする直交座標系の子午面における式であ
る。
面が平面１ｂの平凸レンズにおいて、非球面形状が以下
の式で与えられるものの場合を示している。以下の式は
光軸をＸ軸、レンズの半径方向をｙ軸とし且つ、非球面
の頂点を原点とする直交座標系の子午面における式であ
る。
ｘ ＝ （ｙ’／ｒ）／ （１＋ １−１÷に ｙ
「 ）＋Ａｙ’ ＋Ｂｙ’ ＋Ｃｙ’ ＋Ｄｙ”（ただ
し、ｒは非球面の頂点での基準内接床の曲率半径、Ｋは
円錐定数、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄはそれぞれ４次、６次、８次
、１０次の展開係数である。） また、以下の実施例において、ｎは屈折率、ｄはレンズ
の中心肉厚（ｍｍ）である。
「 ）＋Ａｙ’ ＋Ｂｙ’ ＋Ｃｙ’ ＋Ｄｙ”（ただ
し、ｒは非球面の頂点での基準内接床の曲率半径、Ｋは
円錐定数、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄはそれぞれ４次、６次、８次
、１０次の展開係数である。） また、以下の実施例において、ｎは屈折率、ｄはレンズ
の中心肉厚（ｍｍ）である。
火五盟±
ｎ ＝１．６９． ｄ ＝１．４２９６． ｒ＝２．
７６゜Ｋ ＝ −０，３ＱＯＯ６８ Ａ ＝−０，１４４１１１ｘ １０−２ Ｂ ＝−０
，１４８６８５ｘ １Ｏ−３Ｃ＝ −Ｑ、８１０９５６
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１８７４０６ｘ
１０−’火五■ス ｎ ＝ １．７０． ｄ ＝ １．５８６０． ｒ
＝ ２．８０゜Ｋ ＝ −０，２８５６９４ Ａ ＝−０，１４３９８５ｘ １０−２ Ｂ ＝−０
，１４３２１５ｘ １０−’Ｃ＝−０，７９８８８８ｘ
１０弓 Ｄ ＝−０，１７６５６０ｘ １０−’実
１０」互 ｎ＝１．７１． ｄ＝１．７３７０． ｒ＝２．８
４゜Ｋ ＝ −０，２７０５７１ Ａ ＝−０，１４４１４５ｘ １０−” Ｂ ＝−
０，１４０２２９ｘ １０−’Ｃ＝ −０，７８５９９
３ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１６７２９７ｘ １
Ｇ−’実施例４ ｎ ＝ １．７２． ｄ ＝ １．８８３０． ｒ
＝ ２．８８゜Ｋ ＝ −０，２５４３８１ Ａ ＝−０，１４４７１９ｘ ｔｏ−２Ｂ ＝−０，１
３７８４１ｘ １０−’Ｃ＝−０，７７２４９９Ｘ １
０づ Ｄ ＝−０，１５９７５１ｘ １０−’実施例５ ｎ ＝ １．７３． ｄ ＝ ２．０２４３． ｒ
＝ ２．９２゜Ｋ冨−０，２３８５２９ Ａ ＝−０，１４４９４６ｘ ｔｏ−２Ｂ ＝−０，１
３５２５４ｘ １Ｏ−３Ｃ＝−０，７５８７２１ｘ １
０弓 Ｄ ＝−０，１５２１５８Ｘ １０−’実施例
６ ｎ ＝ １．７４． ｄ ＝ ２．１６１３． ｒ
＝ ２．９６゜Ｋ ＝−０，２２３３１１ Ａ ＝−０，１４４７２２Ｘ １０弓 Ｂ ＝−０，１
：１２３５６ ｘ １Ｏ−３Ｃ＝ −０，７４４７６１
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１４４２７７ｘ １０−
’実施例７ ｎ ＝ １．７５． ｄ ＝ ２．２００ 、 ｒ
＝ ３．００゜Ｋ ＝−０，２０８３１２ Ａ ＝−０，１４８７７３ｘ １０−” Ｂ ＝−０
，１３０１４２ｘ １０−’Ｃ＝ −０，７６９１５２
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１３３５３１ｘ １０−
’〔効果〕 以上のように本発明によれば、周囲肉厚を十分確保でき
、しかも＠量のレンズとなる。また斜光束特性も良好で
、作動距離も光メモリ装置用として十分に確保できる。
７６゜Ｋ ＝ −０，３ＱＯＯ６８ Ａ ＝−０，１４４１１１ｘ １０−２ Ｂ ＝−０
，１４８６８５ｘ １Ｏ−３Ｃ＝ −Ｑ、８１０９５６
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１８７４０６ｘ
１０−’火五■ス ｎ ＝ １．７０． ｄ ＝ １．５８６０． ｒ
＝ ２．８０゜Ｋ ＝ −０，２８５６９４ Ａ ＝−０，１４３９８５ｘ １０−２ Ｂ ＝−０
，１４３２１５ｘ １０−’Ｃ＝−０，７９８８８８ｘ
１０弓 Ｄ ＝−０，１７６５６０ｘ １０−’実
１０」互 ｎ＝１．７１． ｄ＝１．７３７０． ｒ＝２．８
４゜Ｋ ＝ −０，２７０５７１ Ａ ＝−０，１４４１４５ｘ １０−” Ｂ ＝−
０，１４０２２９ｘ １０−’Ｃ＝ −０，７８５９９
３ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１６７２９７ｘ １
Ｇ−’実施例４ ｎ ＝ １．７２． ｄ ＝ １．８８３０． ｒ
＝ ２．８８゜Ｋ ＝ −０，２５４３８１ Ａ ＝−０，１４４７１９ｘ ｔｏ−２Ｂ ＝−０，１
３７８４１ｘ １０−’Ｃ＝−０，７７２４９９Ｘ １
０づ Ｄ ＝−０，１５９７５１ｘ １０−’実施例５ ｎ ＝ １．７３． ｄ ＝ ２．０２４３． ｒ
＝ ２．９２゜Ｋ冨−０，２３８５２９ Ａ ＝−０，１４４９４６ｘ ｔｏ−２Ｂ ＝−０，１
３５２５４ｘ １Ｏ−３Ｃ＝−０，７５８７２１ｘ １
０弓 Ｄ ＝−０，１５２１５８Ｘ １０−’実施例
６ ｎ ＝ １．７４． ｄ ＝ ２．１６１３． ｒ
＝ ２．９６゜Ｋ ＝−０，２２３３１１ Ａ ＝−０，１４４７２２Ｘ １０弓 Ｂ ＝−０，１
：１２３５６ ｘ １Ｏ−３Ｃ＝ −０，７４４７６１
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１４４２７７ｘ １０−
’実施例７ ｎ ＝ １．７５． ｄ ＝ ２．２００ 、 ｒ
＝ ３．００゜Ｋ ＝−０，２０８３１２ Ａ ＝−０，１４８７７３ｘ １０−” Ｂ ＝−０
，１３０１４２ｘ １０−’Ｃ＝ −０，７６９１５２
ｘ １０−’ Ｄ ＝−０，１３３５３１ｘ １０−
’〔効果〕 以上のように本発明によれば、周囲肉厚を十分確保でき
、しかも＠量のレンズとなる。また斜光束特性も良好で
、作動距離も光メモリ装置用として十分に確保できる。
また、色収差に対して許容できるものとなり、書込み時
と読取り時における半導体レーザの発光パワーの切換え
による波長の変化によってフォーカスサーボのオフセッ
トなどが生じなくなる。
と読取り時における半導体レーザの発光パワーの切換え
による波長の変化によってフォーカスサーボのオフセッ
トなどが生じなくなる。
第１図は本発明による対物レンズならびにディスクを示
す断面図、第２図は作動距離、中心肉厚、周囲肉厚の変
化を屈折率との関係で示した線図、第３図はレンズ重量
の変化を屈折率との関係で示した線図、第４図は斜光束
特性を屈折率との関係で示した線図である。 第２ 図 屈折十ｎ
す断面図、第２図は作動距離、中心肉厚、周囲肉厚の変
化を屈折率との関係で示した線図、第３図はレンズ重量
の変化を屈折率との関係で示した線図、第４図は斜光束
特性を屈折率との関係で示した線図である。 第２ 図 屈折十ｎ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ディスクに対向する光束出射側が平面で、ディスク
と逆側の光束入射側が非球面のレンズであって、以下の
（１）と（２）の条件を共に満足する光メモリ装置用対
物レンズ （１）１．６９≦ｎ≦１．７４ （２）ｎ−１≧（ｎ＿Ｃ−ｎ＿Ａ＿′）／０．０００５
６（ただし、ｎは入射光の波長に対するレンズ媒質の屈
折率、ｎ＿Ａ＿′は基準光線であるＡ′線（波長７６８
．２ｎｍ）に対するレンズ媒質の屈折率、ｎ＿ＣはＣ線
（波長６５６．３ｎｍ）に対するレンズ媒質の屈折率で
ある。）
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63256783A JPH02101416A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 光メモリ装置用対物レンズ |
| US07/388,797 US4925283A (en) | 1988-10-11 | 1989-08-02 | Objective lens for optical memory device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63256783A JPH02101416A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 光メモリ装置用対物レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02101416A true JPH02101416A (ja) | 1990-04-13 |
Family
ID=17297387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63256783A Pending JPH02101416A (ja) | 1988-10-11 | 1988-10-11 | 光メモリ装置用対物レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4925283A (ja) |
| JP (1) | JPH02101416A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7106524B2 (en) | 2000-11-15 | 2006-09-12 | Tae-Sun Song | Optical pickup apparatus for read-write heads in high density optical storages |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992010769A1 (en) * | 1990-12-14 | 1992-06-25 | Eastman Kodak Company | Gradient index lenses with at least one aspherical surface |
| US20010015939A1 (en) * | 2000-02-08 | 2001-08-23 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Objective lens for optical pick-up |
| JP4654500B2 (ja) * | 2000-09-26 | 2011-03-23 | ソニー株式会社 | 光学レンズ並びにこれを使用した光学ピックアップ装置及び光ディスク装置 |
| KR100624454B1 (ko) * | 2004-12-23 | 2006-09-18 | 삼성전기주식회사 | 하이브리드 렌즈 다이 및 하이브리드 렌즈 어레이 |
| JP2011119000A (ja) * | 2009-12-07 | 2011-06-16 | Hitachi-Lg Data Storage Inc | 光ディスク装置およびデフォーカス補正方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5926714A (ja) * | 1982-08-05 | 1984-02-13 | Olympus Optical Co Ltd | 光デイスク用レンズ |
| US4595264A (en) * | 1982-09-13 | 1986-06-17 | Olympus Optical Co., Ltd. | Lens system for optical recording type disks |
| JPS61138223A (ja) * | 1984-12-10 | 1986-06-25 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 光学式記録再生装置用レンズ |
| JPS6188213A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Canon Inc | 結像光学系 |
| JPH01136111A (ja) * | 1987-11-24 | 1989-05-29 | Minolta Camera Co Ltd | 単玉コリメータレンズ |
-
1988
- 1988-10-11 JP JP63256783A patent/JPH02101416A/ja active Pending
-
1989
- 1989-08-02 US US07/388,797 patent/US4925283A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7106524B2 (en) | 2000-11-15 | 2006-09-12 | Tae-Sun Song | Optical pickup apparatus for read-write heads in high density optical storages |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4925283A (en) | 1990-05-15 |
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