JPS608907B2 - 狭開先潜弧溶接法 - Google Patents
狭開先潜弧溶接法Info
- Publication number
- JPS608907B2 JPS608907B2 JP53155730A JP15573078A JPS608907B2 JP S608907 B2 JPS608907 B2 JP S608907B2 JP 53155730 A JP53155730 A JP 53155730A JP 15573078 A JP15573078 A JP 15573078A JP S608907 B2 JPS608907 B2 JP S608907B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- groove
- layer
- groove width
- submerged arc
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、厚鋼板の累層溶俵に用いて効果のある狭開先
潜弧溶接法に関するものである狭開先溶接法は、能率お
よび経済性のすぐれた熔接施工法として近来注目されて
おり、ＭＩＧ熔接法、あるいはＣ０２溶接法では、数種
の専用機器も開発され、かなりの実績を得ている。
潜弧溶接法に関するものである狭開先溶接法は、能率お
よび経済性のすぐれた熔接施工法として近来注目されて
おり、ＭＩＧ熔接法、あるいはＣ０２溶接法では、数種
の専用機器も開発され、かなりの実績を得ている。
しかし、潜孤溶接法では狭開先化によるスラグ剥離性の
劣化、高温われ、アンダーカット、スラグ巻込み等の熔
接欠陥の発生などが障害となり、ほとんどその実績はな
く、比較的広い開先内での１層２パス溶接による溶接例
があるのみで、板厚のほとんど大部分を１層１パスで累
層溶接し、狭関先化の効果を十二分に生かした、狭開先
潜孤溶接法は未だその例を見ない。
劣化、高温われ、アンダーカット、スラグ巻込み等の熔
接欠陥の発生などが障害となり、ほとんどその実績はな
く、比較的広い開先内での１層２パス溶接による溶接例
があるのみで、板厚のほとんど大部分を１層１パスで累
層溶接し、狭関先化の効果を十二分に生かした、狭開先
潜孤溶接法は未だその例を見ない。
また１層２パス熔接では、１パス毎に熔接位置をずらす
必要があり熔接装置の操作が繁雑となり、特に極厚鋼管
の円周溶接においては、１層２パスの連続溶接を行なう
と、１周毎にてきるビードの交叉部の外観が劣るばかり
でなく、この部分に熔接欠陥が生じやすいという問題点
も指摘されている。
必要があり熔接装置の操作が繁雑となり、特に極厚鋼管
の円周溶接においては、１層２パスの連続溶接を行なう
と、１周毎にてきるビードの交叉部の外観が劣るばかり
でなく、この部分に熔接欠陥が生じやすいという問題点
も指摘されている。
本発明者は、これら問題点を解決し、さらに能率向上、
溶材節減を図るために、ワイヤを開先のほぼ中央に位置
せしめ、溶接位置をずらすことなく、１層１パス累層熔
接の可能な狭開先潜弧溶接法の開発を目的として、詳細
に溶接施工法を検討した結果、それぞれの開先幅に対し
て、ワイヤ綾着量を限定することによって前記溶接作業
性の劣化や、溶接欠陥の発生なく狭開先内の潜弧熔接が
可能となることを見出した。
溶材節減を図るために、ワイヤを開先のほぼ中央に位置
せしめ、溶接位置をずらすことなく、１層１パス累層熔
接の可能な狭開先潜弧溶接法の開発を目的として、詳細
に溶接施工法を検討した結果、それぞれの開先幅に対し
て、ワイヤ綾着量を限定することによって前記溶接作業
性の劣化や、溶接欠陥の発生なく狭開先内の潜弧熔接が
可能となることを見出した。
すなわち、第１図は第１表に示すワイヤＷ−１を第２表
に示すフラックスＦ−１と組合せた場合の溶着量Ｄ（単
位夕／ｍ）と関先幅Ｗ（単位肌）の２案との比Ｄ／Ｗ２
と、小型タガネによるスラグ除去に要した時間との関係
を図示したものである。
に示すフラックスＦ−１と組合せた場合の溶着量Ｄ（単
位夕／ｍ）と関先幅Ｗ（単位肌）の２案との比Ｄ／Ｗ２
と、小型タガネによるスラグ除去に要した時間との関係
を図示したものである。
スラグ剥離性はこの図で判るようにＤノＷ２の増加につ
れて劣化する傾向があり、Ｄ／Ｗ２が８．０までの範囲
ならばスラグ除去に要する時間は１分以内で実用上ほと
んど問題ないが８．０を越えるとアンダーカットが発生
しやすくなりスラグ剥雛性が急激に劣化する。また第２
図はビード深さとビード幅の比Ｈ／Ｗ′とＤ／Ｗ２の関
係を図示したものであるがＤ／Ｗ２が増すに従ってＨ／
Ｗ′は大きくなりナゲット形状が、たて長のいわゆる梨
の実型となる傾向が認められ、高温われの危険性が増大
する。逆にＤ／Ｗ２が０．８未満では開先幅に対して熔
着量が過少となり、溶接金属が開先の両壁面に橋絡せず
、１層１パス溶接が不可能となる。
れて劣化する傾向があり、Ｄ／Ｗ２が８．０までの範囲
ならばスラグ除去に要する時間は１分以内で実用上ほと
んど問題ないが８．０を越えるとアンダーカットが発生
しやすくなりスラグ剥雛性が急激に劣化する。また第２
図はビード深さとビード幅の比Ｈ／Ｗ′とＤ／Ｗ２の関
係を図示したものであるがＤ／Ｗ２が増すに従ってＨ／
Ｗ′は大きくなりナゲット形状が、たて長のいわゆる梨
の実型となる傾向が認められ、高温われの危険性が増大
する。逆にＤ／Ｗ２が０．８未満では開先幅に対して熔
着量が過少となり、溶接金属が開先の両壁面に橋絡せず
、１層１パス溶接が不可能となる。
なお、ここで開先幅Ｗとは、その熔接ビートを置こうと
する開先底部の幅のことを指し、第２層以降では前層の
ビード幅に一致するが、初層溶接ではルートギャップ（
裏当金付開先）あるいは関先底部の曲率半径の２倍（Ｕ
型開先）に相当する。
する開先底部の幅のことを指し、第２層以降では前層の
ビード幅に一致するが、初層溶接ではルートギャップ（
裏当金付開先）あるいは関先底部の曲率半径の２倍（Ｕ
型開先）に相当する。
またビード幅Ｗ′は関先角度がｏｏ（関先両壁面が平行
）ならば関先幅Ｗに等しいが、角度を持った開先の中で
は常にＷより大となる。第３図は開先幅を変えた板厚５
仇帆のＳＭ−５０Ｂ鋼をワイヤＷ−１とフラックスＦ−
１とを組合わて同一溶接条件で１層１パス累層溶接した
場合の溶着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ／Ｗを溶接金属が次
のパスによって熱影響を受ける割合（以下熱影響率と称
する）を図示したものであるが、Ｄ／Ｗが増加するに従
って１パスの熔着金属高さが増大し、溶接金属の熱影響
率が低くなる傾向が認められ、Ｄ／Ｗが５０を超えると
熱影響率は３０％以下となり次の第４図に示す衝撃靭性
と溶接金属の熱影響率との関係から明らかなように溶接
金属の衝撃鞠性が極めて劣化する。
）ならば関先幅Ｗに等しいが、角度を持った開先の中で
は常にＷより大となる。第３図は開先幅を変えた板厚５
仇帆のＳＭ−５０Ｂ鋼をワイヤＷ−１とフラックスＦ−
１とを組合わて同一溶接条件で１層１パス累層溶接した
場合の溶着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ／Ｗを溶接金属が次
のパスによって熱影響を受ける割合（以下熱影響率と称
する）を図示したものであるが、Ｄ／Ｗが増加するに従
って１パスの熔着金属高さが増大し、溶接金属の熱影響
率が低くなる傾向が認められ、Ｄ／Ｗが５０を超えると
熱影響率は３０％以下となり次の第４図に示す衝撃靭性
と溶接金属の熱影響率との関係から明らかなように溶接
金属の衝撃鞠性が極めて劣化する。
特に１層１パス溶接の場合には衝撃試験片のノッチ位置
が溶接金属の中心部、すなわちデンドラィトの会合部と
一致する関係上この溶接金属に占める熱影響部の割合が
極めて顕著に、衝撃靭一性に影響する。本発明は以上の
知見に基づくもので、その要旨とするところは、板厚３
０側以上の厚鋼板の累層溶接において、開発幅６〜２５
肌、開先角度２０ｏ未満の開発部分を、落着量Ｄ（単位
夕／ｍ）と開先幅Ｗ（単位側）の２秦との比Ｄ／Ｗ２を
０．８〜８．０の範囲に、落着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ
／Ｗを５０以下にするよう溶接条件を選定し、累層厚さ
３仇駁以上を１層１パス溶接することを特徴とする狭開
先潜弧熔接法にある。
が溶接金属の中心部、すなわちデンドラィトの会合部と
一致する関係上この溶接金属に占める熱影響部の割合が
極めて顕著に、衝撃靭一性に影響する。本発明は以上の
知見に基づくもので、その要旨とするところは、板厚３
０側以上の厚鋼板の累層溶接において、開発幅６〜２５
肌、開先角度２０ｏ未満の開発部分を、落着量Ｄ（単位
夕／ｍ）と開先幅Ｗ（単位側）の２秦との比Ｄ／Ｗ２を
０．８〜８．０の範囲に、落着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ
／Ｗを５０以下にするよう溶接条件を選定し、累層厚さ
３仇駁以上を１層１パス溶接することを特徴とする狭開
先潜弧熔接法にある。
以下に本発明を詳細に述べる。
まず、本発明において関先幅を６柳以上としたのは、こ
れ未満では、いかに溶接フラツクス、溶接条件を選定し
ても、スラグの除去が困難で潜弧溶接が不可能となるこ
とによる。
れ未満では、いかに溶接フラツクス、溶接条件を選定し
ても、スラグの除去が困難で潜弧溶接が不可能となるこ
とによる。
また、開先幅が２５肌を超えては開先幅が広くなり過ぎ
、もはや狭開先溶接としての能率、経済性の特徴を生か
すことができない。
、もはや狭開先溶接としての能率、経済性の特徴を生か
すことができない。
関先角度も２０００以上になると厚板の場合、関先幅が
広くなりすぎ、やはり狭開先溶接としての特徴が生かせ
ない。溶着量Ｄと関先幅Ｗの２案との比Ｄ／Ｗ２が０．
８〜８．０、溶着量Ｄと開先幅との比Ｄ／Ｗを５０以下
に限定した理由は前述のとおりである。
広くなりすぎ、やはり狭開先溶接としての特徴が生かせ
ない。溶着量Ｄと関先幅Ｗの２案との比Ｄ／Ｗ２が０．
８〜８．０、溶着量Ｄと開先幅との比Ｄ／Ｗを５０以下
に限定した理由は前述のとおりである。
また、本発明法による累層厚さを３仇舷以上に限定した
のは、３仇肋未満の板厚では、両面１パス溶接も可能で
、特に狭開先溶接法を採用しても能率面での効果がほと
んどない。
のは、３仇肋未満の板厚では、両面１パス溶接も可能で
、特に狭開先溶接法を採用しても能率面での効果がほと
んどない。
さらに、本発明方法は、１層１パス累層溶薮であるから
ワイヤ位置は開先幅のほぼ中央であればよく、パス毎に
ワイヤ位置をずらす必要がない。
ワイヤ位置は開先幅のほぼ中央であればよく、パス毎に
ワイヤ位置をずらす必要がない。
なお、本発明方法における潜狐漆綾は、単電極、多電極
法とも有効であり、多電極法を用いることにより、溶接
速度の増大が期待でき、一層能率的となる。次に本発明
の効果を実施例により更に具体的に示す。
法とも有効であり、多電極法を用いることにより、溶接
速度の増大が期待でき、一層能率的となる。次に本発明
の効果を実施例により更に具体的に示す。
実施例
第１表に示す溶接用ワイヤＷ−２、Ｗ−３と、第２表に
示すフラックスＦ−２、Ｆ−３とを組合せ、板厚＝５０
帆のＳＭ−５肥鋼を用い、開先角度Ｑ、および開先幅Ｗ
を種々変化ごせて作成した第５図の開先内をそれぞれの
溶接条件で１層１パス溶接を行ない溶接作業性および溶
接欠陥の有無を比較した。
示すフラックスＦ−２、Ｆ−３とを組合せ、板厚＝５０
帆のＳＭ−５肥鋼を用い、開先角度Ｑ、および開先幅Ｗ
を種々変化ごせて作成した第５図の開先内をそれぞれの
溶接条件で１層１パス溶接を行ない溶接作業性および溶
接欠陥の有無を比較した。
さらに溶接作業性が良好で溶接欠陥のないものについて
は同一溶接条件で、板厚表面まで１層１パス累層溶接を
行ない、板厚中央から２肌Ｖノッチシヤルピー試験片（
ＪＩＳ Ｚ ３１１２４号試験片）を採取し衝撃試験を
実施した。この結果は、第３表に示すとおりで、比較例
ではスラグ剥離性、衝撃鞠性が劣ったり、溶接欠陥が発
生したりするのに対し、本発明法では、溶接作業性、衝
撃靭‘性は良好で高温われ等の溶接欠陥の発生も認めら
れなかった。
は同一溶接条件で、板厚表面まで１層１パス累層溶接を
行ない、板厚中央から２肌Ｖノッチシヤルピー試験片（
ＪＩＳ Ｚ ３１１２４号試験片）を採取し衝撃試験を
実施した。この結果は、第３表に示すとおりで、比較例
ではスラグ剥離性、衝撃鞠性が劣ったり、溶接欠陥が発
生したりするのに対し、本発明法では、溶接作業性、衝
撃靭‘性は良好で高温われ等の溶接欠陥の発生も認めら
れなかった。
第１表
第２表
第３表
以上、本発明方法を用いれば、狭関先内でもアンダーカ
ットやわれが発生することなく、また、溶接位置をパス
毎にずらす必要もなく１層１パスで多層盛潜弧溶接が可
能で、能率の向上、熔接材料の節減によるコストの大幅
な低下が可能である。
ットやわれが発生することなく、また、溶接位置をパス
毎にずらす必要もなく１層１パスで多層盛潜弧溶接が可
能で、能率の向上、熔接材料の節減によるコストの大幅
な低下が可能である。
第１図は、熔着量Ｄを（単位夕／ｍ）と開先幅Ｗ（単位
側）の２案との比Ｄ／Ｗ２とスラグ剥離性との関係を示
す図、第２図はＤ／Ｗ２とナゲット形状Ｈ／Ｗ′との関
係を示す図、第３図は、落着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ／
Ｗと溶接金属の熱影響率との関係を示す図、第４図は、
溶接金属の熱影響率と衝撃鞠性との関係を示す図、第５
図は実施例に用いられた開先形状を示す図である。 Ｗ：開先幅、Ｑ：開先各度、ｔ：板厚。繁Ｔ図 多２図 第３図 簾４図 ※Ｊ図
側）の２案との比Ｄ／Ｗ２とスラグ剥離性との関係を示
す図、第２図はＤ／Ｗ２とナゲット形状Ｈ／Ｗ′との関
係を示す図、第３図は、落着量Ｄと開先幅Ｗとの比Ｄ／
Ｗと溶接金属の熱影響率との関係を示す図、第４図は、
溶接金属の熱影響率と衝撃鞠性との関係を示す図、第５
図は実施例に用いられた開先形状を示す図である。 Ｗ：開先幅、Ｑ：開先各度、ｔ：板厚。繁Ｔ図 多２図 第３図 簾４図 ※Ｊ図
Claims (1)
- １ 板厚３０ｍｍ以上の厚鋼板の累層溶接において、開
先幅６〜２５ｍｍ、開先角度２０°未満の開先部分を、
溶着量Ｄ（単位ｇ／ｍ）と開先幅Ｗ（単位ｍｍ）の２乗
との比Ｄ／Ｗ＾２を０．８〜８．０の範囲に、溶着量Ｄ
と開先幅Ｗとの比Ｄ／Ｗを５０以下にするよう溶接条件
を選定し、累層厚さ３０ｍｍ以上を１層１パス溶接する
ことを特徴とする狭開先潜弧溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53155730A JPS608907B2 (ja) | 1978-12-19 | 1978-12-19 | 狭開先潜弧溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53155730A JPS608907B2 (ja) | 1978-12-19 | 1978-12-19 | 狭開先潜弧溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5584279A JPS5584279A (en) | 1980-06-25 |
| JPS608907B2 true JPS608907B2 (ja) | 1985-03-06 |
Family
ID=15612195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53155730A Expired JPS608907B2 (ja) | 1978-12-19 | 1978-12-19 | 狭開先潜弧溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608907B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW469832U (en) | 1997-03-14 | 2001-12-21 | Astra Ab | Inhalation device |
| JP6209135B2 (ja) * | 2014-07-18 | 2017-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 狭開先タンデムサブマージアーク溶接方法 |
| CN109048002A (zh) * | 2018-07-20 | 2018-12-21 | 沈阳鼓风机集团核电泵业有限公司 | 一种奥氏体钢厚板环焊缝窄间隙的埋弧焊焊接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5033145A (ja) * | 1973-07-27 | 1975-03-31 |
-
1978
- 1978-12-19 JP JP53155730A patent/JPS608907B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5033145A (ja) * | 1973-07-27 | 1975-03-31 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5584279A (en) | 1980-06-25 |
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