JPS607193B2 - 熱風循環型乾燥炉 - Google Patents
熱風循環型乾燥炉Info
- Publication number
- JPS607193B2 JPS607193B2 JP137078A JP137078A JPS607193B2 JP S607193 B2 JPS607193 B2 JP S607193B2 JP 137078 A JP137078 A JP 137078A JP 137078 A JP137078 A JP 137078A JP S607193 B2 JPS607193 B2 JP S607193B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- hot air
- gas
- gas passage
- drying oven
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Drying Of Solid Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動車車体等の塗装を加熱乾燥させるための熱
風循環型乾燥炉に関する。
風循環型乾燥炉に関する。
従来の乾燥炉は、第１図に示すように、燃焼バーナ１に
よって燃料ｌａ及び燃焼用空気ｌｂを混合燃焼し、高温
燃焼ガスを生成させ、この燃焼ガスを送風機３でダクト
２，４を介し、左右方向に分岐したダクト４ａ，４ｂ、
炉内ダクト５，５′及び吹出しダクト６，６′を介して
炉内に導入し、炉内を通る被乾燥物である自動車車体７
等を加熱乾燥した後、炉外に排気するか、または一部を
循環して再使用するようになっていた。
よって燃料ｌａ及び燃焼用空気ｌｂを混合燃焼し、高温
燃焼ガスを生成させ、この燃焼ガスを送風機３でダクト
２，４を介し、左右方向に分岐したダクト４ａ，４ｂ、
炉内ダクト５，５′及び吹出しダクト６，６′を介して
炉内に導入し、炉内を通る被乾燥物である自動車車体７
等を加熱乾燥した後、炉外に排気するか、または一部を
循環して再使用するようになっていた。
しかしながら、上記従来の自動車車車体等の塗装の熱風
乾燥炉は大型、かつ長尺（たとえば１００〜１５０仇の
炉長を有する）であるので、その炉壁面積も膨大となり
、この炉壁より放散される熱量は一般に全損失量の約２
０％にも達していた。
乾燥炉は大型、かつ長尺（たとえば１００〜１５０仇の
炉長を有する）であるので、その炉壁面積も膨大となり
、この炉壁より放散される熱量は一般に全損失量の約２
０％にも達していた。
また、乾燥炉から大気へ放出される排出ガスは未だ相当
高温を保持しており、風量としても相当な量があり、大
量の熱量を無駄に排出していた。このため、省エネルギ
ー上の観点から熱風炉壁面から放散される熱量の実質的
な抑制及び排出ガスの熱量を有効に利用できる炉の開発
が強く望まれていた。本発明は上記要望を満たす乾燥炉
を提供することを目的とするもので、炉壁内面にわたっ
て二重のガス通路を形成し、炉内よりの排出ガスを直後
大気に放出しないで燃焼バーナへ戻すとともに燐凝バー
ナから炉へのガスの一部を前記二重のガス通路に循環さ
せた後排出させたことにより、ガス熱量の炉壁を貫通す
る逸散を抑止し、熱風炉壁面から放散される熱量の実質
的な抑制及び排出ガスの有効利用を図った熱風循環型乾
燥炉を提供するものである。
高温を保持しており、風量としても相当な量があり、大
量の熱量を無駄に排出していた。このため、省エネルギ
ー上の観点から熱風炉壁面から放散される熱量の実質的
な抑制及び排出ガスの熱量を有効に利用できる炉の開発
が強く望まれていた。本発明は上記要望を満たす乾燥炉
を提供することを目的とするもので、炉壁内面にわたっ
て二重のガス通路を形成し、炉内よりの排出ガスを直後
大気に放出しないで燃焼バーナへ戻すとともに燐凝バー
ナから炉へのガスの一部を前記二重のガス通路に循環さ
せた後排出させたことにより、ガス熱量の炉壁を貫通す
る逸散を抑止し、熱風炉壁面から放散される熱量の実質
的な抑制及び排出ガスの有効利用を図った熱風循環型乾
燥炉を提供するものである。
以下、本発明の熱風循環型乾燥炉の一実施例を図に従っ
て説明する。
て説明する。
第２図において、１は燃焼バ−ナで、燃料ｌａ及び燃焼
用空気ｌｂを混合燃焼させて生成した高温燃焼ガスは熱
風としてダクト２及び送風機３を介して送風機３の吐出
側に接続されたダクト１０に導かれる。
用空気ｌｂを混合燃焼させて生成した高温燃焼ガスは熱
風としてダクト２及び送風機３を介して送風機３の吐出
側に接続されたダクト１０に導かれる。
ダクト１０は、更にダクト１２，１３に分岐して接続さ
れており、その分岐部に風量調節用ダンバ−１１が取り
付けられている。流量調節用ダンバー１１は送風機３よ
りの熱風を流量調節するとともにダクト１２及びダクト
１３への分流の調節を行なうものである。ダクト１３は
第２図に示すように左右方向に分岐されてダクト１３ａ
，１３ｂを形成している。
れており、その分岐部に風量調節用ダンバ−１１が取り
付けられている。流量調節用ダンバー１１は送風機３よ
りの熱風を流量調節するとともにダクト１２及びダクト
１３への分流の調節を行なうものである。ダクト１３は
第２図に示すように左右方向に分岐されてダクト１３ａ
，１３ｂを形成している。
熱風が送り込まれる熱風循環型乾燥炉本体１４は一方に
長く延びており、その外面に断熱材層１５を形成したも
のからなっている。ダクト１３ａ，１３ｂは熱風循環型
乾燥炉本体（以下、単に炉と記述する）１４の左右両側
上方より炉１４内に導入されており、炉内ダクト１６，
１６′に接続されている。炉内ダクト１６，１６′は炉
１４内壁に沿って長手方向に連続して取付けられており
、炉内ダクト１６，１６′の下部に円筒状の吹出しダク
ト１７，１７′を炉１４の下部方向に、かつ炉長手方向
に等間隔に垂下させて設けることにより、ダクト１３ａ
，１３ｂよりの熱風を平均的に炉１４内に分散させるよ
うになっている。また、炉１４内の天井部には炉１４の
長手方向全体にわたって、たとえばパンチングメタル等
からなる炉内排出ガスを通す穴あき板１７が設けられて
いる。穴あき板１７の上方には炉１４内より排出ガスを
炉１４内から炉１４外に取出すための関口部１８が関口
されている。閉口部１８には炉１４外に導かれた排出ガ
スを再び前記燃焼バーナ１に再循環させるための排出ガ
ス出口ダクト１９が連結されている。一方、流量調節用
ダンバ−１１より分岐したダクト１２は炉中に導入する
熱風の一部を炉内壁の左右両側に循環させるために左右
１２ａ，１２ｂに分岐されている。
長く延びており、その外面に断熱材層１５を形成したも
のからなっている。ダクト１３ａ，１３ｂは熱風循環型
乾燥炉本体（以下、単に炉と記述する）１４の左右両側
上方より炉１４内に導入されており、炉内ダクト１６，
１６′に接続されている。炉内ダクト１６，１６′は炉
１４内壁に沿って長手方向に連続して取付けられており
、炉内ダクト１６，１６′の下部に円筒状の吹出しダク
ト１７，１７′を炉１４の下部方向に、かつ炉長手方向
に等間隔に垂下させて設けることにより、ダクト１３ａ
，１３ｂよりの熱風を平均的に炉１４内に分散させるよ
うになっている。また、炉１４内の天井部には炉１４の
長手方向全体にわたって、たとえばパンチングメタル等
からなる炉内排出ガスを通す穴あき板１７が設けられて
いる。穴あき板１７の上方には炉１４内より排出ガスを
炉１４内から炉１４外に取出すための関口部１８が関口
されている。閉口部１８には炉１４外に導かれた排出ガ
スを再び前記燃焼バーナ１に再循環させるための排出ガ
ス出口ダクト１９が連結されている。一方、流量調節用
ダンバ−１１より分岐したダクト１２は炉中に導入する
熱風の一部を炉内壁の左右両側に循環させるために左右
１２ａ，１２ｂに分岐されている。
炉１４の左右の内壁には、壁内面の全面またはほゞ全面
に、長手方向のほゞ全長にわたって炉壁も兼ねる少なく
とも一重の（図は二重の場合を示す）ガス通路が形成さ
れている。
に、長手方向のほゞ全長にわたって炉壁も兼ねる少なく
とも一重の（図は二重の場合を示す）ガス通路が形成さ
れている。
この二重のガス通路は、内壁に沿った第１のガス通路２
０，２０′と、前記第１のガス通路２０，２０′の内側
に沿って形成され、かつ炉下端で第１のガス通路２０，
２０′と蓮適する第２のガス通路２１，２１′とから形
成されている。更に詳しく説明すれば第１のガス通路２
０，２０′は炉１４内壁と炉１４内壁の左右両側に平行
にまたはほゞ平行に設けた第１の壁板２０ａ，２０ａｆ
ｌこよって形成されている。板２０ａ，２０をの内側に
は板２０ａ，２０ａ′と平行に、かつそれぞれの間に間
隔をもたせて左右両側にそれぞれ第２の壁板２１ａ，２
１ａ′が設けてあり、板２０ａ，２０ａ′の間及び板２
１ａ，２１ａ′の間に第２のガス通路２１，２１′が形
成されている。第１のガス通路２０，２０′と第２のガ
ス通路２１，２１′は炉の下流において蓮通しており、
第２のガス通路２１，２１′を通って熱風が下方に流れ
、その熱風が再び第１のガス通路２０，２０′を通って
上方に流れるようになっている。第２のガス通路２１，
２１′の上端は開□部２２，２２′を通してダクト１２
ａ，１２ｂにそれぞれ接続されており、また「第１のガ
ス通路２０，２０′の上端はそれぞれ炉１４の外方に延
びた排出ダクト２３，２３′に接続されており、その第
１のガス通路２０，２０′を通った熱風を大気に放出す
るようになっている。排出ダクト２３，２３′の上端に
は雨滴等の侵入防止用カバー２４，２４′が取付けられ
ている。また、前記ダクト１０，１３，１３ａ，１３ｂ
，１２，１２ａ及び１２ｂの周辺には断熱材（図示せず
）が巻かれており、内部よりの放熱を防止するようにな
っている。２５は上面に断熱材層１５を形成したコンク
リ−ト等の床部で、この床部２５は炉１４の下部を形成
している。
０，２０′と、前記第１のガス通路２０，２０′の内側
に沿って形成され、かつ炉下端で第１のガス通路２０，
２０′と蓮適する第２のガス通路２１，２１′とから形
成されている。更に詳しく説明すれば第１のガス通路２
０，２０′は炉１４内壁と炉１４内壁の左右両側に平行
にまたはほゞ平行に設けた第１の壁板２０ａ，２０ａｆ
ｌこよって形成されている。板２０ａ，２０をの内側に
は板２０ａ，２０ａ′と平行に、かつそれぞれの間に間
隔をもたせて左右両側にそれぞれ第２の壁板２１ａ，２
１ａ′が設けてあり、板２０ａ，２０ａ′の間及び板２
１ａ，２１ａ′の間に第２のガス通路２１，２１′が形
成されている。第１のガス通路２０，２０′と第２のガ
ス通路２１，２１′は炉の下流において蓮通しており、
第２のガス通路２１，２１′を通って熱風が下方に流れ
、その熱風が再び第１のガス通路２０，２０′を通って
上方に流れるようになっている。第２のガス通路２１，
２１′の上端は開□部２２，２２′を通してダクト１２
ａ，１２ｂにそれぞれ接続されており、また「第１のガ
ス通路２０，２０′の上端はそれぞれ炉１４の外方に延
びた排出ダクト２３，２３′に接続されており、その第
１のガス通路２０，２０′を通った熱風を大気に放出す
るようになっている。排出ダクト２３，２３′の上端に
は雨滴等の侵入防止用カバー２４，２４′が取付けられ
ている。また、前記ダクト１０，１３，１３ａ，１３ｂ
，１２，１２ａ及び１２ｂの周辺には断熱材（図示せず
）が巻かれており、内部よりの放熱を防止するようにな
っている。２５は上面に断熱材層１５を形成したコンク
リ−ト等の床部で、この床部２５は炉１４の下部を形成
している。
床部２５にはしール２６が炉１４の長手方向に敷設され
ており、そのレール２６上を被乾燥物としての自動車車
体２７等を敦暦する台車２８が走行するようになってい
る。つぎに、本発明の熱風循環型乾燥炉の作用を説明す
る。
ており、そのレール２６上を被乾燥物としての自動車車
体２７等を敦暦する台車２８が走行するようになってい
る。つぎに、本発明の熱風循環型乾燥炉の作用を説明す
る。
燃焼バーナーよりの高温の燃焼ガスは流量調節用ダンパ
ー１１で流量調節されて、ダクト１３，１３ａ，１３ｂ
、炉内ダクト１６，１６′及び吹出しダクト１７，１７
′を介して自動車車体２７等の周辺に均一に吹出され、
自動車車体２７等の塗装面にも加熱乾燥させた後、炉内
排出ガスを通す穴あき板１７を経て排出ガス出口ダクト
１９へ導かれて燃焼バーナ１に再循環される。この場合
、ガス流の均一化は穴あき板１７の穴の分布によって調
整できる。一方、流量調節用ダンパー１１で流量調整し
分流された熱風の一部は、ダクト１２からダクト１２ａ
，１２ｂを通って炉１４内の第２のガス通路２１，２１
′に循環させる。
ー１１で流量調節されて、ダクト１３，１３ａ，１３ｂ
、炉内ダクト１６，１６′及び吹出しダクト１７，１７
′を介して自動車車体２７等の周辺に均一に吹出され、
自動車車体２７等の塗装面にも加熱乾燥させた後、炉内
排出ガスを通す穴あき板１７を経て排出ガス出口ダクト
１９へ導かれて燃焼バーナ１に再循環される。この場合
、ガス流の均一化は穴あき板１７の穴の分布によって調
整できる。一方、流量調節用ダンパー１１で流量調整し
分流された熱風の一部は、ダクト１２からダクト１２ａ
，１２ｂを通って炉１４内の第２のガス通路２１，２１
′に循環させる。
この場合、第２のガス通路２１，２１′のガス温と炉の
ガス温とはほ）、等しい状態であるので、炉内ガスの炉
壁の厚み方向の熱貫流は抑止され炉内から炉外への熱の
貫流逸散を防ぐことができる。これによって、エネルギ
ーを低減できる他、炉の最外壁の温度を低下させること
ができる。つぎに、従来炉と本発明炉とのエネルギー低
減効果及び炉最外壁の隣温効果についての試験結果を両
者の比較において示す。
ガス温とはほ）、等しい状態であるので、炉内ガスの炉
壁の厚み方向の熱貫流は抑止され炉内から炉外への熱の
貫流逸散を防ぐことができる。これによって、エネルギ
ーを低減できる他、炉の最外壁の温度を低下させること
ができる。つぎに、従来炉と本発明炉とのエネルギー低
減効果及び炉最外壁の隣温効果についての試験結果を両
者の比較において示す。
試験条件は次の通りである。
【ィ｝ 炉殻断熱＝グラスウール１２ｋｇｌ、１００肌
／肌厚さ。
／肌厚さ。
入＝０．０３１５×（１十０．００７餌℃）Ｋの【／ｍ
ｈゞ○‘ｏ｝ 定常時放散熱量は炉墜貫流分のみ。
ｈゞ○‘ｏ｝ 定常時放散熱量は炉墜貫流分のみ。
し一 １ゾーン＝２０の、炉外壁高さ２．４６０のＢ
炉内循環風量＝４０側め／ｍｉｎ（ａｔ１８０ｑＣ）的
炉殻外表面放射率ご＝０．８Ｎ 炉内吹出熱風温度［
＝１８０ｑ０一定。
炉内循環風量＝４０側め／ｍｉｎ（ａｔ１８０ｑＣ）的
炉殻外表面放射率ご＝０．８Ｎ 炉内吹出熱風温度［
＝１８０ｑ０一定。
… 大気温度Ｔａ＝５℃（冬期）扮 いずれも、炉内ガ
スを燃焼バ−ナへ戻し循環再使用するケースとして。
スを燃焼バ−ナへ戻し循環再使用するケースとして。
肌 熱風としての燃焼ガスを１ゾーン当りＩＯＮわ／ｍ
ｉｎ炉壁内へ通す。
ｉｎ炉壁内へ通す。
（温度１８０００）試験結果は次表の通りであるこのよ
うに、乾燥炉最外壁温度で約２３％、エネルギー（燃料
）低減率として約６４％を得た。
うに、乾燥炉最外壁温度で約２３％、エネルギー（燃料
）低減率として約６４％を得た。
本発明の熱風循環型乾燥炉によるときは炉内より排出す
る排出ガスを燃焼バーナに再循環させるとともに燃焼バ
ーナよりの熱風の一部を分岐した第２及びび第１のガス
通路に循環させて乾燥炉々壁からの放散熱ロスを試験結
果からも明らかなように大中に低減することが可能とな
り熱経済を図ることができる。したがって、燃料費消費
量を大中に低減でき省エネルギー効果が大である。また
、炉の断熱材を薄くできるという効果もあるため、設備
コストも安価とすることができる。また、炉壁側近辺の
温度上昇（高温化）も防止でき、作業環境の悪化を防止
できる。また、炉内温度の分布も均一化されるので被乾
燥物をむらなく加熱乾燥できる。さらに、また大気公害
としては大気放出する排出ガスの温度が低くなるので、
工場公害としての熱書の問題も低減できる等の多くの優
れた効果がある。
る排出ガスを燃焼バーナに再循環させるとともに燃焼バ
ーナよりの熱風の一部を分岐した第２及びび第１のガス
通路に循環させて乾燥炉々壁からの放散熱ロスを試験結
果からも明らかなように大中に低減することが可能とな
り熱経済を図ることができる。したがって、燃料費消費
量を大中に低減でき省エネルギー効果が大である。また
、炉の断熱材を薄くできるという効果もあるため、設備
コストも安価とすることができる。また、炉壁側近辺の
温度上昇（高温化）も防止でき、作業環境の悪化を防止
できる。また、炉内温度の分布も均一化されるので被乾
燥物をむらなく加熱乾燥できる。さらに、また大気公害
としては大気放出する排出ガスの温度が低くなるので、
工場公害としての熱書の問題も低減できる等の多くの優
れた効果がある。
第１図は従来の熱風乾燥炉の概略断面図、第２図は本発
明の熱風循環型乾燥炉の一実施例を示す概略断面図であ
る。 １１・・・・・・流量調節用ダンパー、２０，２０′…
…第１のガス通路、２１，２１′第２のガス通路。 第１図 第２図
明の熱風循環型乾燥炉の一実施例を示す概略断面図であ
る。 １１・・・・・・流量調節用ダンパー、２０，２０′…
…第１のガス通路、２１，２１′第２のガス通路。 第１図 第２図
Claims (1)
- １ 燃焼バーナよりの熱風を炉内に導入し、炉から排出
するガスを再び燃焼バーナに戻す型式の乾燥炉において
、前記炉の左右両壁のほゞ、全内面にわたって第１の壁
板と炉の内壁をかねる第２の壁板とをそれぞれ炉内側に
適当な間隔をあけて順次設けて第１のガス通路と該第１
のガス通路より炉内側に第２のガス通路を形成し、該第
１のガス通路と第２のガス通路とは下部で連通せしめ、
該第１のガス通路の上部に排気口を設け、該第２のガス
通路に前記燃焼バーナから前記炉への熱風の一部を分岐
して送気させ、第１のガス通路を通した後排出させるよ
うにしたことを特徴とする熱風循環型乾燥炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137078A JPS607193B2 (ja) | 1978-01-10 | 1978-01-10 | 熱風循環型乾燥炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137078A JPS607193B2 (ja) | 1978-01-10 | 1978-01-10 | 熱風循環型乾燥炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5494159A JPS5494159A (en) | 1979-07-25 |
| JPS607193B2 true JPS607193B2 (ja) | 1985-02-22 |
Family
ID=11499601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP137078A Expired JPS607193B2 (ja) | 1978-01-10 | 1978-01-10 | 熱風循環型乾燥炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607193B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103375975A (zh) * | 2012-04-13 | 2013-10-30 | 北京市劳动保护科学研究所 | 正反向热风往复循环式加热烘干炉 |
| US11001613B2 (en) | 2008-12-19 | 2021-05-11 | Takeda Pharmaceutical Company Limited | TFPI inhibitors and methods of use |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113251786A (zh) * | 2021-05-27 | 2021-08-13 | 四川华景智农农业开发有限责任公司 | 一种集成超导体多用途装置及使用方法 |
-
1978
- 1978-01-10 JP JP137078A patent/JPS607193B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11001613B2 (en) | 2008-12-19 | 2021-05-11 | Takeda Pharmaceutical Company Limited | TFPI inhibitors and methods of use |
| CN103375975A (zh) * | 2012-04-13 | 2013-10-30 | 北京市劳动保护科学研究所 | 正反向热风往复循环式加热烘干炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5494159A (en) | 1979-07-25 |
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