JPS6071245A - 高周波接着性ファブリック - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高周波接着性に優れたファブリックに関するも
のである。更に詳しくは、風合、非通気性に優れ、自動
車、船舶、航空機および一般家庭の室内内装材製品を組
立てる際に採用される高周波ウェルダー（ミシン）によ
る高周波接着加工工程でスパークを発生しない高周波接
着性に優れたファブリックに関するものである。

従来、軟質、硬質ポリ塩化ビニルフィルムやポリ塩化ビ
ニルレザーは高周波ウェルダーにより高周波融着加工さ
れて玩具、文房具、雨具、袋物をはじめ日用品の分野で
すこぶる広範囲にわたって実用化されている。その中で
もポリ塩化ビニルの溶着加工に用いられる高周波ウェル
ダーはその設備台数も最も多い。

高周波ウェルダーによる溶着はポリ塩化ビニルフィルム
やシートの内部発熱によるもので外部加熱にくらべ溶着
表面が美しく、任意の形状の電極を用いてワンショット
で秒単位で溶着でき、極めて生産性が高い。極く短時間
で溶着できる事、電極形状のパターン付けがワンショッ
トで溶着できる事等の利点があるので接着工程をロボッ
ト化、インライン化するのに最も適した接着工程である
。

特に自動車、船舶、航空機、一般家庭用の内装材製品の
場合、通常表装材として高周波接着性層を設けたファブ
リック、クッション材に網状ポリウレタン軟質フオーム
、基材としてハードボード等のｍ雄板や裏打材としての
基材にナイロン不織布を用いた積層体を前もって所定の
形状で高周波溶着によりパターン付けすることが行われ
ている。

しかしながら実用的な溶着力を持ち、型押再現性（パタ
ーン付け）を得るためウェルド時間を長くするとスパー
クと称せられるある種の放電現象（スパーク性という）
により、表装材表面に損傷又は変色又は穴あきを起した
り、著しい場合は積層体全体が燃えたりして装飾的外観
をそこねる欠点があった。耐スパーク性を改良するため
に、電気絶縁下敷を電極に挿入する方法、電極に電気絶
縁性層を被覆した電極を用いる方法、電極間のマツチン
グをとる方法等の高周波条件を改良する方法や、適度に
架橋された高周波接着性樹脂をファブリツタに塗布した
り高周波接着性樹脂に高周波接着性のない熱溶融性樹脂
例えばアクリル、エチレン−ビニルアセテート共重合体
（ＥＶＡ）、酢ビ樹脂を混合する方法が提案されている
。

しかしいずれも薄手の目の細かい均一な構造のファブリ
ック表装材の高周波溶着の様に低出力高周波ウェルダー
に適用して初めて効−果のあるものであった。目の粗い
太い繊維を用いた織編構造の粗いファブリック、特にナ
イロン糸やナイロン糸とポリエステル糸やナイロン糸と
アクリル糸とが交織されてなるファブリックを表装材と
して用い、高周波接着性層を塗布された面に網状ポリウ
レタン軟質フォー　ムを重ね合せ、更に裏打材のナイロ
ン不織布からなるもののような厚手の積層体の高周波溶
着の場合には上記の対策をとっても実用的な表溶着（フ
ァブリツタとウレタンフオーム）、裏溶着（ウレタンフ
オームとナイロン不織布）型押再現性（パターン付け）
が得られないで、使用する高周波ウェルダーの出力が高
いほど、これらの溶着や型押再現性が発現する前にスパ
ークを起す欠点があった。

４、Ｖに目の粗い織編構造のナイロン、ポリエステル、
アクリルファブリックやこれら交織交編のファブリツタ
では太い繊維の部分で高周波ウェルダー電極間の圧力は
最大となり絶縁破壊を起こしてスパークが表溶着、裏溶
着、型押再現しない短時間で発生し、実用的な高周波接
着体が得られなかった。座席シートはファブリックとウ
レタンフオーム、ナイロン不織布から成る積層体の代表
的な応用例であり、ファブリックの織編構造がスパーク
の発生に大きく影響するために高周波接着加工が非常に
難しく、実質的には該加工法はほとんど採用されずにミ
シン糸による縫製加工が主流となっていた。

一方、ハードボード等の繊維板を基材として用いるドア
トリムの場合では基材が一種の電気絶縁下敷となる為に
スパークによる歩留まり低下率が比較的少なく、高周波
接着加工が大部分であった。

近年、自動内装材では座席、ドア、天井等の表装材とし
て同一のファブリックを用いる例が増えて来つつある。

縫製加工が主流である座席シート用ファブリックには、
パイルの抜糸止、目ずれ防止の目的でアクリル酸エステ
ル系のラテックスを塗布したり、難燃化、抜糸止、目ず
れ防止の目的で塩化ビニリデン系、アクリル酸エステル
系等のラテックスに難燃剤を配合したコンパウンドが塗
布されている。該ファブリツタは高周波接着性を籾めと
するドアトリム用ファブリックとしての要求物性を満足
していない為そのままドアトリム用として使用出来ない
という欠点があった。このために、該ファブリツタに更
に塩化ビニルフィルムをラミネーションしてドアトリム
用として使用しているのが現状であり多くのコストを費
やしていた。

以上の理由により、ファブリックの材質や織編構造、内
装材の構成に関係なくスパークを起こさない、幅広い用
途に応用市来る高周波接着性に優れたファブリツタが強
く要求されていた。すなわち、座席シートのようなスパ
ークを発生しやすい積層体においても高周波溶着加工が
可能であり、かつドアＩ・リム、天井等の構成の異なる
積層体にもそのまま使用出来るラアブリツタが市場から
切望されていた。

本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、広範な内装材構
成に応用出来る高周波接着性の優れたファブリツタを見
出し本発明に至った。

すなわち本発明は、ファブリックの裏面に乾燥重量で４
０ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下の合成樹脂ラテック
スまたは該ラテックスがら成るコンパウンドの塗膜から
形成されてなる連続層を有する事を特徴とする高周波接
着性に優れたファブリックに関するものである。

座席シートに使用されるファブリックには、高周波接着
性以外に、耐抜糸、耐目ずれ性能、風合の良さが要求さ
れる。ドアトリム、天井等に使用されるファブリックに
は、更に汚れ防止の為の非通気性や作業性上での腰の強
さが要求される。スパークを発生せずに優れた高周波接
着性を示し、更に上記の諸性能を満足させる為のキーポ
イントはファプリツク裏面に合成樹脂ラテックス塗膜ま
たは該ラテックスから成るコンパウンド塗膜の連続層を
形成させる事である。何故スパーク性が改良されるか詳
細は不明であるが、一つの説明として以下が推定される
。塗膜が連続層を形成し得ない場合はファブリックのパ
イルがむき出しになっておりこの部分に高周波ウェルダ
ー電極間の圧力が集中してスパークが発生しやすいし、
接着剤となるべき塗膜が存在しないので表溶着が完全と
なり得ない。これに対し、連続層が形成された場合では
、電極間圧力が塗膜によって緩和される為にスパークを
防止し実用的な溶着が得られると考えられる。

連続層を形成させる為にはファブリックの塗工に供する
合成樹脂ラテックスまたは該ラテックスから成るコンパ
ウンドの粘度がビスコテスターで８．０００ｃｐｓ以上
２００，０００ｃｐｓ以下に増粘される事が好ましい。

粘度が８．０００ｃｐｓに達しないものは、ファブリッ
クへの染み込みに依り一回の塗工で連続塗膜を形成する
事が出来ず十分な高周波接着性を得る事が出来ないし、
またファブリックの風合を悪くし、特に通気性をなくす
事が出来ない。

２００．０００ｃｐｓを超えると流動性不足でファブリ
ツタへの塗工性が劣化する。更に好ましくは１０，００
０ｃｐｓ　”　＋５０，０００ｃｐＳであり、＋５，０
００ｃｐｓ　−１００，０００ｃｐｓが最も好ましい。

増粘は種々の増粘法が適用出来るが作業性の点でアルカ
リ増粘が好ましい。

市販のアルカリ増粘型増粘剤を添加しても、合成樹脂ラ
テックス重合時にカルボン酸を主成分とするポリソープ
を形成せしめてアルカリ増粘性のラテックスとしても良
い。

連続層を形成する塗膜は乾燥重量にて４０ｇ／ｍ２以上
５００ｇ／ｍ２以下である必要がある。４０ｇ／ｍ２に
達しないと塗布量不足で連続層を形成する車が出来ず、
本発明の目的を達成し得ない。５００ｇ／ｍ２を超える
とファブリックの風合を著しく劣化させる。好ましくは
５０ｇ／ｍ２〜４００ｇ／ｍ２．更に好ましくは８０ｇ
／ｍ２〜３００ｇ／ｍ２である。

連続層を形成させる為の塗工法はドクターナイフ、ロー
ル、リバースロール等の任意の方式を採用出来る。ナイ
フの角度、バックアップロールのプレス圧等の調整によ
り塗液の染み込みを防止する事が好ましい。

本発明で述べる合成樹脂ラテックスとは、熱可塑性の合
成樹脂ラテックスを示し、例えばアクリル酸エステル系
スチレン−ブタジェン系、エチレン−酢酸ビニル系、塩
化ビニル系、塩化ビニリデン系等のラテックスがあげら
れる。高周波接着性の点で塩化ビニル系、塩化ビニリデ
ン系が誘電体損失が大きくて好ましく、種々の物性劣化
を招く可塑剤を含まない事から塩化ビニル−エチレン系
共重合テラックスと塩化ビニリデン−アクリル酸（メタ
クリル酸）エステル系共重合ラテックスが更に好ましい
。風合等の諸物性の改良のために、各種の熱可塑性合成
樹脂ラテックスをブレンドして使用出来る事は言うまで
もない。

上記の合成樹脂ラテックスに必要に応じて、酸化アンチ
モン、リン酸エステル、水酸化アルミニウム等の難燃剤
や、充填剤、分散剤等を配合してコンパウンドとしても
使用出来る。

以下に実施例により本発明を更に詳細に説明する。なお
、実施例中のラテックスおよびコンパウンドの増粘方法
、粘度測定方法、ファブリックへの塗工方法、高周波接
着性評価方法、非通気性評価方法は以下に記載する方法
によった。

（イ）増粘方法 市販のアルカリ増粘型増粘剤「プライマー）しＡＳＥ−
ＥｆＯ」（日本アクリル化学製）を添加し、アンモニア
水にてＰＨを７．０〜７．５に調整して増粘した。

（ロ）粘度測定法 りオン（株）製［ビスコテスターＶＴ−０４型」を用い
てラテックスおよびコンパウンドの粘度を測定した。２
号ロータを用い液温を２５℃とした。

（ハ）塗工方法 各素材のファブリックの裏面に上記（イ）により増粘し
たラテックスまたはコンパウンドをワー、ナーマチス社
「コーティング装置ＬＴＦ／ＳＶ型」（ドクターナイフ
方式）を用いて塗布し、１２０″Ｃで４分間乾燥した。

（ニ）高周波接着性評価方法 パール工業（株）ｒ高周波ウエルダーＲ−２０３Ｉｌ型
Ｊ　（３ＫＷ、　４０．４８ＭＨｚ）を使用シテ溶着し
、東洋ボールドウィン（株）「テンシロン引張試験機υ
ＴＭ−４Ｌ型」にて接着強度を測定した。

ウェルダー条件： 同調ダイアル　８０ 上部電極（金型）形状　４ｍｍ厚Ｘ　３００ｍ＋ａ巾電
　極　温　度　３０℃　（室温） 引張条件： サンプル有効長　４０ＩＩ１ｍ×巾２５ｍｍ引　張　測
　度　５０ｍｍ／　分 ／１８０度剥離 評価サンプルの構成と評価基準を以下に記す。

扛處」 第１図に示すごとく、表層から順次、裏面にラテックス
またはコンパウンドが塗布されたファブリツタ、　１０
ｍ／ｍ厚ウレタンフオーム（フオーム密度：　１Ｂ、ｇ
／ｉ）　、ウレタンフオームと接する側に塩化ビニリデ
ン系樹脂テラックスが塗布されたナイロン不織布（脂化
成製アイエル８１０４０）を重ね合わせて、高周波溶着
する。

ａｌｌｊ価基準： ｔｌ　：ファブリックとウレタンフオームとの接着強度
が１．８Ｋｇ／２５ｍｍ巾を超えた時点（表溶着）ｔ２
　：’Ａ溶着、型押再現性が共に良好となり、完全な高
周波溶着が達成された時点 ｔｓニスパークが発生した時点 の各々の通電時間（秒）をもって評価基準とした。上記
上〇、ｔ２は早く発生するほうが、ｔｓは遅く発生する
方が優れている事を示す。ｔ２からｔｓまでの時間が実
質的な溶着可能時間であり、この時間が長い一程巾広い
加工条件で作業出来るため優れていると言える。

４底層 第２図に示すごとく、表層から順次、裏面にラテックス
またはコンパウンドが塗布されたファブリック、３ｍ／
ｍ厚の塩化ビニリデン系樹脂ラテックス含浸ウレタンフ
オーム（フオーム密度１６ｇ／又）、ウレタンフオーム
と接する側に塩化ビニリデン系樹脂ラテックスが塗布さ
れた２、５ｍ／ｍ厚ハードボードを重ね合わせて、高周
波溶着する。

評′価基準： ファブリックと／＼−ドボード間の接着強度を測定し、
３Ｋｇ／２５ｍｍ巾以上のものを合格と判定した。

（ホ）非通気性評価方法 第３図に示す通気度測定装置を用いて評価した。内径Ｌ
ｏｏｍｍ　、深さ１００１ＩＩＩ１１の円柱型容器の開
口部にファブリックＡを装着して内径１００＋ａｍ　、
深さ２０ｍｍの円柱容器の開口部を重ね、フランジで接
続した。深さ１００ｍｍの容器側を減圧弁Ｂを経路して
高圧空気配管に継ぎ、深さ２０ｍｍの容器側を流量計Ｃ
を経路して大気に通じた。

空気入口のバルブＥを開は減圧弁Ｂを調整して深さ１０
０ｍｍの容器内圧を常にＩＫｇ／ａｍ２Ｇとした。

この時のファブリックＡを通して大気に放出される空気
の流量（文／ｆｆ１ｉｎ）を流量計Ｃで測定し、ファブ
リックの有効面積で補正して通気度（ｃｃ／ｃｍ２ｍ　
ｓｅｃ　）をめた。通気度が５ｃｃ／ｃｍ２ａ　ｓｅｃ
を超えるものは実用に供し得ないと判定した。

実施例１ ポリエステル平織（目付量３８０ｇ／ｍ２）のファブリ
ツタ（ａ）裏面に、３０，０００ｃｐｓに増粘した塩化
ビニリデン系樹脂ラテックス（脂化成製Ｘ−１０３）を
乾燥重量にてＩＢＯｇ／ｍ２塗布し、第１図に示す構成
■および第２図に示す構成■にて高周波接着性を評価し
た。構成■では電気絶縁下敷としてワニスクロス（通称
エンパイヤクロス）２枚を用い、電極のプレス圧を２０
Ｋｇ／ｃｍ２Ｇとした。構成■ではプレス圧を　５５Ｋ
ｇ／Ｃｍ２Ｇとし、２０秒間通電した。

高周波接着性、非通気性についての評価結果を第１表に
示す。

比較例１ 実施例１の塩化ビニリデン系樹脂ラテックスの粘度を４
，０００ｃｐｓに変更して構成■および構成■にて実施
例１と同様の評価をした。評価結果を第１表に示す。

比較例２ 比較例１のファブリツタに更に１００川厚の塩化ビニル
フィルムをラミネーションし、構成■にて実施例１と同
様の評価をした。評価結果を第１表に示す 第　１　表 ８１表に示すごとく、本発明のファブリックは優れた高
周波接着性を発揮した。比較例１のファブリツタは実用
的な高周波接着性を有していなかった。

実施例１、比較例１．比較例２のファブリツタの断面写
真（日本電子製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ−７２０型）を
各々第４図、第５図、第６図に示す。本発明のファブリ
ックは塗布ラテックスにより形成された連続層を有し、
適度な風合と腰を兼ね備えて通気性は全くなかった。比
較例１のアアプリツタでは、塗布ラテックスがパイルに
染み込んでおり連続層は形成されていなかった。このた
めに風合をそこね実用的な非通気性を有していなかった
。比較例２のファブリックではラミネーションした塩化
ビニルフィルム層のパイルへの食い込みがなく、本発明
のファブリックとは明らかに異なる様相を呈していた。

このために塩化ビニルフィルムのラミネーションだけで
はパイルの目ずれ防止効果を期待出来ず、ラテックス塗
布と塩化ビニルフィルムラミネーションの両方が必要で
あった。

実施例２ ナイロンモケット（目付量５００ｇ／ｍ２）のファブリ
ック（ｂ）の裏面に２０．０００ｃｐｓに増粘した塩化
ビニル−エチレン系樹脂ラテックス（住友化学製スミエ
リ−）　１０００）を乾燥重量にて１００ｇ／ｍ２塗布
し、第１図に示す構成■および第２図に示す構成■にて
高周波接着性を評価した。構成■では電気絶縁下敷とし
て５００ＪＬ厚のポリエステルフィルム（東し酸ルミラ
ー）１枚を用い、電極のプレス圧を　１０Ｋｇ／ａｍ２
Ｇとした。構成■ではプレス圧を５５　Ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
とし、２５秒間通電した。評価結果を第２表に示す。

比較例３ 実施例２の塩化ビニル−エチレン系樹脂ラテックスの粘
度を５，０００ｃｐｓに変更して、構成■および構成■
にて実施例２と同様の評価を実施した。結果を第２表に
示す。

第２表 ７ｉＩＪｚ表に示すごとく本発明のファブリックは優れ
た高周波接着性を有する結果となった。

実施例３ ポリエステルトリコット（目付量３００ｇ／ｍ２）のフ
ァブリック（Ｃ）の裏面に５０，０ＯＯｃｐｓに増粘し
た塩化ビニル樹脂ラテックス（日本ゼオン製５７６）を
乾燥重量にて８０ｇ／ｍ２塗布した。第１図に示す構成
■のウレタンフオームに塩化ビニリデン系樹脂ラテック
ス（脂化成製Ｘ−１０５）を５ｇ／ｕ含浸したものを用
い、高周波接着性を評価した。電気絶縁下敷としてワニ
スクロス１枚を用い、電極のプレス圧を　２０Ｋｇ／ａ
ｍ２Ｇとした。また第２図に示す構成■にて、プレス圧
５５Ｋｇ／ｃｍ２Ｇ、通電時間３０秒で評価した。

第３表に示すごとく本発明のファブリックは、優れた高
周波接着性を示し、また十分なる非通気性を有していた
。

第３表 実施例４ 固形分４８％の塩化ビニリデン系樹脂ラテックス（脂化
成製Ｘ−１０８）１００重量部に対し、三酸化アンチモ
ン（和光紬薬製）　１５重量部、水酸化アルミニウム（
和光紬薬製）　１０重量部を添加混合し、粘度２０．０
００ｃｐｓのコンパウンドを調製した。ポリエステル／
ナイロン交織（目付量３７０ｇ／ｌ１１２）の織構造が
荒いファブリック（ｄ）の裏面に該コンパウンドを乾燥
重量にて２３０ｇ／１１２塗布し、第１図に示す構成■
にて高周波接着性を評価した。電気絶縁下敷として５０
０ｐ厚のポリエステルフィ′ルム（東し製ルミラー）１
枚を用い、電極のプレス圧を１０Ｋｇ／ｃｒｓ　２Ｇと
した。また第２図に示す構成■においてウレタンフオー
ムをプレーンのウレタンフオームに替え、プレス圧　８
５Ｋｇ／ｃａ＋２Ｇ、通電時間３０秒にて評価した。

比較例４ 実施例４のコンパウンドの粘度を６，０００ｃｐｓに変
更して、構成■、構成■にて実施例４と同様の評価をし
た。結果を第４表に示す。

Ｓ４表 第４表に示すごとく本発明のファブリックは優れた高周
波接着性を発現した。更に構成■においては、プレーン
のウレタンフオームを用いても強力な接着強度を現わし
、コストダウンの可能性を示した。

本発明の効果をまとめると以下の如くである。

［１１スパークを生じない高周波接着性に優れたファブ
リックである。

［２］風合、作業性（腰）、非通気性に優れたファブリ
ックである。

［３］座席シート、ドアトリム等幅広い用途にそのまま
応用出来るファブリックであり、コストダウンを達成出
来る。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は本発明に係る高周波接着性の評価方法
を説明するための概略断面図、第３図は通気度測定装置
を説明するための概略説明図、第４図〜第６図はファブ
リックの断面を示すための電子顕微鏡写真で、第４図は
本発明（実施例１）に係る高周波接着性、風合、非通気
性の優れたファブリック、第５図は比較例１の低粘度ラ
テックスが塗布されたファブリック、第６図は比較例２
の塩化ビニル樹脂フィルムがラミネーションされたファ
ブリツタを示す。 ｌ：表装材ファブリック ２：ファブリツタに塗布された合成樹脂３：ウレタンフ
オーム ４：ナイロン不織布 ５ニハードボード ６：電気絶縁下敷 ７：」二部電極（金型） ８：下部電極（定磐） ９：高周波発振器 １０：ファブリ、ツク １１ニラテツクスから形成された連続層１２ニラテツク
スから形成された染み込みを呈している不連続層 １３：ラミネーション用接着剤層 １４：塩化ビニルフィルム Ａ：ファブリック Ｂ：減圧弁 Ｃ：流量計 Ｄ＝圧力計 Ｅ：バルブ 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 手　続　補　正　書 昭和５８年１１月１７日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示 特願昭５８−１７８３１１号 ２、発明の名称 高周波接着性ファブリック ３、補正をする者 事件との関係・特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（００３）旭化
成工業株式会社 代表取締役社長　宮　崎　輝 ４、代　理　人 東京都千代田区有楽町１丁目４番１号 三信ビル２０４号室　電話５０１−２１３８５、補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 明細書節７頁８行目の 「以上、４００ｇ／ｍ２以下」を「以上５００ｇ／ｍ２
以下」と訂正する。 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 特願昭５８−１７８３１１号 ２、発明の名称 高周波接着性ファブリ１．り ３、補正をする渚 事件との関係・特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（００３）旭化
成工業株式会社 代表取締役社長　宮　崎　師 ４、代　理　人 東京都千代ＯＪ区有楽町１丁目４番１号三信ビル２０４
号室　電話５０１−２１３８５、補正命令の日付 昭和５９年１月３１日（発送日） ６、補正の対象 明細書の「図面の簡単な説明」の欄 ７、補正の内容 ７−１　明細書の「図面の簡単な説明」の欄につき以下
のように補正する。 ：ｌ）明細書節２２頁１３行目〜２０行目の「第４図〜
第６図はファブリックの断面を示すたわの電子顕微鏡写
真で、第４図は本発明（実施例１）に係る高周波接着性
、風合、非通気性の優れ辷ファブリック、第５図は比較
例１の低粘度う天ツクスが塗布されたファブリツタ、第
６図は比較例２の塩化ビニル樹脂フィルムがラミネーシ
ョンされたファブリックを示す。」を 「第４図〜第６図はファブリックの断面を示す電子顕微
鏡写真で、第４図は繊維の集合体としてのポリエステル
平織のファプリツタの裏面に合成樹脂からなるラテック
スの塗膜の連続層を形成させｔこ高周波接着性に優れた
ファブリック（本発明実施例１）を示し、第５図は繊維
の集合体としてのファブリツタに低粘度ラテックスが塗
布されたものを示し、第６図は繊維の集合体としてのフ
ァブリックに塩化ビニル樹脂フィルムがラミネーション
されたものを示す。」と訂正する。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ファブリツタの裏面に乾燥重量で４０ｇ／ｍ２以
   １５００ｇ／ｍ２以下の合成樹脂ラテックスまたは該ラ
   テックスから成るコンパウンドの塗膜から形成されてな
   る連続層を有する車を特徴とする高周波接着性に優れた
   ファプリツタ。
2. （２）合成樹脂ラテックスまたは該ラテックスから成る
   コンパウンドがビスコテスターで８．０［１０ｃｐｓ以
   上２００，０ＯＯｃｐｓ以下に増粘されてなる事を特徴
   とする特許請求の範囲第１項記載の高周波接着性に優れ
   たファブリック。