JPS6070161A - 高透磁率合金薄帯の製造方法 - Google Patents
高透磁率合金薄帯の製造方法Info
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- JPS6070161A JPS6070161A JP59162789A JP16278984A JPS6070161A JP S6070161 A JPS6070161 A JP S6070161A JP 59162789 A JP59162789 A JP 59162789A JP 16278984 A JP16278984 A JP 16278984A JP S6070161 A JPS6070161 A JP S6070161A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、いわゆるセンダストと称される高透磁率合金
の薄帯を製造する方法に関する。
の薄帯を製造する方法に関する。
Ａ１４．〜７％、ｓｉ ｓ〜１１％、残部主として鉄１
よりなるＦｅ−ｓｉ −Ａｉ金合金センダスト）、する
いは磁気特性や機械特性を改善するためにこの合金にＮ
ｉ 、 Ｃｏ 、 Ｔｉ 、 Ｂ 、希土類元素その他
の元素を少量添加した合金は、磁気特性に優れ、かつ。
よりなるＦｅ−ｓｉ −Ａｉ金合金センダスト）、する
いは磁気特性や機械特性を改善するためにこの合金にＮ
ｉ 、 Ｃｏ 、 Ｔｉ 、 Ｂ 、希土類元素その他
の元素を少量添加した合金は、磁気特性に優れ、かつ。
硬度が高いので耐摩耗性にも優れていることから、磁気
録音や磁気録画のための磁気ヘッド用コアとして使用さ
れている。しかしこの使用のためには母合金を機械的に
切削して薄片を得、それをラミネートしてコアを形成す
る方法がとられているが、。
録音や磁気録画のための磁気ヘッド用コアとして使用さ
れている。しかしこの使用のためには母合金を機械的に
切削して薄片を得、それをラミネートしてコアを形成す
る方法がとられているが、。
センダスト合金は硬度が高いのみならず脆弱であること
からその機械加工が困難である点に問題があった。最近
、この問題を解決する方法として、センダスト母合金を
加熱溶融させ、その溶融材を高速回転スるシングルロー
ルやツインロール上に１５供給してロール上で超急冷し
一体に凝固させて薄帯を製造し、この薄帯をエツチング
や打抜き加工によりコア形状に成形する方法が提案され
ている。
からその機械加工が困難である点に問題があった。最近
、この問題を解決する方法として、センダスト母合金を
加熱溶融させ、その溶融材を高速回転スるシングルロー
ルやツインロール上に１５供給してロール上で超急冷し
一体に凝固させて薄帯を製造し、この薄帯をエツチング
や打抜き加工によりコア形状に成形する方法が提案され
ている。
この方法によれば、連続的に製造される高透磁率センダ
スト合金薄帯を加工すればよいので、セン２゜ダスト合
金ブロックから直接コア用薄片を切削すする方法に比べ
て薄片への切削加工を必要としない点で加工性に極めて
優れている特長がある。しかしながら、この溶融材料を
急冷凝固させて薄帯を得る方法では、溶融材料を移動体
の移動面上に供５給する際に溶融材料の温度が融点より
もかけはなれて高いと、急冷凝固されるときに供給材料
の各部分、例えば移動面との接触部と非接触部とで冷却
度合が大きく異なり熱収縮が均一に行なわれず、このた
めに薄帯にマイクロクラックが生ずる問題１．１があり
、このマイクロクラックは熱処理をしてもとれない根本
的な欠陥があった。
スト合金薄帯を加工すればよいので、セン２゜ダスト合
金ブロックから直接コア用薄片を切削すする方法に比べ
て薄片への切削加工を必要としない点で加工性に極めて
優れている特長がある。しかしながら、この溶融材料を
急冷凝固させて薄帯を得る方法では、溶融材料を移動体
の移動面上に供５給する際に溶融材料の温度が融点より
もかけはなれて高いと、急冷凝固されるときに供給材料
の各部分、例えば移動面との接触部と非接触部とで冷却
度合が大きく異なり熱収縮が均一に行なわれず、このた
めに薄帯にマイクロクラックが生ずる問題１．１があり
、このマイクロクラックは熱処理をしてもとれない根本
的な欠陥があった。
本発明は、かかる従来の問題に鑑みてなされたものであ
り、ｉ ４〜７％、Ｓｉ ８〜１１％、残部主として鉄
よりなる合金母材を加熱溶融し、この！・。
り、ｉ ４〜７％、Ｓｉ ８〜１１％、残部主として鉄
よりなる合金母材を加熱溶融し、この！・。
溶融合金母材を移動体のロール面上に供給し、ロール面
上で急冷して薄帯状に凝固させる高透磁率合金薄帯の製
造方法において、」１記溶融合金母材の移動面上に供給
する直前の湿度をこの合金母材の融点直上ないし融点よ
り１００°Ｃを越えない湿！・・（Ｑ ） 度範囲に設定し、前記溶融合金母材の移動面上に、供給
する直前の粘度を６４ Ｘ １０ 〜４ Ｘ １０−２
ｄ、ｙｎｅ 、ｓｅｃ７７ｃｍ２とすると共に移動体の
表面温度を常温ないし４・６０°Ｃに保持し、かつ前記
溶融母材と冷却ロールとの間の温度差を９２０°〜１３
５０°Ｃと。
上で急冷して薄帯状に凝固させる高透磁率合金薄帯の製
造方法において、」１記溶融合金母材の移動面上に供給
する直前の湿度をこの合金母材の融点直上ないし融点よ
り１００°Ｃを越えない湿！・・（Ｑ ） 度範囲に設定し、前記溶融合金母材の移動面上に、供給
する直前の粘度を６４ Ｘ １０ 〜４ Ｘ １０−２
ｄ、ｙｎｅ 、ｓｅｃ７７ｃｍ２とすると共に移動体の
表面温度を常温ないし４・６０°Ｃに保持し、かつ前記
溶融母材と冷却ロールとの間の温度差を９２０°〜１３
５０°Ｃと。
することにより急冷時の冷却度合の不均一性を抑え、マ
イクロクラックの生じない薄帯を製造する方法を提供す
るものである。
イクロクラックの生じない薄帯を製造する方法を提供す
るものである。
本発明を以下に詳細に説明する。
合金母材はいわゆるセンダスト組成のもの、す１゜なわ
ちＡ／ ４〜７％、Ｓｉ８〜１１％、残部主とじて鉄よ
りなり、機械特性や磁気特性の向−１−のために１必要
に応じて■、Ｎｂ、Ｔａ、Ｏｒ、Ｍｏ、ＷｌＮｌ、ｃｏ
、Ｑｕ、’ｒｉ、Ｉｎ、にｅ、Ｚｒ、３ｂＳ３ｎ、Ｂｅ
５Ｂ、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｙ、希土類元素が少量添加されたも
のも使用される。この溶融母材の融点は組成に″より若
干の高低があるが、１２ざＯ″Ｃ６前後る。
ちＡ／ ４〜７％、Ｓｉ８〜１１％、残部主とじて鉄よ
りなり、機械特性や磁気特性の向−１−のために１必要
に応じて■、Ｎｂ、Ｔａ、Ｏｒ、Ｍｏ、ＷｌＮｌ、ｃｏ
、Ｑｕ、’ｒｉ、Ｉｎ、にｅ、Ｚｒ、３ｂＳ３ｎ、Ｂｅ
５Ｂ、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｙ、希土類元素が少量添加されたも
のも使用される。この溶融母材の融点は組成に″より若
干の高低があるが、１２ざＯ″Ｃ６前後る。
第１図は本発明の方法に使用する製造装置を示す。この
装置によりまず母合金ｌを抵抗器またはコイルによる加
熱手段２にて加熱筒３内でアルゴンガスのような非酸化
性ガス雰囲気下に加熱溶融１′″させ、しかるのち加熱
手段２の加熱温度を母合金ｌの融点近くまで、好ましく
は融点以上、約ｌθ％の範囲（即ち約１００″Ｃ）まで
温度を下げ、加熱筒３内の非酸化性ガスの圧力を上げて
溶融母材ｌをノズル３ａから高速回転するツインロール
＜ｚａ、ｔ／−ｔｌ”上へ噴出させ、ツインロールｌＩ
ａ 、 ４Ｚｂとの接触Ｏこより急冷すると同時に圧延
し一体に凝固させて薄帯ｊを得る。ここで母合金ｌの加
熱溶融時の温度は１ｓｏｏ″Ｃ前後とし、噴出直前に融
点直上の温度まで下げる手順をとると、加熱時間が短か
くて済２゛′（４） むが、はじめから低い温度で加熱溶融させる手順ｌをと
ることもできる。またロールＩＩａ 、 ｌｌｂの材質
は高耐熱性を有する平滑な表面状態のものが良く、ステ
ンレス鋼、鋳鉄、クローム鋼などが用いられる。
装置によりまず母合金ｌを抵抗器またはコイルによる加
熱手段２にて加熱筒３内でアルゴンガスのような非酸化
性ガス雰囲気下に加熱溶融１′″させ、しかるのち加熱
手段２の加熱温度を母合金ｌの融点近くまで、好ましく
は融点以上、約ｌθ％の範囲（即ち約１００″Ｃ）まで
温度を下げ、加熱筒３内の非酸化性ガスの圧力を上げて
溶融母材ｌをノズル３ａから高速回転するツインロール
＜ｚａ、ｔ／−ｔｌ”上へ噴出させ、ツインロールｌＩ
ａ 、 ４Ｚｂとの接触Ｏこより急冷すると同時に圧延
し一体に凝固させて薄帯ｊを得る。ここで母合金ｌの加
熱溶融時の温度は１ｓｏｏ″Ｃ前後とし、噴出直前に融
点直上の温度まで下げる手順をとると、加熱時間が短か
くて済２゛′（４） むが、はじめから低い温度で加熱溶融させる手順ｌをと
ることもできる。またロールＩＩａ 、 ｌｌｂの材質
は高耐熱性を有する平滑な表面状態のものが良く、ステ
ンレス鋼、鋳鉄、クローム鋼などが用いられる。
加熱筒３は母材ｌとの反応をさける必要があり、シリカ
、高純度アルミナなどの高耐熱性材質のものが用いられ
る。また加熱筒３のノズル３ａの形状は得ようとする薄
帯のサイズにより決定すべきものであるが、第２図に示
すような幅広で多孔の１０ものを使用するとロール４１
：ａ 、 ４／ｂ上に幅広く溶融材を噴出させることが
できて冷却度合の均一化をさらに改善することができる
。さらに多孔ノズルの場合に、各孔間の間隔を大きくと
ると、一度に複数枚の薄帯を得ることができる。第３図
は他の１５’ＡＭ装Ｎを示し、エンドレスベルト乙とロ
ール７との間に溶融材ｌを供給して超急冷し圧延する構
成を有する。この装置にあってもベルト乙とロール７の
材質、加熱筒３の材質、形状等は上記第１図のツインロ
ールＩＩａ 、 ４１！ｂを用いた装置とほとんど２０
同じである。
、高純度アルミナなどの高耐熱性材質のものが用いられ
る。また加熱筒３のノズル３ａの形状は得ようとする薄
帯のサイズにより決定すべきものであるが、第２図に示
すような幅広で多孔の１０ものを使用するとロール４１
：ａ 、 ４／ｂ上に幅広く溶融材を噴出させることが
できて冷却度合の均一化をさらに改善することができる
。さらに多孔ノズルの場合に、各孔間の間隔を大きくと
ると、一度に複数枚の薄帯を得ることができる。第３図
は他の１５’ＡＭ装Ｎを示し、エンドレスベルト乙とロ
ール７との間に溶融材ｌを供給して超急冷し圧延する構
成を有する。この装置にあってもベルト乙とロール７の
材質、加熱筒３の材質、形状等は上記第１図のツインロ
ールＩＩａ 、 ４１！ｂを用いた装置とほとんど２０
同じである。
このようにして得られる薄帯にあっては、加熱溶融され
た母材を移動体の供給する直前の母材の温度をその融点
直上（融点より１００″Ｃをこえない温度）Ｇこするの
で、供給直後における移動体の移５動面と接触する部分
と接触しない部分との冷却度合に大きな差が生ぜず、こ
のために溶融母材は比較的緩やかな冷却を受けることに
なって急冷Ｏこよる熱収縮が材料全体で比較的均一に起
こり、マイクロクラックの生じない薄帯を得ることがで
きるＩｎのである。尚、母材の融点直上の温度としては
、発明者の実験から融点からその上約ｌθ％、約１００
°Ｃ程度の範囲で効果が得られ、特に融点から十約ｊ％
、約Ｓθ°Ｃ程度の範囲において著しい効果があるＯ なお移動体であるロールの温度を常温乃至４６０°Ｃに
保持すると、超急冷による熱収縮が緩和され、熱収縮が
材料全体で比較的均一に起り、マイクロクランクの発生
が防止できる顕著な効果がある。
た母材を移動体の供給する直前の母材の温度をその融点
直上（融点より１００″Ｃをこえない温度）Ｇこするの
で、供給直後における移動体の移５動面と接触する部分
と接触しない部分との冷却度合に大きな差が生ぜず、こ
のために溶融母材は比較的緩やかな冷却を受けることに
なって急冷Ｏこよる熱収縮が材料全体で比較的均一に起
こり、マイクロクラックの生じない薄帯を得ることがで
きるＩｎのである。尚、母材の融点直上の温度としては
、発明者の実験から融点からその上約ｌθ％、約１００
°Ｃ程度の範囲で効果が得られ、特に融点から十約ｊ％
、約Ｓθ°Ｃ程度の範囲において著しい効果があるＯ なお移動体であるロールの温度を常温乃至４６０°Ｃに
保持すると、超急冷による熱収縮が緩和され、熱収縮が
材料全体で比較的均一に起り、マイクロクランクの発生
が防止できる顕著な効果がある。
移動体であるロール温度の好ましい範囲は１００ ”Ｃ
”’ないし３００″Ｃである。
”’ないし３００″Ｃである。
ｔ、！； Ｘ １０ ＮＩＩ Ｘ １０ ｄｙｎｅ−ｓ
ｅａ／ｃｍ がよい。しかしながら溶融母材の粘度が上
述の上限より大＠５いと、粘度が大きすぎて押出圧力が
大きくなりすぎ、実施上困難となるので必要がない。ま
た粘度が上述の下限より以下であると、粘度が小さくな
りすぎて、押出圧力が大きすぎると、ミスト状またはす
だれ状になったり、波をうったりする欠点が生ＩＯし好
ましくないので、上述の範囲が好ましい。
ｅａ／ｃｍ がよい。しかしながら溶融母材の粘度が上
述の上限より大＠５いと、粘度が大きすぎて押出圧力が
大きくなりすぎ、実施上困難となるので必要がない。ま
た粘度が上述の下限より以下であると、粘度が小さくな
りすぎて、押出圧力が大きすぎると、ミスト状またはす
だれ状になったり、波をうったりする欠点が生ＩＯし好
ましくないので、上述の範囲が好ましい。
溶融母材と冷却ロールとの間の温度差９２０″Ｃ〜／３
！；０″Ｃ位Ｇこ余り過大でない方がよい結果が得られ
る。これは超急冷による熱収縮が材料全体で比較的均一
に起ると、マイクロクラックが生じない＋５ためである
。
！；０″Ｃ位Ｇこ余り過大でない方がよい結果が得られ
る。これは超急冷による熱収縮が材料全体で比較的均一
に起ると、マイクロクラックが生じない＋５ためである
。
ロール回転数は≦５０〜１００００ ＲＰＭがよい。ａ
−ル回転数が小さいと１００μ位の厚い薄帯が得られ
、ロールの回転数が大きいとＳθμ〜１０μ位の薄い薄
帯が得られる。溶融母材の噴出温度が／！；００”（：
、位′。
−ル回転数が小さいと１００μ位の厚い薄帯が得られ
、ロールの回転数が大きいとＳθμ〜１０μ位の薄い薄
帯が得られる。溶融母材の噴出温度が／！；００”（：
、位′。
に高いときは回転速度の大きい方が溶融母材と冷１却ロ
ールとの間の温度差を小さくしたのと同じ効果となり、
マイクロクラックが生じ難くなる。溶融母材と冷却ロー
ルとの間の温度差がその下限以下であると、ロールの回
転速度を種々に変更しても５超急冷が得られないので好
ましくない。またその温度差が上述の上限以上であると
、超急冷による熱収縮が材料全体で不均一に生じ、その
中心部分にマイクロクランクを生ずる。このマイクロク
ラックは爾後の熱処理により消すことができないのＩｌ
ｌで、材料が脆くなり加工性が劣化し、所期の可撓性が
得られない。
ールとの間の温度差を小さくしたのと同じ効果となり、
マイクロクラックが生じ難くなる。溶融母材と冷却ロー
ルとの間の温度差がその下限以下であると、ロールの回
転速度を種々に変更しても５超急冷が得られないので好
ましくない。またその温度差が上述の上限以上であると
、超急冷による熱収縮が材料全体で不均一に生じ、その
中心部分にマイクロクランクを生ずる。このマイクロク
ラックは爾後の熱処理により消すことができないのＩｌ
ｌで、材料が脆くなり加工性が劣化し、所期の可撓性が
得られない。
移動体としてツインロールを使用するとロールと接触し
た面より内方に発達する柱状晶が生ずる。
た面より内方に発達する柱状晶が生ずる。
これをｔｏｏ°Ｃ〜９５０”Ｃ好ましく ハＩ！；０
”（２位Ｔ／”分ないし３時間熱処理すると、結晶が粗
大化し可撓性は若干劣るが抗磁力がよくなるので、熱処
理は施した方がよい。
”（２位Ｔ／”分ないし３時間熱処理すると、結晶が粗
大化し可撓性は若干劣るが抗磁力がよくなるので、熱処
理は施した方がよい。
本発明を次に実施例に基き具体的に説明する。
実施例Ｉ
Ａ１．’；、Ｊｒ 、 Ｓｉ、 ９．３７、Ｆｅ １３
，２３ 〕組成を有する母合金ブロックｌの一２ｇを、
第１図に示す装置の加熱筒３内に入れて、Ａｒガス雰囲
気下でＳｉＯヒータの加熱手段−により約ｌグＳＯ″Ｃ
で加熱溶融させ、゛しかるのち加熱手段−への給電量を
抑えて約／３２０”Ｃ’！で温度を下げ、Ａｒガス圧を
Ｏ，Ｓ気圧に上げてノズル３ａから溶融材ｌをツインロ
ール４Ｚａ、ＩＩｂ上に噴出させ、このツインロールｇ
ａ ｐ ’Ｉｂ ”’Ｃ急冷圧延し薄帯Ｓを得た。ここ
において加熱筒３は外１゜径ｓ−ｍｍｚ内径１ ｍｍの
シリカ製であって、ノスルハＱ、ｊ；ｍｍ径であった。
，２３ 〕組成を有する母合金ブロックｌの一２ｇを、
第１図に示す装置の加熱筒３内に入れて、Ａｒガス雰囲
気下でＳｉＯヒータの加熱手段−により約ｌグＳＯ″Ｃ
で加熱溶融させ、゛しかるのち加熱手段−への給電量を
抑えて約／３２０”Ｃ’！で温度を下げ、Ａｒガス圧を
Ｏ，Ｓ気圧に上げてノズル３ａから溶融材ｌをツインロ
ール４Ｚａ、ＩＩｂ上に噴出させ、このツインロールｇ
ａ ｐ ’Ｉｂ ”’Ｃ急冷圧延し薄帯Ｓを得た。ここ
において加熱筒３は外１゜径ｓ−ｍｍｚ内径１ ｍｍの
シリカ製であって、ノスルハＱ、ｊ；ｍｍ径であった。
またロールＩＩａ、グｂは、クローム鋼製にＳ關径のも
のでロール＋ａ 、 ＩＩｂ間を密着式せ、材料ｌ噴出
時のノズル３ａとロールｌｌａ、ｌｌｂとの距離は約０
．２１＋ｌｔｎ以下の可能な限り接近させた゛状態で、
１０００ ｒｐｍの回転数において実施した。
のでロール＋ａ 、 ＩＩｂ間を密着式せ、材料ｌ噴出
時のノズル３ａとロールｌｌａ、ｌｌｂとの距離は約０
．２１＋ｌｔｎ以下の可能な限り接近させた゛状態で、
１０００ ｒｐｍの回転数において実施した。
得られた薄帯は、ｌｏＯμｍ序、約２間幅、約ｌθｍ長
のものであり、これを真空中、約ｉｓｏ″Ｃ以下で熱処
理し、しかる後コア用薄片ｊ、ａを打抜いてその表面状
態および磁気特性を測定した。 ′。
のものであり、これを真空中、約ｉｓｏ″Ｃ以下で熱処
理し、しかる後コア用薄片ｊ、ａを打抜いてその表面状
態および磁気特性を測定した。 ′。
実施例２
実施例１と同一組成の母合金２ｇを高純度アルミナ製加
熱筒に入れ、実施例１と同一の装置で実施した。ただし
、ノズル径は八〇 ｍｍ 、ロール回転数はＡ！；Ｏｒ
ｐｍ 、溶融材の噴出直前の温度は約１３ざＯｏＣとし
た。
熱筒に入れ、実施例１と同一の装置で実施した。ただし
、ノズル径は八〇 ｍｍ 、ロール回転数はＡ！；Ｏｒ
ｐｍ 、溶融材の噴出直前の温度は約１３ざＯｏＣとし
た。
得られた薄帯は、１００μｍ厚、約２闘幅、約Ｓｍ長の
ものであり、これを実施例１と同一条件で熱処理し、コ
ア用薄片５ｂを打抜いてその表面状態および磁気特性を
測定した。
ものであり、これを実施例１と同一条件で熱処理し、コ
ア用薄片５ｂを打抜いてその表面状態および磁気特性を
測定した。
比較例
実施例］−と同一組成の母合金、２９により実施例１と
同一の装置で実施した。ただし母合金の加熱温度は約１
Ｉｌｓｏ″Ｃにしてその温度のまま噴出させた。
同一の装置で実施した。ただし母合金の加熱温度は約１
Ｉｌｓｏ″Ｃにしてその温度のまま噴出させた。
得られた薄帯は、ｇｏμｍ厚、約２關幅、約ｌθｍ長の
ものであり、これを実施例１と同一条件で熱処理した後
、コア用薄片ｊｃを得、その表面状態および磁気特性を
測定した。
ものであり、これを実施例１と同一条件で熱処理した後
、コア用薄片ｊｃを得、その表面状態および磁気特性を
測定した。
上記実施例および比較例による表面状態および２″なっ
た。
た。
上記表および第を図よりわかるように、磁気特１性にお
いては各実施例および比較例において全く差異が生じな
いが、表面状態において材料噴出時の温度が低い本発明
の実施例１のコアではマイクロクラックの発生がほとん
どなく、温度がやや高５めの本発明の実施例２のコアで
もわずかながらマイクロクラックｇが発生しているが、
比較例のようにコアの厚み全体に及ぶことがなく、従っ
て本発明によればきわめて表面状態が良く、磁気特性に
は影響のないコアを得ることができた。 １０
いては各実施例および比較例において全く差異が生じな
いが、表面状態において材料噴出時の温度が低い本発明
の実施例１のコアではマイクロクラックの発生がほとん
どなく、温度がやや高５めの本発明の実施例２のコアで
もわずかながらマイクロクラックｇが発生しているが、
比較例のようにコアの厚み全体に及ぶことがなく、従っ
て本発明によればきわめて表面状態が良く、磁気特性に
は影響のないコアを得ることができた。 １０
第１図は本発明の一実施例に使用する装置の全体図、第
２図は同上装置に用いる多孔ノズルの斜視図、第３図は
本発明の他の実施例に使用する装置の全体図、第を図は
本発明の実施例および従＋５来例により得られた薄帯の
コア片の断面図である。 ｌ・・・母合金材料、２・・・加熱手段、３・・・加熱
筒、３ａ・・・ノズル、９ａ 、 ９ｂ・・・ロール、
！・・・薄帯、乙・・・ベルト、７・・・ロール、に・
・・マイクロクラック。 第１図 第２図
２図は同上装置に用いる多孔ノズルの斜視図、第３図は
本発明の他の実施例に使用する装置の全体図、第を図は
本発明の実施例および従＋５来例により得られた薄帯の
コア片の断面図である。 ｌ・・・母合金材料、２・・・加熱手段、３・・・加熱
筒、３ａ・・・ノズル、９ａ 、 ９ｂ・・・ロール、
！・・・薄帯、乙・・・ベルト、７・・・ロール、に・
・・マイクロクラック。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ａ１４〜７％、Ｓ１８〜１１％、残部主として鉄よ
りなる合金母材を加熱溶融し、この溶、。 融合全母材を移動体のロール面上に供給し、ロール面上
で急冷して一体に凝固させる高透磁率合金薄帯の製造方
法において、上記溶融合金母材の移動面上に供給する直
前の温度をこの合金母材の融点直上ないし融点より１０
０１１゜°Ｃを越えない温度範囲に設定し、前記溶融合
金母材の移動面上に供給する直前の粘度を６．５ Ｘ
１０−２〜４ Ｘ １０−” ｄｙｎｅ、ｓ８ＣＡｍ”
とすると共に移動体の表面温度を常温ないし４６０°Ｃ
に保持し、かつ前記溶融母材と冷却ロールｌ）との間の
温度差を９２０°〜１３５０°Ｃとすることを特徴とす
る高透磁率合金薄帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59162789A JPS6070161A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 高透磁率合金薄帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59162789A JPS6070161A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 高透磁率合金薄帯の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54081037A Division JPS5853705B2 (ja) | 1979-06-27 | 1979-06-27 | 高透磁率合金薄帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6070161A true JPS6070161A (ja) | 1985-04-20 |
| JPS648691B2 JPS648691B2 (ja) | 1989-02-15 |
Family
ID=15761236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59162789A Granted JPS6070161A (ja) | 1984-08-03 | 1984-08-03 | 高透磁率合金薄帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6070161A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191941A (ja) * | 1987-10-02 | 1989-04-11 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の連続鋳造方法 |
-
1984
- 1984-08-03 JP JP59162789A patent/JPS6070161A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191941A (ja) * | 1987-10-02 | 1989-04-11 | Nippon Steel Corp | 金属薄帯の連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS648691B2 (ja) | 1989-02-15 |
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