JPS6062604A - 発電プラントの再熱器加熱蒸気系統 - Google Patents
発電プラントの再熱器加熱蒸気系統Info
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- JPS6062604A JPS6062604A JP16946483A JP16946483A JPS6062604A JP S6062604 A JPS6062604 A JP S6062604A JP 16946483 A JP16946483 A JP 16946483A JP 16946483 A JP16946483 A JP 16946483A JP S6062604 A JPS6062604 A JP S6062604A
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- F01K7/22—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type the turbines having inter-stage steam heating
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は発電プラントの再熱器加熱蒸気系統に係シ、特
に運転法及び系統の簡素化を計るに好適な再熱器加熱蒸
気系統に関する。
に運転法及び系統の簡素化を計るに好適な再熱器加熱蒸
気系統に関する。
第１図は従来技術における発電プラントの系統図を示し
ている。図において、蒸気発生装置１で発生した蒸気は
主蒸気管２に導かれ、主蒸気止弁３を経て加減弁４で蒸
気量を絞られた後、高圧タービン５で仕事をし、クロス
アラウンド管６を通って湿分分離器７に入る。・湿分分
離器７にて飽和蒸気中に含有する水分が約１２％から２
チまでに除去され、水分除去後の蒸気はプラント効率改
善上、再熱し過熱蒸気にするため第１段再熱器８に導か
れる。第１段再熱器８の加熱用蒸気は高圧タービン５の
途中より抽気され加熱管９及び加熱蒸気止弁１０を経て
供給される。第１段再熱器８にて加熱された蒸気は再び
第２段再熱器１１で過熱蒸気まで加熱される。第２段再
熱器１１の加熱用蒸気は主蒸気止弁３人口の主蒸気管２
から分岐した加熱管１２によシ加熱蒸気止弁１３及び減
圧弁１４またはバイパス弁１５を経由して供給される。
ている。図において、蒸気発生装置１で発生した蒸気は
主蒸気管２に導かれ、主蒸気止弁３を経て加減弁４で蒸
気量を絞られた後、高圧タービン５で仕事をし、クロス
アラウンド管６を通って湿分分離器７に入る。・湿分分
離器７にて飽和蒸気中に含有する水分が約１２％から２
チまでに除去され、水分除去後の蒸気はプラント効率改
善上、再熱し過熱蒸気にするため第１段再熱器８に導か
れる。第１段再熱器８の加熱用蒸気は高圧タービン５の
途中より抽気され加熱管９及び加熱蒸気止弁１０を経て
供給される。第１段再熱器８にて加熱された蒸気は再び
第２段再熱器１１で過熱蒸気まで加熱される。第２段再
熱器１１の加熱用蒸気は主蒸気止弁３人口の主蒸気管２
から分岐した加熱管１２によシ加熱蒸気止弁１３及び減
圧弁１４またはバイパス弁１５を経由して供給される。
第２段再熱器１１で加熱された蒸気は低圧タービン１６
で仕事をした後、復水器１７で冷却され凝縮し復水とな
って給水管１８を通シ蒸気発生装置１へ戻される。畿水
は給水管１８の途中に設置した低圧給水加熱器１９、高
圧給水加熱器２０で加温され、プリントの効率向上を計
っている。尚、低圧給水加熱器１９、高圧給水加熱器２
０の加熱器は高圧タービン５、低圧タービン１６から抽
気され抽気管２１にて導かれる蒸気である。
で仕事をした後、復水器１７で冷却され凝縮し復水とな
って給水管１８を通シ蒸気発生装置１へ戻される。畿水
は給水管１８の途中に設置した低圧給水加熱器１９、高
圧給水加熱器２０で加温され、プリントの効率向上を計
っている。尚、低圧給水加熱器１９、高圧給水加熱器２
０の加熱器は高圧タービン５、低圧タービン１６から抽
気され抽気管２１にて導かれる蒸気である。
第２図、第３図は従来技術における主蒸気管２から高圧
タービン５、クロスアラウンド管６、湿分分離器７、第
１段再熱器８、第２段再熱器１１、低圧タービン１６、
復水器１７までの蒸気の状態変化を示し、第２図はター
ビン負荷１００チ時の変化、第３図はタービン負荷約６
５％以下で、かつバイパス弁１５経由時の変化を示して
いる。
タービン５、クロスアラウンド管６、湿分分離器７、第
１段再熱器８、第２段再熱器１１、低圧タービン１６、
復水器１７までの蒸気の状態変化を示し、第２図はター
ビン負荷１００チ時の変化、第３図はタービン負荷約６
５％以下で、かつバイパス弁１５経由時の変化を示して
いる。
主蒸気圧力Ｐ１はタービン負荷に関係なく一定になるよ
う初圧調整器（図示せず）によシ調整している。タービ
ン負荷１００％時主蒸気圧力Ｐ１で飽和線Ｑ以下の飽和
蒸気が高圧タービン５へ流入し仕事した事によシ高圧タ
ービン出口圧力Ｐ３、高圧タービン出口エンタルピーＨ
１ｔで膨張する。
う初圧調整器（図示せず）によシ調整している。タービ
ン負荷１００％時主蒸気圧力Ｐ１で飽和線Ｑ以下の飽和
蒸気が高圧タービン５へ流入し仕事した事によシ高圧タ
ービン出口圧力Ｐ３、高圧タービン出口エンタルピーＨ
１ｔで膨張する。
湿分分離器５で水分がとられた状態値が湿分分離器出口
エンタルピーＨ２となり、第１段再熱器８で加熱後第１
段再熱器出口温度Ｔ３は高圧タービン出口Ｐ３の飽和温
度よυ高く過熱域となる。再度第２段再熱器１１で主蒸
気に、よシ加熱され第２段再熱器用口温度Ｔ５となる。
エンタルピーＨ２となり、第１段再熱器８で加熱後第１
段再熱器出口温度Ｔ３は高圧タービン出口Ｐ３の飽和温
度よυ高く過熱域となる。再度第２段再熱器１１で主蒸
気に、よシ加熱され第２段再熱器用口温度Ｔ５となる。
再熱器出口温度は再熱器加熱蒸気入口圧力の飽和温度で
ある加熱蒸気入口温度によシ決定され第２段再熱器を例
にと９説明する。
ある加熱蒸気入口温度によシ決定され第２段再熱器を例
にと９説明する。
第２段再熱器用口温度Ｔ５は第２段再熱器加熱蒸気式口
温度Ｔ４によシ必然的に決定されＴ５−Ｔ４−ＴＤで計
算される。ＴＤはＴ４とＴ５の温度差である。
温度Ｔ４によシ必然的に決定されＴ５−Ｔ４−ＴＤで計
算される。ＴＤはＴ４とＴ５の温度差である。
第２段再熱器加熱蒸気式口温度Ｔ４はほぼ主蒸気圧力Ｐ
１の飽和温度であるので第２段再熱器用口温度Ｔ５は主
蒸気圧力Ｐ１の飽和温度よシ温度差ＴＤ分小さくなる。
１の飽和温度であるので第２段再熱器用口温度Ｔ５は主
蒸気圧力Ｐ１の飽和温度よシ温度差ＴＤ分小さくなる。
タービン負荷約６５％以下になると第３図の如く高圧タ
ービン出口圧力Ｐ３’はタービン負荷に比例して降下す
るのでその飽和温度も又同様に降下する。第１段再熱器
８口温度Ｔ３’は取出し源である高圧タービン内圧が降
下するので加熱蒸気圧力の関係より必然的に降下する。
ービン出口圧力Ｐ３’はタービン負荷に比例して降下す
るのでその飽和温度も又同様に降下する。第１段再熱器
８口温度Ｔ３’は取出し源である高圧タービン内圧が降
下するので加熱蒸気圧力の関係より必然的に降下する。
、但し第１段再熱器８口温度Ｔ４’は加熱蒸気圧力が主
蒸気圧力Ｐ１一定の為１００チ負荷時とほぼ同一となる
。この時の不具合として第１段再熱器８口温度が低く、
第１段再熱器８口温度Ｔ ４ ／が高く、１００％負荷
よシ大巾に再熱器温度差が犬となシ第２段再熱器７の熱
変形がおる。
蒸気圧力Ｐ１一定の為１００チ負荷時とほぼ同一となる
。この時の不具合として第１段再熱器８口温度が低く、
第１段再熱器８口温度Ｔ ４ ／が高く、１００％負荷
よシ大巾に再熱器温度差が犬となシ第２段再熱器７の熱
変形がおる。
また、低圧タービン入口条件において過熱度が高くなる
ので、低圧タービン１１の出口蒸気温度が上昇し、この
ためタービンの軸等の伸び差が過大となシ、ロータ（図
示せず）とのラビングによシ振動の問題が生じ、形状転
入歪が発生する可能性もある。
ので、低圧タービン１１の出口蒸気温度が上昇し、この
ためタービンの軸等の伸び差が過大となシ、ロータ（図
示せず）とのラビングによシ振動の問題が生じ、形状転
入歪が発生する可能性もある。
この対策としては、第１図の減圧弁１４を開、バイパス
弁１５を閉し、減圧弁１４を絞ることによシ第２段再熱
器加熱蒸気圧力を下げ、その飽和温度、即ち第２段再熱
器人口温度Ｔ ４ ／が下がることで二次的に第１段再
熱器８口温度Ｔ５’が下がシ、第２段再熱器１１及び低
圧タービン１６の熱変形防止を計っている。第２段再熱
器加熱蒸気圧力を下けるための減圧弁１４の絞ｐ代は、
プラント負荷に比例させて自動的に調整し、かつ低負荷
時の減圧弁１４のｉｄ１両性の問題よシ負荷約１５チ以
下で強制的に全閉する制御を使用している。
弁１５を閉し、減圧弁１４を絞ることによシ第２段再熱
器加熱蒸気圧力を下げ、その飽和温度、即ち第２段再熱
器人口温度Ｔ ４ ／が下がることで二次的に第１段再
熱器８口温度Ｔ５’が下がシ、第２段再熱器１１及び低
圧タービン１６の熱変形防止を計っている。第２段再熱
器加熱蒸気圧力を下けるための減圧弁１４の絞ｐ代は、
プラント負荷に比例させて自動的に調整し、かつ低負荷
時の減圧弁１４のｉｄ１両性の問題よシ負荷約１５チ以
下で強制的に全閉する制御を使用している。
第４図はタービン負荷りに対する第１段再熱器８口＠度
Ｔｌ及び出口温度Ｔ３、第２段再熱器用口温度Ｔ５の変
化を示している。
Ｔｌ及び出口温度Ｔ３、第２段再熱器用口温度Ｔ５の変
化を示している。
第１段再熱器８度差ΔＴ１はタービン負′ｒＴＬにほぼ
比例して変化するが、第１段再熱器８度差については減
圧弁無の場合でΔＴ２と非常に大きくなシ、減圧弁有の
場合でΔＴ３と小さくなシ前記熱変形の不具合を防止し
ている。
比例して変化するが、第１段再熱器８度差については減
圧弁無の場合でΔＴ２と非常に大きくなシ、減圧弁有の
場合でΔＴ３と小さくなシ前記熱変形の不具合を防止し
ている。
しかし、従来技術においてはタービン部分負荷時の対応
が前述したように複雑であると共に、下記の不具合があ
る。
が前述したように複雑であると共に、下記の不具合があ
る。
（１）主蒸気圧力Ｐｌｉ減圧するだめの高圧、高差圧、
高信頼性の減圧弁１４ｔ−設置する必要があシ、設備費
の増加、補修費の増加を招くと共に、配置配管への考慮
も必要となる。
高信頼性の減圧弁１４ｔ−設置する必要があシ、設備費
の増加、補修費の増加を招くと共に、配置配管への考慮
も必要となる。
（２） Ｉｆｃ圧弁１４の絞シ制御が複雑である。
（３〕 主蒸気圧力Ｐ１よシ減圧するのでプラント効率
の低下を招く。
の低下を招く。
（４）減圧弁１４を使用しない時でもシートリークの問
題か有シ、シー） ＩＪ−り防止用の止弁の追加か必要
となる。
題か有シ、シー） ＩＪ−り防止用の止弁の追加か必要
となる。
本発明の目的は、タービン部分負荷時に主蒸気圧力を絞
ることなく第２段再熱益田口温度の降下を可能とし、減
圧弁の複雑な絞シ制御、設備費の増大等を解消できる発
電プラントの再熱器加熱蒸気系統を提供することにある
。
ることなく第２段再熱益田口温度の降下を可能とし、減
圧弁の複雑な絞シ制御、設備費の増大等を解消できる発
電プラントの再熱器加熱蒸気系統を提供することにある
。
この目的を達成するために、本発明の再熱器加熱蒸気系
統は、第２段再熱器へ加熱源としての主蒸気を導く加熱
管を加減弁の出口側に接続せしめたこと’ｔ％徴とする
。
統は、第２段再熱器へ加熱源としての主蒸気を導く加熱
管を加減弁の出口側に接続せしめたこと’ｔ％徴とする
。
以下、本発明の一実施例を第５図によシ説明する。第５
図は本発明による再熱器加熱蒸気系統を実施した発電プ
ラントの系統図を示し、第１図と同一符号のものは同じ
もの、もしくは相当するものを表わしている。本発明に
よる再熱器加熱蒸気系統は、第２段再熱器１１へ加熱用
蒸気を導く加熱管２５を加減弁１４の出口と高圧タービ
ン５との中間部に接続すると共に、従来技術における減
圧弁、バイパス弁を削除した構成となっている。
図は本発明による再熱器加熱蒸気系統を実施した発電プ
ラントの系統図を示し、第１図と同一符号のものは同じ
もの、もしくは相当するものを表わしている。本発明に
よる再熱器加熱蒸気系統は、第２段再熱器１１へ加熱用
蒸気を導く加熱管２５を加減弁１４の出口と高圧タービ
ン５との中間部に接続すると共に、従来技術における減
圧弁、バイパス弁を削除した構成となっている。
第６図は本発明によるタービン負荷りに対する第２段再
熱器入口温度Ｔ１及び出口温度Ｔ３、第２段再熱缶出口
温度Ｔ５と、従来技術の第２段再熱益田口温度Ｔ５’
との変化を示している。
熱器入口温度Ｔ１及び出口温度Ｔ３、第２段再熱缶出口
温度Ｔ５と、従来技術の第２段再熱益田口温度Ｔ５’
との変化を示している。
タービン負荷りの肖整は、従来技術と同様に加減弁１４
の開度を増減して行い、タービン負荷りを下ける場合に
は加減弁１４全絞シ高圧タービン５への蒸気流入量を制
限する。加減弁１４を絞ることによシ該加減弁１４の出
口圧力は降下し、結果的に加熱管２２に導かれる第２段
再熱加熱蒸気圧力が低下するので第２段再熱缶出口温度
Ｔ５も低下する。従って、減弁圧がなくても第２段再熱
缶出口温度Ｔ５をタービン負荷りにリンクして降下させ
ることが可能となる。また従来技術の第２段再熱益田口
温度Ｔ５’に比較しタービン高負荷時において温度が数
置低いが、プラント効率はほとんど有意差がない。逆に
低負荷時まで高温蒸気が維持できプラント効率は向上す
る。
の開度を増減して行い、タービン負荷りを下ける場合に
は加減弁１４全絞シ高圧タービン５への蒸気流入量を制
限する。加減弁１４を絞ることによシ該加減弁１４の出
口圧力は降下し、結果的に加熱管２２に導かれる第２段
再熱加熱蒸気圧力が低下するので第２段再熱缶出口温度
Ｔ５も低下する。従って、減弁圧がなくても第２段再熱
缶出口温度Ｔ５をタービン負荷りにリンクして降下させ
ることが可能となる。また従来技術の第２段再熱益田口
温度Ｔ５’に比較しタービン高負荷時において温度が数
置低いが、プラント効率はほとんど有意差がない。逆に
低負荷時まで高温蒸気が維持できプラント効率は向上す
る。
以上の如く、本実施例によれば、減圧弁を必要としない
ので、プラント負荷１１００ＭＷクラスでは設備費約３
０００〜４０００万円が低減される。また減圧弁を必要
としないことによシ、該減圧弁の複雑な制御、主蒸気圧
力の減圧、シートリーク防止用の止弁の追加、といった
問題が解消され、プラントの信頼性を大幅に向上できる
。
ので、プラント負荷１１００ＭＷクラスでは設備費約３
０００〜４０００万円が低減される。また減圧弁を必要
としないことによシ、該減圧弁の複雑な制御、主蒸気圧
力の減圧、シートリーク防止用の止弁の追加、といった
問題が解消され、プラントの信頼性を大幅に向上できる
。
また、主蒸気圧力Ｐ１は主蒸気圧力調整方式によシ主蒸
気圧力Ｐ１一定制御と変化する場合があるが、主蒸気圧
力Ｐ１一定制御でない場合も加減弁１４出口圧′力は絞
シ制御（またはノズルガバニング制御）されるので、本
発明は有効である。
気圧力Ｐ１一定制御と変化する場合があるが、主蒸気圧
力Ｐ１一定制御でない場合も加減弁１４出口圧′力は絞
シ制御（またはノズルガバニング制御）されるので、本
発明は有効である。
また、前記実施例においては、第６図の如く１００チ負
荷時で第２段再熱缶出口温度Ｔ５が従来技術のそれよシ
も数置降下するので、高負荷時の温度維持方法として第
７図に示す如く構成をとることができる。即ち、加減弁
１４人口の主蒸気を取シ出して加熱管２２に導入させる
分岐管２３を設けると共に、加熱管２２に設けた開閉弁
２４、分岐管２３に設けた加熱蒸気止弁１３及び逆止弁
２５によυ主蒸気の取シ出しを加熱管２２または分岐管
２３を介して行わせる切替手段を構成する。
荷時で第２段再熱缶出口温度Ｔ５が従来技術のそれよシ
も数置降下するので、高負荷時の温度維持方法として第
７図に示す如く構成をとることができる。即ち、加減弁
１４人口の主蒸気を取シ出して加熱管２２に導入させる
分岐管２３を設けると共に、加熱管２２に設けた開閉弁
２４、分岐管２３に設けた加熱蒸気止弁１３及び逆止弁
２５によυ主蒸気の取シ出しを加熱管２２または分岐管
２３を介して行わせる切替手段を構成する。
そして、高負荷時には前記分岐管２３よシ主蒸気を取シ
出して第２段再熱加熱蒸気とし、また低負荷時には前記
加熱管２２よシ主蒸気を取シ出して第２段再熱加熱蒸気
とすることによシ、高負荷時、低負荷時での効率改善を
計ることができる。
出して第２段再熱加熱蒸気とし、また低負荷時には前記
加熱管２２よシ主蒸気を取シ出して第２段再熱加熱蒸気
とすることによシ、高負荷時、低負荷時での効率改善を
計ることができる。
第８図は第７図の変形例を示したもので、加熱管２２を
高圧タービン５の中段部に接続し、第２段再熱加熱蒸気
を高圧タービン５中段から抽気する蒸気としたものであ
る。
高圧タービン５の中段部に接続し、第２段再熱加熱蒸気
を高圧タービン５中段から抽気する蒸気としたものであ
る。
尚、第５図の実施例においては、第２段再熱器１１の加
熱蒸気を加減弁１４と高圧タービン５との中間部から取
ｐ出す例を示したが、高圧タービン５の中段または抽気
段落がら取シ出すようにしてもよい。
熱蒸気を加減弁１４と高圧タービン５との中間部から取
ｐ出す例を示したが、高圧タービン５の中段または抽気
段落がら取シ出すようにしてもよい。
以上説明したように、本発明によれば、タービン部分負
荷時に主蒸気圧力を絞ることなく第１段再熱器出口温度
の降下を可能としたから、従来技術の減圧弁が不要とな
シ、設備費を大幅に低減できる。また減圧弁を必要とし
ないことにょシ、複雑な制御、プラント効率を低下させ
る主蒸気圧力の減圧、シートリーク防止用の止弁の追加
等の問題を解消でき、プラントの信頼性を大幅に向上で
きる。
荷時に主蒸気圧力を絞ることなく第１段再熱器出口温度
の降下を可能としたから、従来技術の減圧弁が不要とな
シ、設備費を大幅に低減できる。また減圧弁を必要とし
ないことにょシ、複雑な制御、プラント効率を低下させ
る主蒸気圧力の減圧、シートリーク防止用の止弁の追加
等の問題を解消でき、プラントの信頼性を大幅に向上で
きる。
第１図は従来技術における発電プラントの系統図、第２
図はタービン負荷１００チ時のタービン内での蒸気の状
態変化を示す線図、第３図はタービン負荷約６５％以下
時のタービン内での蒸気の状態変化を示す線図、第４図
は再熱器出入口温度の変化を示す線図、第５図り本発明
の一実施例を示し、本発明による再熱器加熱蒸気系統を
実施した発電プラントの系統図、第６図はタービン負荷
に対する再熱器出入口温度の変化を示す線図、第７図及
び第８図は本発明の他の実施例を示す系統図である。 ４・・・加減弁、５・・・高圧タービン、７・・・湿分
分離器、訃・・第１段再熱器、１１・・・第２段再熱器
、１３・・・加熱蒸気止弁、１６・・・低圧タービン、
２２・・・加熱管、２３・・・分岐管、２４・・・開閉
弁、２５・・・逆止弁。 代理人 弁理士 秋本正実 宿６図 タービンる荷（７，）し も１図 も８図
図はタービン負荷１００チ時のタービン内での蒸気の状
態変化を示す線図、第３図はタービン負荷約６５％以下
時のタービン内での蒸気の状態変化を示す線図、第４図
は再熱器出入口温度の変化を示す線図、第５図り本発明
の一実施例を示し、本発明による再熱器加熱蒸気系統を
実施した発電プラントの系統図、第６図はタービン負荷
に対する再熱器出入口温度の変化を示す線図、第７図及
び第８図は本発明の他の実施例を示す系統図である。 ４・・・加減弁、５・・・高圧タービン、７・・・湿分
分離器、訃・・第１段再熱器、１１・・・第２段再熱器
、１３・・・加熱蒸気止弁、１６・・・低圧タービン、
２２・・・加熱管、２３・・・分岐管、２４・・・開閉
弁、２５・・・逆止弁。 代理人 弁理士 秋本正実 宿６図 タービンる荷（７，）し も１図 も８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気で駆動される高圧タービン、低圧タービンを連
絡する配管途中に湿分分離器及び第１段再熱器、第２段
再熱器を設置し、第１段再熱器及び第２段再熱器の加熱
源を主蒸気としてなる発電プラントにおいて、前記第２
段再熱器へ加熱源としての主蒸気を導く加熱管を加減弁
の出口側に接続せしめたことを特徴とする発電プラント
の再熱器加熱蒸気系統。 ２、特許請求の範囲第１項において、加減弁入口の主蒸
気を取シ出して前記加熱管に導入させる分岐管と、主蒸
気の取シ出しを加熱管または分岐管を介して行わせる切
替手段とを具えたことを特徴とする発電プラントの再熱
器加熱蒸気系統。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16946483A JPS6062604A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 発電プラントの再熱器加熱蒸気系統 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16946483A JPS6062604A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 発電プラントの再熱器加熱蒸気系統 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6062604A true JPS6062604A (ja) | 1985-04-10 |
| JPH0472962B2 JPH0472962B2 (ja) | 1992-11-19 |
Family
ID=15887049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16946483A Granted JPS6062604A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 発電プラントの再熱器加熱蒸気系統 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6062604A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002357104A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-13 | Toshiba Corp | 蒸気タービン設備 |
| JP2005282512A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Kobe Steel Ltd | 余剰蒸気の有効利用装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5669408A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Hitachi Ltd | Reheat turbine plant |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP16946483A patent/JPS6062604A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| JP2002357104A (ja) * | 2001-05-31 | 2002-12-13 | Toshiba Corp | 蒸気タービン設備 |
| JP4592216B2 (ja) * | 2001-05-31 | 2010-12-01 | 株式会社東芝 | 蒸気タービン設備 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0472962B2 (ja) | 1992-11-19 |
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