JPS6061113A - 熱間鋼片の表面スケ−ル除去装置およびその使用方法 - Google Patents
熱間鋼片の表面スケ−ル除去装置およびその使用方法Info
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- JPS6061113A JPS6061113A JP16991183A JP16991183A JPS6061113A JP S6061113 A JPS6061113 A JP S6061113A JP 16991183 A JP16991183 A JP 16991183A JP 16991183 A JP16991183 A JP 16991183A JP S6061113 A JPS6061113 A JP S6061113A
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- JP
- Japan
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- planetary
- brush
- scale
- hot
- billet
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はホットスリップ、厚板のように高温域における
圧延によって鋼板を製造するに際し、鋼板表層のスケー
ルを機械的に除去する装置およびその使用方法に関する
。
圧延によって鋼板を製造するに際し、鋼板表層のスケー
ルを機械的に除去する装置およびその使用方法に関する
。
通常、熱間圧延鋼帯は以下に示す工程で製造される。
連続鋳造または分塊圧延で製造されたスラブは加熱炉に
おいて１１００℃〜１３００℃に均一加熱され、粗圧延
機によって板厚２５〜３５ｍｍのシートバーに粗圧延さ
れた後、タンデム状に配列された仕上圧延機群で所望の
板厚に圧延加工され、さらに冷却工程を経てコイルに巻
き取られる。
おいて１１００℃〜１３００℃に均一加熱され、粗圧延
機によって板厚２５〜３５ｍｍのシートバーに粗圧延さ
れた後、タンデム状に配列された仕上圧延機群で所望の
板厚に圧延加工され、さらに冷却工程を経てコイルに巻
き取られる。
以上の工程に於いて熱間鋼片表面は常に大気中に曝され
るためにＦｅＯ、Ｆｅ、３％ 、 Ｐｅユ〜のような酸
化被膜（スケール）が表層に生成される。熱間鋼片にス
ケールが付着した状態のまま圧延されると、スケールと
地金との変形態の違いにより、圧延中にスケールが地鉄
を損傷させる所謂スケールキズが発生し製品としての価
値が甚だしく損なわれる。従って粗圧延機および仕上圧
延機の入側には１５０気圧程度の高圧水でスケールを除
去するスケールブレーカ−が配置され、」二記のスケー
ルキズを防止する対策が施されている。しかし、極低炭
素鋼、ステンレス鋼およびホントスリップ直後に製品と
なるような材料の場合、製品として要求される機械的性
質を満足させるために仕上圧延機出側での下限温度が限
定されており、上述の高圧水によるスケール除去方法で
は材料の温度低下が避けがたく所望とする材質を得るの
が困難な状態である。この対策として加熱温度を上げる
。材料を幅方向に圧縮しスケールの剥離性を高める等の
方法が採られているが、前者の場合加熱原単位が低下す
る。後者の場合材料板厚が薄いと座屈するため板厚の厚
い粗圧延機入側に限定される等の不都合が生じていた。
るためにＦｅＯ、Ｆｅ、３％ 、 Ｐｅユ〜のような酸
化被膜（スケール）が表層に生成される。熱間鋼片にス
ケールが付着した状態のまま圧延されると、スケールと
地金との変形態の違いにより、圧延中にスケールが地鉄
を損傷させる所謂スケールキズが発生し製品としての価
値が甚だしく損なわれる。従って粗圧延機および仕上圧
延機の入側には１５０気圧程度の高圧水でスケールを除
去するスケールブレーカ−が配置され、」二記のスケー
ルキズを防止する対策が施されている。しかし、極低炭
素鋼、ステンレス鋼およびホントスリップ直後に製品と
なるような材料の場合、製品として要求される機械的性
質を満足させるために仕上圧延機出側での下限温度が限
定されており、上述の高圧水によるスケール除去方法で
は材料の温度低下が避けがたく所望とする材質を得るの
が困難な状態である。この対策として加熱温度を上げる
。材料を幅方向に圧縮しスケールの剥離性を高める等の
方法が採られているが、前者の場合加熱原単位が低下す
る。後者の場合材料板厚が薄いと座屈するため板厚の厚
い粗圧延機入側に限定される等の不都合が生じていた。
本発明ば叙上の実情に鑑み任意の工程で材料温度を低下
させることなく、高効率でスケールを除去する対策を種
々試みた結果、耐火材料からなるブラシを有するプラネ
タリ−機構を作用させるスケール除去手段が最も有効で
あるとの知見を得、本発明をなすに至った。
させることなく、高効率でスケールを除去する対策を種
々試みた結果、耐火材料からなるブラシを有するプラネ
タリ−機構を作用させるスケール除去手段が最も有効で
あるとの知見を得、本発明をなすに至った。
以下、これを図に基づいて詳細に説明する。
第１図は本発明による装置を１台設置した時の横断面を
示すもので、公転速度Ｖ１２いで回転する公転ディスク
１の円周上に自転速度■δで自転する遊星自転ロール２
には耐熱ブラシ３が植込まれている。熱間鋼片４の前進
速度を■１とすると熱間鋼片の表面速度とブラシの回転
速度とには次式で示す速度差へＶが生じる。
示すもので、公転速度Ｖ１２いで回転する公転ディスク
１の円周上に自転速度■δで自転する遊星自転ロール２
には耐熱ブラシ３が植込まれている。熱間鋼片４の前進
速度を■１とすると熱間鋼片の表面速度とブラシの回転
速度とには次式で示す速度差へＶが生じる。
ΔＶ−舘一（Ｖ欝＋衆巳）・・・（１）この速度差へＶ
によりブラシと熱間鋼片表層とに剪断力が生じ、この剪
断力によって熱間鋼片の表層スケール５が除去される。
によりブラシと熱間鋼片表層とに剪断力が生じ、この剪
断力によって熱間鋼片の表層スケール５が除去される。
本発明装置の特徴的な機能は（１）式で示される速度差
のパラメータとして、公転速度Ｖｋ「ならびに自転速度
■に−があり、両者を独立に制御し得ることであるが、
さらに優れ殖機能として第２図に示す単円筒のブラシロ
ール２°に比べ同−公転径においてブラシの植込み面積
が大きくとれることである。
のパラメータとして、公転速度Ｖｋ「ならびに自転速度
■に−があり、両者を独立に制御し得ることであるが、
さらに優れ殖機能として第２図に示す単円筒のブラシロ
ール２°に比べ同−公転径においてブラシの植込み面積
が大きくとれることである。
具体的に説明すると公転直径を５００ｍｍ、自転ロール
直径を２００ ｍｍとし、４つの自転ロールを組込む場
合、第２図に示す単円筒ブラシロール２゛のブラシ植込
面積に比べ第１図に示ずプラネタリ−ブラシロール２の
ブラシ植込面積は１．６倍大きい。ブラシ３は第３図に
模式的に示すように熱間鋼片４との接触、冷却という周
期的な熱履歴を受けまた、接触時には鋼片から曲げ応力
も受けることになる。ブラシの寿命は以上のような周期
的な熱および曲げ応力により支配されるため、この周期
が長いほどブラシ寿命が延長されるほかブー５− ラシの自然放熱が大きくなるのでブラシの冷却に要する
水量が少なくてすむといった効果をもたらす。上述のよ
うな本発明によるプラネタリ−ブラシロール２は単円筒
ロール２゛に比べてブラシ植込面積が大きく、従って熱
や曲げ応力をうける周期が長くなりブラシの寿命が延び
ると同時に冷却水量が少なく、水量原単位が向上すると
いう特徴をも有する。本発明のプラネタリ一方式ブラシ
ロール２によるスケール除去の効果は大きく、従来の高
圧水による除去方法の代替にもなり得るが、さらに完全
なスケール除去を期するには、高圧水とのの併用による
スケール除去方法が望ましい。
直径を２００ ｍｍとし、４つの自転ロールを組込む場
合、第２図に示す単円筒ブラシロール２゛のブラシ植込
面積に比べ第１図に示ずプラネタリ−ブラシロール２の
ブラシ植込面積は１．６倍大きい。ブラシ３は第３図に
模式的に示すように熱間鋼片４との接触、冷却という周
期的な熱履歴を受けまた、接触時には鋼片から曲げ応力
も受けることになる。ブラシの寿命は以上のような周期
的な熱および曲げ応力により支配されるため、この周期
が長いほどブラシ寿命が延長されるほかブー５− ラシの自然放熱が大きくなるのでブラシの冷却に要する
水量が少なくてすむといった効果をもたらす。上述のよ
うな本発明によるプラネタリ−ブラシロール２は単円筒
ロール２゛に比べてブラシ植込面積が大きく、従って熱
や曲げ応力をうける周期が長くなりブラシの寿命が延び
ると同時に冷却水量が少なく、水量原単位が向上すると
いう特徴をも有する。本発明のプラネタリ一方式ブラシ
ロール２によるスケール除去の効果は大きく、従来の高
圧水による除去方法の代替にもなり得るが、さらに完全
なスケール除去を期するには、高圧水とのの併用による
スケール除去方法が望ましい。
その場合、高圧水の圧力および水量は高圧水の単独使用
時に比べ１５〜２０％程度で十分な効果を発揮するため
、本来の目的である熱間鋼片の温度低下防止が十分達成
される。次に本発明によるプラネタリ一方式のスケール
除去装置を用いる場合の材料の進行速度騙と公転速度Ｖ
雌との関係について説明する。第１図に示すようにブラ
シロール２が最下点に来て熱間鋼片４に接触した時のブ
６− ラシと熱間鋼片４との接触長をｌｃ とし、公転中心と
熱間鋼片４までの距離を半径とする円の周速をｖＥＦと
する。また同円周上のブラシロール２間距離を１とする
と、熱間鋼片４のスケール５を長手方向にむらなく除去
するには、第４図に示すハツチング内での操業が望まれ
る。第４図に示す縦軸の符号は、第１図において公転方
向が左回りの場合が正値、右回りが負値である。従って
第１図、第４図に従えば右回りの公転をさせた方が有効
なスケール除去が行われる。第５図は模式的にスケール
の除去過程を熱間鋼片の圧延方向断面で示したものであ
る。図中のａは本発明のスケール除去装置入側での熱間
鋼片４にスケール５が付着した状態を、ｂは第４図の０
点での操業条件で本発明の除去装置を１台だけ通過させ
た後の熱間鋼片の断面をそれぞれ示すが、これでみられ
るように若干のスケールが残る。スケール厚みが長平方
向で周期的な変化を示すのはブラシが熱間鋼片に間欠的
に接触し、かつ、第１図に示したｌ。間においてもブラ
シと熱間鋼片の圧力分布が変化することによりスケール
除去能力が異なるからである。つまり熱間鋼片の長手方
向でブラシにより周期的に最小の圧力を受けた個所のス
ケール厚みが相対的に厚くなっている。第５図のＣは完
全にスケールが除去された態様を示すが、この状態のよ
うに完全にスケールを除去するには次に示すような方法
がある。
時に比べ１５〜２０％程度で十分な効果を発揮するため
、本来の目的である熱間鋼片の温度低下防止が十分達成
される。次に本発明によるプラネタリ一方式のスケール
除去装置を用いる場合の材料の進行速度騙と公転速度Ｖ
雌との関係について説明する。第１図に示すようにブラ
シロール２が最下点に来て熱間鋼片４に接触した時のブ
６− ラシと熱間鋼片４との接触長をｌｃ とし、公転中心と
熱間鋼片４までの距離を半径とする円の周速をｖＥＦと
する。また同円周上のブラシロール２間距離を１とする
と、熱間鋼片４のスケール５を長手方向にむらなく除去
するには、第４図に示すハツチング内での操業が望まれ
る。第４図に示す縦軸の符号は、第１図において公転方
向が左回りの場合が正値、右回りが負値である。従って
第１図、第４図に従えば右回りの公転をさせた方が有効
なスケール除去が行われる。第５図は模式的にスケール
の除去過程を熱間鋼片の圧延方向断面で示したものであ
る。図中のａは本発明のスケール除去装置入側での熱間
鋼片４にスケール５が付着した状態を、ｂは第４図の０
点での操業条件で本発明の除去装置を１台だけ通過させ
た後の熱間鋼片の断面をそれぞれ示すが、これでみられ
るように若干のスケールが残る。スケール厚みが長平方
向で周期的な変化を示すのはブラシが熱間鋼片に間欠的
に接触し、かつ、第１図に示したｌ。間においてもブラ
シと熱間鋼片の圧力分布が変化することによりスケール
除去能力が異なるからである。つまり熱間鋼片の長手方
向でブラシにより周期的に最小の圧力を受けた個所のス
ケール厚みが相対的に厚くなっている。第５図のＣは完
全にスケールが除去された態様を示すが、この状態のよ
うに完全にスケールを除去するには次に示すような方法
がある。
（ｉ）前述した水圧によるスケール装置と本発明装置と
の併用。
の併用。
（ｉｉ ）第４図に示した操業条件を同図の矢印の方向
に移動させる。
に移動させる。
（ｉｉｉ ）本発明のプラネタリ−スケール除去装置を
２台以上のタンデム配列とし、第５図すで示したスケー
ル厚みの最大の個所を次のスタンドで最も薄くするよう
に位相をずらした配置にする。
２台以上のタンデム配列とし、第５図すで示したスケー
ル厚みの最大の個所を次のスタンドで最も薄くするよう
に位相をずらした配置にする。
等であるが、上記の組合せがさらに有効なのは言うまで
もない。
もない。
次に本発明の具体的な実施例を説明する。本発明装置を
設置した場所はホットスリップ仕上スタンド入側にある
水圧式スケール除去装置の直前であり、通板材料には低
炭素鋼を用い進行速度Ｖｈ−６０ｍ ／ｍｉｎとした。
設置した場所はホットスリップ仕上スタンド入側にある
水圧式スケール除去装置の直前であり、通板材料には低
炭素鋼を用い進行速度Ｖｈ−６０ｍ ／ｍｉｎとした。
材料温度は本装置入側直前と仕上スタンド入側直前で放
射型温度針で測定した。図表１には実験階とその内容を
示す。実験阻１．２は本発明装置を用いずに従来の高圧
水の圧力を変化させたものである。実験Ｍ３は本発明の
装置を１台だけ用いたものであり、実験陽４は本装置を
２台タンデム状に、かつ熱間鋼片とブラシの接触する位
置を相対的にずらせるように設置したものである。実験
階５は実験Ｎａ４の装置と低圧力の水圧式スケール除去
装置を併用したものである。実験１１＆ｈ６はブラシを
植込んだ直径５００ｍｍの単円筒ロールでスケール除去
したものである。
射型温度針で測定した。図表１には実験階とその内容を
示す。実験阻１．２は本発明装置を用いずに従来の高圧
水の圧力を変化させたものである。実験Ｍ３は本発明の
装置を１台だけ用いたものであり、実験陽４は本装置を
２台タンデム状に、かつ熱間鋼片とブラシの接触する位
置を相対的にずらせるように設置したものである。実験
階５は実験Ｎａ４の装置と低圧力の水圧式スケール除去
装置を併用したものである。実験１１＆ｈ６はブラシを
植込んだ直径５００ｍｍの単円筒ロールでスケール除去
したものである。
第６図には各実験階の相対的なスケール残り量と熱間鋼
片の温度低下を示す。高圧水を用いた実験隘２および本
発明装置と低圧水を用いた実験隘５の場合スケールは完
全に除去されているが、材料の温度低下は実験Ｎｏ、
２に比べ実験隘５の方が約り０℃少ない。実験階１は低
圧水のみを用いる方法であるが、スケールの除去効果は
ほとんどな９− い。」二連のいずれも水をかけるため温度低下は以下述
べるものよりも大きい。他の水をかけることのない手段
では温度低下は低く実験Ｎ［１３および陽６はそれぞれ
プラネタリ一式と単円筒式の回転デスケーラ−であるが
両者にはスケール除去効果。
片の温度低下を示す。高圧水を用いた実験隘２および本
発明装置と低圧水を用いた実験隘５の場合スケールは完
全に除去されているが、材料の温度低下は実験Ｎｏ、
２に比べ実験隘５の方が約り０℃少ない。実験階１は低
圧水のみを用いる方法であるが、スケールの除去効果は
ほとんどな９− い。」二連のいずれも水をかけるため温度低下は以下述
べるものよりも大きい。他の水をかけることのない手段
では温度低下は低く実験Ｎ［１３および陽６はそれぞれ
プラネタリ一式と単円筒式の回転デスケーラ−であるが
両者にはスケール除去効果。
材料の温度低下防止効果ともほとんど差が認められなく
、実験１１ｋＬ４はプラネタリ一方式のデスケーラ−を
２台タンデム状に配置したものであり水圧式デスケーラ
−なしでも十分なスケール除去効果と材料の温度低下が
防止されることが明らかである。同一の条件で１０コイ
ルを通板した後の実験陽３と１ｌＩｏ、６のブラシの損
耗状態の程度を図表２に示す。ブラシの植込面積の大き
い本発明による実験Ｎｏ３のブラシ損耗の度合が陽６に
比べて小さいことが認められ本発明方式のブラシ寿命延
長効果が大きいことが明らかである。以上の如く本発明
によるならば温度低下、座屈を一切伴うことなく高能率
のケール除去をなし得るものであり、実際上極めて有意
義である。
、実験１１ｋＬ４はプラネタリ一方式のデスケーラ−を
２台タンデム状に配置したものであり水圧式デスケーラ
−なしでも十分なスケール除去効果と材料の温度低下が
防止されることが明らかである。同一の条件で１０コイ
ルを通板した後の実験陽３と１ｌＩｏ、６のブラシの損
耗状態の程度を図表２に示す。ブラシの植込面積の大き
い本発明による実験Ｎｏ３のブラシ損耗の度合が陽６に
比べて小さいことが認められ本発明方式のブラシ寿命延
長効果が大きいことが明らかである。以上の如く本発明
によるならば温度低下、座屈を一切伴うことなく高能率
のケール除去をなし得るものであり、実際上極めて有意
義である。
ｌ Ｑ −
第１図は本発明によるプラネタリ一式スケール除去装置
の横断面図、第２図は単円筒型のブラシロールによるー
スケール除去装置の横断面図、第３図はブラシが受ける
熱履歴のグラフ図、第４図は材料速度に対する公転速度
の最適な関係を示すグラフ図、第５図はスケールの剥離
過程を模式的に示す圧延方向断面図、第６図は実施例に
おけるスケール厚みと温度の低下を示すグラフ図２図表
１は実施例の実験方法とプラネタリ一式スケール除去装
置の諸元を示し１図表２はブラシの損耗状態を示す。 ■・・・公転ディスク、２・・・遊星自転ロール３・・
・耐熱ブラシ、４・・・熱間鋼片、５・・・スケール、
２° ・・・単円筒ロール１１− Ａｉ ４ ブフ３４υ ４ 、′ｔＮｌツ ン戸５７防 （Ｃ） ｙ、ｔａ 完便Ｎδ 手続ネ市正偶：（方式） ％式％ ２、発明の名称 熱間鋼片の表面スケール除去装置およびその使用方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称（１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ■１６４ 昭和５９年１月１１日 発送日 昭和５９年１月３１日 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明、図面の簡単な（１）第９頁
第４行目に「図表１」とあるを「第７図の図表」と補正
する。 （２）第１０頁第１２行目に１図表２」とあるを「第８
図の図表」と補正する。 （３）第１１頁第８行目に「図表１」とあるを「第７図
」と補正する。 （４）同頁第１０行目に「示し」とあるを「示した図表
」と補正する。 （５）同行に「図表２」とあるを「第８図」と補正する
。 （６）同頁第１１行目に１示す。」とあるを１示す図表
。」と補正する。 （７）添付図面の図表Ｉ、図表■を削除し、第７図、第
８図を追加する。 ２− 矛Ｚ〜 ン戸１２
の横断面図、第２図は単円筒型のブラシロールによるー
スケール除去装置の横断面図、第３図はブラシが受ける
熱履歴のグラフ図、第４図は材料速度に対する公転速度
の最適な関係を示すグラフ図、第５図はスケールの剥離
過程を模式的に示す圧延方向断面図、第６図は実施例に
おけるスケール厚みと温度の低下を示すグラフ図２図表
１は実施例の実験方法とプラネタリ一式スケール除去装
置の諸元を示し１図表２はブラシの損耗状態を示す。 ■・・・公転ディスク、２・・・遊星自転ロール３・・
・耐熱ブラシ、４・・・熱間鋼片、５・・・スケール、
２° ・・・単円筒ロール１１− Ａｉ ４ ブフ３４υ ４ 、′ｔＮｌツ ン戸５７防 （Ｃ） ｙ、ｔａ 完便Ｎδ 手続ネ市正偶：（方式） ％式％ ２、発明の名称 熱間鋼片の表面スケール除去装置およびその使用方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称（１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ■１６４ 昭和５９年１月１１日 発送日 昭和５９年１月３１日 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明、図面の簡単な（１）第９頁
第４行目に「図表１」とあるを「第７図の図表」と補正
する。 （２）第１０頁第１２行目に１図表２」とあるを「第８
図の図表」と補正する。 （３）第１１頁第８行目に「図表１」とあるを「第７図
」と補正する。 （４）同頁第１０行目に「示し」とあるを「示した図表
」と補正する。 （５）同行に「図表２」とあるを「第８図」と補正する
。 （６）同頁第１１行目に１示す。」とあるを１示す図表
。」と補正する。 （７）添付図面の図表Ｉ、図表■を削除し、第７図、第
８図を追加する。 ２− 矛Ｚ〜 ン戸１２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１鋼片移送機構とプラネタリ−機構とからなり、プ
ラネタリ−機構に耐熱材料からなるブラシを有する複数
の遊星回転部を設けたことを特徴とする熱間鋼片の表面
スケール除去装置。 （２）鋼片移送機構とプラネタリ−機構とからなり、プ
ラネタリ−機構に耐熱材料からなるブラシを有する複数
の遊星回転部を設けた熱間鋼片の表面スケール除去装置
を２台以上タンデムに配列することを特徴とする熱間鋼
片の表面スケール除去装置。 （３）移動中の熱間鋼片に対し適用する耐熱材料からな
るブラシを有する複数遊星回転部を組み込んだプラネタ
リ−機構の公転速度と、上記遊星回転部の自転速度とを
独立に制御することを特徴とする熱間鋼片の表面スケー
ル除去方法。 （４）移動中の熱間鋼片に対し適用する耐熱材料からな
るブラシを有する複数遊星回転部を組み込んだプラネタ
リ−機構の公転速度と、上記遊星回転部の自転速度とを
独立に制御すると共に当該プラネタリ−機構を２台以上
タンデムに配列し、各プラネタリ−機構の公転を、鋼片
に対し実質にブラシが接触する場所の位置をずらすよう
に制御することを特徴とする熱間鋼片の表面スケール除
去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16991183A JPS6061113A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 熱間鋼片の表面スケ−ル除去装置およびその使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16991183A JPS6061113A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 熱間鋼片の表面スケ−ル除去装置およびその使用方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6061113A true JPS6061113A (ja) | 1985-04-08 |
Family
ID=15895246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16991183A Pending JPS6061113A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 熱間鋼片の表面スケ−ル除去装置およびその使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6061113A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014511281A (ja) * | 2012-03-28 | 2014-05-15 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 熱延スラブ衝撃式機械的デスケーリング装置 |
-
1983
- 1983-09-14 JP JP16991183A patent/JPS6061113A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014511281A (ja) * | 2012-03-28 | 2014-05-15 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 熱延スラブ衝撃式機械的デスケーリング装置 |
| EP2743011A1 (en) * | 2012-03-28 | 2014-06-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Hot rolled slab impact type mechanical scale removal device |
| EP2743011A4 (en) * | 2012-03-28 | 2015-04-15 | Baoshan Iron & Steel | DEVICE FOR REMOVING MECHANICAL STICK WITH IMPACT OF HOT-ROLLED BRAMES |
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