SU1251982A1 - Способ прокатки колес - Google Patents

Description

112

Итобретение отнс ситс  к металлургии , в частности к производству полосовой стали, и может быть использовано при гор че й и холодной прокатке на непрерывных широкополосных станах

Цель изобретени  - улучшение каче ства металла за счет снижени  анизотропии механических свойств прокатанных полос.

На фиг. 1 изображена микроструктура металла на верхней стороне полосы из стали Зсп после гор чей прокатки по известному способу; на фиг. 2 - то же, на нижней стороне полосы; на фиг. 3 - схема реализации предлагаемого способа прокатки; на фиг. 4 - микроструктура металла на верхней стороне полосы после гор чей прокатки по предлагаемому способу; на фиг. 5 - то же, на нижней стороне полосы.

Процесс прокатки с рассогласованием окружных скоростей валков позвол ет уменьшить усилие прокатки, снизить разнотолщинность и неплоскостность прокатываемых полос. Вместе с тем, при рассогласовании окружных скоростей вследствие увеличени  контактного скольжени  в очаге деформации и изменени  условий взаимодействи  ведущего и ведомого валков с полосой на разных сторонах полосы формируетс  различна  микроструктура. Так со стороны ведущего валка, где контактное скольжение выше, формируетс  анизотропна  микроструктура, зерна которой выт нуты вдоль направлени  прокатки. На противоположной стороне полосы характер микроструктуры иной: интенсивное течение металла в противоположных направлени  в зонах опережени  и отстаивани  приводит к дроблению зерен и неоднородности микроструктуры. В результате после такой прокатки металл приобретает анизотропные механические свойства, что ухудшает его качество .

При прокатке по известному способу перва  (против хода прокатки) клеть работает с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков, причем верхний валок  вл етс  ведущим . Втора  клеть (в том же направлении ) работает в симметричном режиме, а треть  - также с рассогласованием и с ведущим верхним валком. После третьей клети полоса имеет анизотропную микроструктуру на верхней стороне и разнозернистую микроструктуру

2J

на нижней стороне. Втора  клеть, работающа  п спммет 1ичном режиме, частично у-стран ет а1шзотропность и раз- нозернистость микрос:трук1 уры. Перва 

же клеть усугубл ет положение: на верхней стороне полосы анизотропи  вновь возрастает (фиг. 1), а на нижней увеличиваетс  разнозернистость (фиг. 2). Так как окончательное формирование качества и микроструктуры металла происходит именно н первой (против направлени  прокатки) клети, готова  полоса имеет анизотропию механических свойств и низкое качество.

В случае прокатки по предлагаемому способу треть  против хода прокат- ки клеть работает с рассогласованием окружных скоростей, причем верхний валок, имеющий окружную скорость V

и3

большую, чем у нижнего V, ,  вл етс  ведущим (фиг. 3). Втора  клеть в том же направлении работает с меньшим, чем в третьей, рассогласованием окружных скоростей (а а,) и нижний

рабочий валок, имеющий окружную скорость V большую, чем у верхнего V ,  вл етс  ведущим валком. Перва  клеть работает в симметричном режиме, т.е. окружные скорости верхнего V, и нижнего V, рабочих валков равны. При этом после третьей клети полоса имеет различную микроструктуру и свойства на верхней и нижней сторонах, так как услови  контактного взаимодействи  с верхним и нижним валком различны . Во второй клети ведущим  вл етс  нижний валок. За счет смены положени  ведущего валка происходит выравнивание микроструктуры по сторонам полосы , и вследствие тог О, что во второй

клети полоса тоньше, чем в третьей, дл  выравнивани  микроструктуры по сечению требуетс  меньша  величина рассогласовани  окружных скоростей. Перва  клеть, работающа  в симметричном режиме, обеспечивает полную изотропность микроструктуры на верхней (фиг. 4) и нижней (фиг. 5) сторонах полосы, за счет чего улучшаетс  качество металла.

Кроме этого, достигаетс  побочный эффект. Прокатка с рассогласованием окружных скоростей валков по известному способу приводит к изгибам передних концов полос на выходе из вал- ков, что затрудн ет транспортирование полосы по отвод щему рольгангу, заправку в моталку и не исключает забуривани  в линии стана. Прокатка

312

же по прод.чагаемому способу, сохран   все преимущества, которые обеспечивают рассогласование скоростей рабочих валков, позвол ет полностью устранить изгибы передних концов по- лос.

Экспериментально установлено, что при величине рассогласовани  окружных скоростей в третьей против хода прокатки клети а более , 1 %, анизотро- ПИЯ механических свойств металла не устран етс  послелтующими клет ми, а при снижении этой величины менее 2,8% эффективность рассогласовани  окружных скоростей незначительна, повыше- ПИЯ точности геометрических размеров полос не происходит.

В случае, когда величина рассогласовани  окружных скоростей рабочих валков второй клети а превосходит 3,2%, увеличиваетс  разнозернистость микроструктуры, а также возрастают изгибы передних концов полос до недопустимых величин. При снижении этой величины менее 1,5% не достигаетс  вы равнивани  механических свойств по сторонам полосы и ухудшаютс  геометрические характеристики проката.

Способ осуществл ют следующим образом .

Непрерывнолитые сл бы из стали Зпс сечением 150x1310 мм массой 24 т нагревают в методической печи до 1200 С и вьщают на печной рольганг непрерывного широкополосного стана 2000 гор чей прокатки. Очередной разогретый сл б обжимают в черновой группе клетей стана 2000 до толщины 36 мм и передают к чистовой группе из семи клетей кварто. В чистовой группе осуществл ют про- катку раската до конечной толщины 4 мм с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков в части клетей. При этом прокатку ведут с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков в третьей против хода прокатки клети, равным 3,4%, а ведущим (имеющим большую окружную скорость)  вл етс  верхний рабочий валок. Во второй клети в том же направлении прокатку ведут с меньшей по сравнению с третьей клетью величиной рассогласовани  окружных скоростей рабочих валков, равной 2,4%. Ведущим во второй клети  вл етс  нижний рабочий валок. Прокатку в первой против хода прокатки клети осуществл ют в симметричном режиме при равных окружных

9824

скорост х верхнего и нижнего рабочих валков. Прокатанные полосы толщиной 4 мм охлаждают до температуры 650 С и сматывают в рулоны.

Примеры осуществлени  способа и характеристика качества прокатываемого металла приведены в таблице.

Примечание. В примерах 1-7

перва  против хода прокатки клеть работает в симметричном режиме (а,0), в примере 8 а, 13,4%.

Как следует из таблицы, при реализации способа в предлагаемом диапазоне рассогласовани  окружных скоростей рабочих валков (примеры 3-5) достигаетс  минимальна  анизотропи  механических свойств металла при сохранении

uMi i.jb ri jci ji п M-ти /rsu i -i. r:iy- Mafi . ii;:i П,. iiMiiii -: ччач ЧИЙ пролл; : ,ie- .|ЫУ iiav iMi--: p :; I Ii;п к :l|-. l,J,h i ) ч при р . пл. заи.ии технологи  : О иг:- иестиому способу /, щшмер 8 - происходи , ухудшение механических скойстн металлп и 1 лос;:г:стнагти

лис TOFI .

. I -л М ):-, --1ЬОНГ.1ЦЧ1 СЬ Ис 1ПЬ ИМУНК ГТЦЯ I 1 Ма 1 I 1 И.ЧоО рс . r::r Ii;H7

., 410 прокатка с у-.цл1 :11аю1И1м и   а.глсй 1и :;лел М1|;к И но прокатки (ЛИ (:чил1111ои рагг 01 лагона ни  и го .Л1 р-. жима 5аГ от1,1 Ш душет о  а.па ма л,ом1,:и н укачанном лиагызоне расго- а 1.Л) палии оС г о нсчи н Л- т фор -шров а ние :;: Р v. п; о и р а н и .ii р 11 гл NH i к р т р у к т у pi,i.

Фиг.. 2

,

ъ ъ

jf v/

-х:yf fl iH ( -

о

a 2.8-.1 /с,

a 2 15-3.2 , (7

Фиг.З

C.cici ачител И. (lyci лю:-: ч лт ;л,актор Р.-Паиг Тохроп 3 . ЧижмарКорректор М. Млкг имипл к ц

iai-.i4 -iS(i2/9Тираж 518Колписнг е

iSH rll Illi Госуларственно1 о чо -- мм ч а (Л СР

но .п,елам изобретений и .:г1Н1 1 13035, Москна, Ж- 35, Раушска  на- . , л. 4/5

П|1,чг нс1дс гвен1 11-по.;1играф11леское п елприч ис , . - жгорсч , у ч . ;1роектч а  

Фиъ.5

Claims (1)

1. СПОСОБ ПРОКАТКИ ПОЛОС, включающий обжатие металла рабочими ведущими и ведомыми валками в клетях мно

   Iоклетьевого стана с рассогласованием окружных скоростей ведущего и ведомого валков в части клетей, о т л ич а ю ш и й с я тем, что, с целью улучшения качества металла за счет снижения анизотропии механических свойств прокатанных полос, обжатие металла ведут с уменьшающейся по ходу прокатки величиной рассогласования скоростей валков в клетях и с чередованием в соседних клетях положений ведущего и ведомого валков, при этом величина рассогласования окружных скоростей валков в предпоследней по ходу прокатки клети составляет 1,53,27, а в предшествующей ей - 2,84,1л.

   Фиг. 1 гии, в совой стали, и но при горячей на