JPS6059053A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
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- JPS6059053A JPS6059053A JP16516483A JP16516483A JPS6059053A JP S6059053 A JPS6059053 A JP S6059053A JP 16516483 A JP16516483 A JP 16516483A JP 16516483 A JP16516483 A JP 16516483A JP S6059053 A JPS6059053 A JP S6059053A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐衝撃性が良好であって衝撃値の異方性が
小さくしかも耐ヒートチェック性も優れた熱間工具鋼に
関するものである。
小さくしかも耐ヒートチェック性も優れた熱間工具鋼に
関するものである。
近年、プレス加工や鍛造加工において加工屑の発生がな
いチップレス加工を目的としたパリなしの密閉鍛造が普
及しつつあるが、このような密閉鍛造にあっては、加工
用金型が摩耗したりあるいは割れやチッピングを生じた
りして早期に使用不可能となる場合か多く、その改善が
強く望まれている。一方、従来のパリありのプレス加工
や鍛造加工においても高精度でかつ高速鍛造化の傾向が
著しく、これに伴なって金型の摩耗や割れ、チッピング
等で金型寿命も著しく低下するため、その改善が強く要
望されているが、従来の熱間工具鋼では耐摩耗性と耐割
れ性、耐チッピング性という相反する特性を十分に満た
すことができず、このような要望に対処することができ
なかった。
いチップレス加工を目的としたパリなしの密閉鍛造が普
及しつつあるが、このような密閉鍛造にあっては、加工
用金型が摩耗したりあるいは割れやチッピングを生じた
りして早期に使用不可能となる場合か多く、その改善が
強く望まれている。一方、従来のパリありのプレス加工
や鍛造加工においても高精度でかつ高速鍛造化の傾向が
著しく、これに伴なって金型の摩耗や割れ、チッピング
等で金型寿命も著しく低下するため、その改善が強く要
望されているが、従来の熱間工具鋼では耐摩耗性と耐割
れ性、耐チッピング性という相反する特性を十分に満た
すことができず、このような要望に対処することができ
なかった。
本発明者は、このような従来の問題点に着目して種種の
検討を加え、割れやチ・ンピングの防止に対してはもち
ろんのこと、摩耗の低減に対しても熱衝撃によるヒート
チェックの発生とその伝播に関する抵抗性を向上するこ
とが有効であることを先に見出した。そして、熱衝撃に
よるヒートチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を
向上させ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピング性という
相反する特性を同時に改善するためにはＳｉを著しく下
げることが有効であることを見出した。さらに、実用金
型の耐久性を向上させるには、ヒートチェックの発生と
、その伝播に関する抵抗性の異方性を小さくすることが
重要であることを種々の実験により確かめてこの発明を
完成するに至った。
検討を加え、割れやチ・ンピングの防止に対してはもち
ろんのこと、摩耗の低減に対しても熱衝撃によるヒート
チェックの発生とその伝播に関する抵抗性を向上するこ
とが有効であることを先に見出した。そして、熱衝撃に
よるヒートチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を
向上させ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピング性という
相反する特性を同時に改善するためにはＳｉを著しく下
げることが有効であることを見出した。さらに、実用金
型の耐久性を向上させるには、ヒートチェックの発生と
、その伝播に関する抵抗性の異方性を小さくすることが
重要であることを種々の実験により確かめてこの発明を
完成するに至った。
すなわち、この発明は、最近のプレス加工や鍛造加工に
おいて新たに発生した問題点に着目してなされたもので
、特に熱衝撃によるヒートチェ・ンクの発生とその伝播
に関する抵抗性を著しく高め、実用金型の耐摩耗性と酎
割れ性７酎チ・ンピング性とを同時に向上させた熱間工
具鋼を提供することを目的とするものである。
おいて新たに発生した問題点に着目してなされたもので
、特に熱衝撃によるヒートチェ・ンクの発生とその伝播
に関する抵抗性を著しく高め、実用金型の耐摩耗性と酎
割れ性７酎チ・ンピング性とを同時に向上させた熱間工
具鋼を提供することを目的とするものである。
この発明のよる熱間工具鋼は、
Ｃ：０．１５％以上０．８０％以下、
Ｓｉ＋０．１０％未満、
Ｍｎ：３．０％以下、
およびＮｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１０．０％以下、Ｃ
ｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上、 さらにＭｏ＋５．０％以下、Ｖ！： ５ 、０％以下。
ｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上、 さらにＭｏ＋５．０％以下、Ｖ！： ５ 、０％以下。
Ｖ：３．０％以下、Ｔｉ ： １．０％以下、Ｎｂ：１
．０％以下、７丁：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下
のうちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％
以下、Ｐ：０．０１５％以下、０：０．００３０％以下
、 さらに必要に応じて、Ｃａ：０．０００５％以上０．０
１０％以下、Ｍｇ：Ｏ，ＱＱＩ％以上０．５０％以下、
Ａ文：Ｏ，００１％以上０．１０％以下、Ｂ：０．００
０５％以上ｏ、ｏｉｏ％以下、ＲＥＭ（希土類元素の１
種または２種以上）：Ｏ，０Ｏ０５％以上０．４０％以
下のうちの１種または２種以上、 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴としている。
．０％以下、７丁：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下
のうちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％
以下、Ｐ：０．０１５％以下、０：０．００３０％以下
、 さらに必要に応じて、Ｃａ：０．０００５％以上０．０
１０％以下、Ｍｇ：Ｏ，ＱＱＩ％以上０．５０％以下、
Ａ文：Ｏ，００１％以上０．１０％以下、Ｂ：０．００
０５％以上ｏ、ｏｉｏ％以下、ＲＥＭ（希土類元素の１
種または２種以上）：Ｏ，０Ｏ０５％以上０．４０％以
下のうちの１種または２種以上、 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴としている。
ところで、上述したこの発明の目的にしたがって、まず
、従来の熱間工具鋼のうちＪＩＳＳＫＴ４，５ＫＤ６１
，３Ｎｉ−３Ｍｏｆｌｌｌを選んでこれらの鋼中に含ま
れるＳｉの熱衝撃によるヒートチェックの発生とその伝
播に関する抵抗性を、前者に関しては主として耐ヒート
チェック試験しこより、また後者に関しては主として耐
衝撃試験によりそれぞれ評価した。
、従来の熱間工具鋼のうちＪＩＳＳＫＴ４，５ＫＤ６１
，３Ｎｉ−３Ｍｏｆｌｌｌを選んでこれらの鋼中に含ま
れるＳｉの熱衝撃によるヒートチェックの発生とその伝
播に関する抵抗性を、前者に関しては主として耐ヒート
チェック試験しこより、また後者に関しては主として耐
衝撃試験によりそれぞれ評価した。
これらの試験に際しては、上記各供試験鋼を５０Ｋｇｆ
高周波誘導炉で溶製した後直径２０ｍｍの棒材に鍛伸し
、耐ヒートチェ゛ツク性および耐衝撃性試験に供した。
高周波誘導炉で溶製した後直径２０ｍｍの棒材に鍛伸し
、耐ヒートチェ゛ツク性および耐衝撃性試験に供した。
これらのうち、耐ヒートチェック性に及ぼすＳｔの影響
は、直径１５ｍｍ、厚さ５ｍｍの試験片を使用−七、室
温状態から高周波誘導加熱により７５０°Ｃまで昇温し
、次に水冷によって室温まで冷却するという昇降温を１
５００回繰り返すことによって各試験片に生ずる最大ヒ
ートチェック深さを調べることによりめた。この結果は
第１図に示すとおりであった。
は、直径１５ｍｍ、厚さ５ｍｍの試験片を使用−七、室
温状態から高周波誘導加熱により７５０°Ｃまで昇温し
、次に水冷によって室温まで冷却するという昇降温を１
５００回繰り返すことによって各試験片に生ずる最大ヒ
ートチェック深さを調べることによりめた。この結果は
第１図に示すとおりであった。
また、耐衝愁性に及ぼすＳｉの影響は、ＪＩＳ３号衝撃
試験片を使用し、試験温度を室温として各供試鋼の１ｔ
７１Ｘ値をめた。この結果は第２図に示すとおりであっ
た。
試験片を使用し、試験温度を室温として各供試鋼の１ｔ
７１Ｘ値をめた。この結果は第２図に示すとおりであっ
た。
第１図および第２図に示すとおり、Ｓｉ含有量約０．１
０重量％を境として、最大ヒートチェック深さが小さく
なると共に衝撃値が向上し、熱間工具鋼中に含まれるＳ
ｉ含有量を０．１０重量％未満とすることによって従来
の熱間工具鋼における耐ヒートチェック性および耐衝撃
性に代表される機械的特性をかなり向上ごせることかで
き熱間工具鋼の熱衝撃によるヒートチェックの発生とそ
の伝播に関する抵抗性を著しく向上させ、耐摩耗性と酎
割れ性、耐チッピング性という相反する特性を改善する
ことができることがわかった。
０重量％を境として、最大ヒートチェック深さが小さく
なると共に衝撃値が向上し、熱間工具鋼中に含まれるＳ
ｉ含有量を０．１０重量％未満とすることによって従来
の熱間工具鋼における耐ヒートチェック性および耐衝撃
性に代表される機械的特性をかなり向上ごせることかで
き熱間工具鋼の熱衝撃によるヒートチェックの発生とそ
の伝播に関する抵抗性を著しく向上させ、耐摩耗性と酎
割れ性、耐チッピング性という相反する特性を改善する
ことができることがわかった。
そして、引続いて上述した低Ｓｉ熱間工具鋼の耐衝愁性
の異方性に対する不純物元素の影響をさらに調べ、特に
ｐ、ｓ、ｏの影響を調べることとした。
の異方性に対する不純物元素の影響をさらに調べ、特に
ｐ、ｓ、ｏの影響を調べることとした。
この調査に際しては熱間工具鋼としてＪＩＳＳＫＤ６１
を選び、この鋼を５０ｋｇｆ真空誘導炉で溶製してこの
鋼中のＳｉ量およびＰ、Ｓ、Ｏ量を第１表に示すとおり
に変え、その後造塊して厚さ２０ｍｍ、幅６０ｍｍのブ
ロック材に鍛造し、次に各ブロック材からＪＩ３３号試
験片に準じた衝撃試験片を作製して室温において衝撃試
験を行った。そして、この試験によって得られた各衝撃
値において、 として各縦横比の値をめた。この結果を第３図に示す。
を選び、この鋼を５０ｋｇｆ真空誘導炉で溶製してこの
鋼中のＳｉ量およびＰ、Ｓ、Ｏ量を第１表に示すとおり
に変え、その後造塊して厚さ２０ｍｍ、幅６０ｍｍのブ
ロック材に鍛造し、次に各ブロック材からＪＩ３３号試
験片に準じた衝撃試験片を作製して室温において衝撃試
験を行った。そして、この試験によって得られた各衝撃
値において、 として各縦横比の値をめた。この結果を第３図に示す。
第 １ 表
（重量％）
第１表および第３図に示すように、低Ｓｉ熱間工具鋼に
おいてＰ：０．０１５％以下、Ｓ二０゜００５％以下、
Ｏ：０．００３０％以下とした場合に衝撃値の縦横比を
大きく（すなわち、衝撃値の異方性を小さく）できるこ
とが新規に明らかとなった。
おいてＰ：０．０１５％以下、Ｓ二０゜００５％以下、
Ｏ：０．００３０％以下とした場合に衝撃値の縦横比を
大きく（すなわち、衝撃値の異方性を小さく）できるこ
とが新規に明らかとなった。
さらに引続いて上述したＰ、Ｓ、Ｏ含有量を規制して衝
撃値の異方性を小さくした低Ｓｉ熱間工具鋼の衝撃値の
異方性をさらに小さくするべく添加元素の影響を調べ、
特にＣａ、Ｍｇ、Ａ文。
撃値の異方性を小さくした低Ｓｉ熱間工具鋼の衝撃値の
異方性をさらに小さくするべく添加元素の影響を調べ、
特にＣａ、Ｍｇ、Ａ文。
Ｂ 、ＲＥＭ （希土類元素）の影響を調べることとし
た。
た。
この調査に際しては、前述の場合と同様に熱間工具鋼と
してＪＩＳ ５ＫＤ６１を選び、この鋼を５０ｋｇｆ真
空誘導炉で溶製してこの鋼中のＳｉ量およびＰ、Ｓ、Ｏ
量を第２表に示すとおりに変えると共に、各々の鋼中に
Ｃａ、Ｍｇ、Ａｎ。
してＪＩＳ ５ＫＤ６１を選び、この鋼を５０ｋｇｆ真
空誘導炉で溶製してこの鋼中のＳｉ量およびＰ、Ｓ、Ｏ
量を第２表に示すとおりに変えると共に、各々の鋼中に
Ｃａ、Ｍｇ、Ａｎ。
Ｂ 、ＲＥＭのうちから選ばれた１種以上の元素を同じ
く第２表に示す値で含有させ、その後造塊して厚さ２０
關９幅６０ｍｍのブロック材に鍛造し、次に各ブロック
材からＪＩＳＳ号試験片に準じた衝Ｖ試験片を作製して
室温において衝撃試験を行った。そして、この試験によ
って得られた各衝撃値をもとにして前記式より各衝撃値
の縦横比の値をめた。この結果を第４図に示す。
く第２表に示す値で含有させ、その後造塊して厚さ２０
關９幅６０ｍｍのブロック材に鍛造し、次に各ブロック
材からＪＩＳＳ号試験片に準じた衝Ｖ試験片を作製して
室温において衝撃試験を行った。そして、この試験によ
って得られた各衝撃値をもとにして前記式より各衝撃値
の縦横比の値をめた。この結果を第４図に示す。
第２表
第２表および第４図に示すように、Ｐ、Ｓ、０量を規制
した低Ｓｔ熱間工具鋼にＣａ、Ｍｇ。
した低Ｓｔ熱間工具鋼にＣａ、Ｍｇ。
Ａｎ 、Ｂ 、ＲＥＭのうちの１種以上を適量含有させ
た場合には、低Ｓｔ熱間工具鋼の耐衝撃性をより一層向
上させることができると同時に衝撃値の縦横比をさらに
改善できることが新規に明らかとなった。
た場合には、低Ｓｔ熱間工具鋼の耐衝撃性をより一層向
上させることができると同時に衝撃値の縦横比をさらに
改善できることが新規に明らかとなった。
次に、この発明による熱間工具鋼の成分範囲（重量％）
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
Ｃ：０．１５％以上０．８０％以下
Ｃは熱間工具鋼として必要な硬さおよび耐摩耗性を確保
するのに有効な元素であって、このような効果を得るた
めには０．１５％以上含有させることが必要である。し
かし、多すぎると靭性および加工性が低下するので０．
８０％以下とした。
するのに有効な元素であって、このような効果を得るた
めには０．１５％以上含有させることが必要である。し
かし、多すぎると靭性および加工性が低下するので０．
８０％以下とした。
Ｓｉ：０．１０％未満
Ｓｉは前述したとおりこの含有量を規制することによっ
て熱間工具鋼の熱衝撃によるヒートチェックの発生とそ
の伝播に関する抵抗性を著しく向上させることができ、
耐摩耗性と酎割れ性。
て熱間工具鋼の熱衝撃によるヒートチェックの発生とそ
の伝播に関する抵抗性を著しく向上させることができ、
耐摩耗性と酎割れ性。
耐チッピング性という相反する特性を同時に満足させる
ことができるので、Ｓｉ含有量を０．１０％未満とした
。
ことができるので、Ｓｉ含有量を０．１０％未満とした
。
Ｍｎ：３．０％以下
Ｍｎは鋼の溶製時において脱酸および脱硫作用を有する
元素であると共に焼入性の向上にも寄与する元素である
ので、溶製手段等に応じて適宜添加するのもよい。しか
し、多すぎると靭性や加工性を劣化するので３，０％以
下とする必要かある。
元素であると共に焼入性の向上にも寄与する元素である
ので、溶製手段等に応じて適宜添加するのもよい。しか
し、多すぎると靭性や加工性を劣化するので３，０％以
下とする必要かある。
Ｎｉ：４．０％以下、Ｃｒ： １０．０％以下。
Ｃｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕはいずれも基地を強化して熱間工具鋼
の強度とくに高温強度、耐衝撃性、 ＩＴＦＩヒートチ
ェック性を高めるのに有効な元素であって、このような
効果を得るためにこれらの１種または２種以上を添加す
る。また、Ｎｉ、Ｃｒは焼入性の向上にも寄与すると共
に、Ｃｒは炭化物の形成によってまたＣｕは析出硬化に
よってそれぞれ耐摩耗性の向上にも寄与する元素である
。しかしながら、多量に添加すると靭性や加工性を低下
するので、Ｎｉについては４．０％以下、Ｃｒについて
はｉｏ、ｏ％以下、Ｃｕについては３．０％以下とする
必要がある・ Ｍｏ：５．０％以下、Ｗ： ５．０％以下、■＝３．０
％以下、Ｔｉ：１．０％以下、Ｎｂ（一部Ｔａに置換さ
れる場合も含む）：１．０％以下。
の強度とくに高温強度、耐衝撃性、 ＩＴＦＩヒートチ
ェック性を高めるのに有効な元素であって、このような
効果を得るためにこれらの１種または２種以上を添加す
る。また、Ｎｉ、Ｃｒは焼入性の向上にも寄与すると共
に、Ｃｒは炭化物の形成によってまたＣｕは析出硬化に
よってそれぞれ耐摩耗性の向上にも寄与する元素である
。しかしながら、多量に添加すると靭性や加工性を低下
するので、Ｎｉについては４．０％以下、Ｃｒについて
はｉｏ、ｏ％以下、Ｃｕについては３．０％以下とする
必要がある・ Ｍｏ：５．０％以下、Ｗ： ５．０％以下、■＝３．０
％以下、Ｔｉ：１．０％以下、Ｎｂ（一部Ｔａに置換さ
れる場合も含む）：１．０％以下。
Ｚｒ：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下のうちの１種
または２種以上 Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｃｏはいずれも炭化
物を形成し、熱処理硬さを増大して、耐摩耗性を向上さ
せるのに有効な元素であり、またＮｂ、Ｔｉ 、Ｚｒは
上記のほか結晶粒を微細化して靭性を確保し、耐衝撃性
を向上させるのに有効な元素であるのでこれらの１種ま
たは２種以上を添加する。しかしながら、多量に添加す
ると、製造性が悪化すると共に靭性が低下し、また地肌
も多くなるので、Ｍｏについては５．０％以下、Ｗにつ
いては５．０％以下、■については３．０％以下、Ｔｉ
については１．０以下、Ｎｂについて（±１．０％以下
、Ｚｒについては１．０％以下、Ｃｏについては５．０
％以下とする必要がある。
または２種以上 Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｃｏはいずれも炭化
物を形成し、熱処理硬さを増大して、耐摩耗性を向上さ
せるのに有効な元素であり、またＮｂ、Ｔｉ 、Ｚｒは
上記のほか結晶粒を微細化して靭性を確保し、耐衝撃性
を向上させるのに有効な元素であるのでこれらの１種ま
たは２種以上を添加する。しかしながら、多量に添加す
ると、製造性が悪化すると共に靭性が低下し、また地肌
も多くなるので、Ｍｏについては５．０％以下、Ｗにつ
いては５．０％以下、■については３．０％以下、Ｔｉ
については１．０以下、Ｎｂについて（±１．０％以下
、Ｚｒについては１．０％以下、Ｃｏについては５．０
％以下とする必要がある。
Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０１５％以下、０：０
．００３０％以下 、Ｓ、Ｐ、Ｏは前述したとおりこの含有量を規制するこ
とによって低Ｓｉ熱間工具鋼の衝撃値の縦横比を大きく
（すなわち、衝撃値の異方性を小さく）することができ
るので、Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０１’５％以
下、Ｏ：０．００３（）％以下とした。
．００３０％以下 、Ｓ、Ｐ、Ｏは前述したとおりこの含有量を規制するこ
とによって低Ｓｉ熱間工具鋼の衝撃値の縦横比を大きく
（すなわち、衝撃値の異方性を小さく）することができ
るので、Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０１’５％以
下、Ｏ：０．００３（）％以下とした。
Ｃａ：０．０００５％以上０．０１０％以下。
Ｍｇ：０．００１％以上０．５０％以下。
Ａ文：０．００１％以上０．１０％以下、Ｂ：０．００
０５％以上０．０１０％以下、ＲＥＭ：０．０００５％
以上０．４０％以下のうちの１種または２種以上 Ｃａ 、Ｍｇ 、Ａｌｌ 、Ｂ 、ＲＥＭ （希土類元
素の１種または２種以上）は前述したように低Ｓｉ熱間
工具鋼の靭性をさらに高め、特に衝撃値の異方性をさら
に改善するのに有効な元素であるので必要に応じてこれ
らの１種または２種以上を榛加する。この場合、Ｃａ、
Ｍｇ、ＲＥＭは特に脱酸および鋼中介在物の形態制御に
よって鋼の靭性を高め、Ａ文、Ｂは鋼中のＮをＡ、ｆＬ
Ｎ 、 Ｂ Ｎの形で固定してＮの悪影響をなくすと共
に、Ａ文は脱酸強化および結晶粒粗大化防止にも寄与す
ることによって鋼の靭性を高めて、各々衝撃値の異方性
を改善する効果がある。そして、このような効果を得る
ためには、Ｃａは０．０００５％以上、Ｍｇは０．００
１％以上、Ａ文は０．００１％以上、Ｂは０”、０００
５％以上、ＲＥＭは０．０００５％以上含有させること
が必要である。しかし、多量に含有すると鋼の靭性や加
工性を劣化させるので、Ｃａについては０．０１０％以
下、Ｍｇについては０．５０％以下、／ｌについては０
．１０％以下、Ｂについては０．０１０％以下、ＲＥＭ
については０．４０％以下とする必要がある。
０５％以上０．０１０％以下、ＲＥＭ：０．０００５％
以上０．４０％以下のうちの１種または２種以上 Ｃａ 、Ｍｇ 、Ａｌｌ 、Ｂ 、ＲＥＭ （希土類元
素の１種または２種以上）は前述したように低Ｓｉ熱間
工具鋼の靭性をさらに高め、特に衝撃値の異方性をさら
に改善するのに有効な元素であるので必要に応じてこれ
らの１種または２種以上を榛加する。この場合、Ｃａ、
Ｍｇ、ＲＥＭは特に脱酸および鋼中介在物の形態制御に
よって鋼の靭性を高め、Ａ文、Ｂは鋼中のＮをＡ、ｆＬ
Ｎ 、 Ｂ Ｎの形で固定してＮの悪影響をなくすと共
に、Ａ文は脱酸強化および結晶粒粗大化防止にも寄与す
ることによって鋼の靭性を高めて、各々衝撃値の異方性
を改善する効果がある。そして、このような効果を得る
ためには、Ｃａは０．０００５％以上、Ｍｇは０．００
１％以上、Ａ文は０．００１％以上、Ｂは０”、０００
５％以上、ＲＥＭは０．０００５％以上含有させること
が必要である。しかし、多量に含有すると鋼の靭性や加
工性を劣化させるので、Ｃａについては０．０１０％以
下、Ｍｇについては０．５０％以下、／ｌについては０
．１０％以下、Ｂについては０．０１０％以下、ＲＥＭ
については０．４０％以下とする必要がある。
以下、この発明の実施例を比較例とともに説明する。
まず、第３表に示す化学成分の鋼（供試鋼Ｎｏ。
１’、４，７，１０，１３，１６，１９．２２は比較鋼
、その他は本発明鋼）を溶製したのち造塊した。なお、
第３表において、供試鋼Ｎ０９１〜３は基本成分をＪＩ
Ｓ ５ＫＴ４に対応させ且つ低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏとした
ものであり、Ｎ０１４〜６およびＮｏ、１６〜１７は基
本成分を５ＫＤ６１に対応させ且つ低Ｓｔ 、Ｐ、Ｓ、
Ｏとしたものであり、Ｎｏ、７〜８およびＮｏ、１９〜
２１は基本成分を５ＫＤＢに対応させ且つ低Ｓｉ 、Ｐ
、Ｓ、Ｏとせ且つ低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏとしたものであり
、Ｎｏ、１３〜１５は基本成分を高強度熱間工具鋼とし
て使用されているセミハイス系鋼に対応させ且つ低Ｓｉ
、Ｐ、Ｓ、Ｏとしたものである。
、その他は本発明鋼）を溶製したのち造塊した。なお、
第３表において、供試鋼Ｎ０９１〜３は基本成分をＪＩ
Ｓ ５ＫＴ４に対応させ且つ低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏとした
ものであり、Ｎ０１４〜６およびＮｏ、１６〜１７は基
本成分を５ＫＤ６１に対応させ且つ低Ｓｔ 、Ｐ、Ｓ、
Ｏとしたものであり、Ｎｏ、７〜８およびＮｏ、１９〜
２１は基本成分を５ＫＤＢに対応させ且つ低Ｓｉ 、Ｐ
、Ｓ、Ｏとせ且つ低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏとしたものであり
、Ｎｏ、１３〜１５は基本成分を高強度熱間工具鋼とし
て使用されているセミハイス系鋼に対応させ且つ低Ｓｉ
、Ｐ、Ｓ、Ｏとしたものである。
次に、上記により得られた各鋼塊に対し、鍛錬比６〜７
程度に鍛造したのち、焼入れ焼もどし熱処理を行って各
供試鋼の耐衝撃性とその異方性ならびに耐ヒートチェッ
ク性について調べた。このとき、焼入れ焼もどし熱処理
は、第４表に示す焼入れ（Ｈで示す）および焼もどしく
Ｔで示す）条件で行い、同じく第４表に示す硬さの試験
片を用いて行った。そして、耐衝撃性試験はＪＩ３ ３
号試験片とし、試験温度は室温として行った。この結果
を同じく第４表に示す。一方、耐ヒートチェック性試験
は、直径１５ｍｍ、厚さ５關の試験片とし、室温で高周
波誘導加熱により７５０°Ｃまで加熱し、その後室温ま
で水冷する昇温冷却の繰返しを１５００回行って最大ヒ
ートチェック深さを測定することにより行った。この結
果を同じく第４表に示す。
程度に鍛造したのち、焼入れ焼もどし熱処理を行って各
供試鋼の耐衝撃性とその異方性ならびに耐ヒートチェッ
ク性について調べた。このとき、焼入れ焼もどし熱処理
は、第４表に示す焼入れ（Ｈで示す）および焼もどしく
Ｔで示す）条件で行い、同じく第４表に示す硬さの試験
片を用いて行った。そして、耐衝撃性試験はＪＩ３ ３
号試験片とし、試験温度は室温として行った。この結果
を同じく第４表に示す。一方、耐ヒートチェック性試験
は、直径１５ｍｍ、厚さ５關の試験片とし、室温で高周
波誘導加熱により７５０°Ｃまで加熱し、その後室温ま
で水冷する昇温冷却の繰返しを１５００回行って最大ヒ
ートチェック深さを測定することにより行った。この結
果を同じく第４表に示す。
第４表に示すように、各々同一系の鋼種において、Ｓｌ
量およびＰ、Ｓ、Ｏ量を規制した本発明鋼はいずれもＳ
ｉ量を規制した比較鋼に比べて衝撃値が高くなっており
、また鍛造方向による衝撃値の異方性についてもよりす
ぐれた結果が得られていることが明らかである。さらに
耐ヒートチェック性についても本発明鋼は同一系の鋼種
においていずれも比較鋼に比べて最大ヒートチェック深
さが小さくなっていることが明らかである。
量およびＰ、Ｓ、Ｏ量を規制した本発明鋼はいずれもＳ
ｉ量を規制した比較鋼に比べて衝撃値が高くなっており
、また鍛造方向による衝撃値の異方性についてもよりす
ぐれた結果が得られていることが明らかである。さらに
耐ヒートチェック性についても本発明鋼は同一系の鋼種
においていずれも比較鋼に比べて最大ヒートチェック深
さが小さくなっていることが明らかである。
そして１本発明鋼においてＳｉ、Ｐ、Ｓ、Ｏ量を規制す
るだけでなくざらにＣａ、Ｍｇ、Ａ文。
るだけでなくざらにＣａ、Ｍｇ、Ａ文。
Ｂ、ＲＥＭの１種以上を添加した場合には衝撃値がより
一層大きくなり、衝撃値の異方性もさらに改善されてお
り、かつまた耐ヒートチェック性もより一層良好なもの
となっていることが明らかとなった。
一層大きくなり、衝撃値の異方性もさらに改善されてお
り、かつまた耐ヒートチェック性もより一層良好なもの
となっていることが明らかとなった。
このように、本発明鋼は従来の熱間工具鋼よりもさらに
耐衝撃性および耐ヒートチェック性に代表される機械的
特性に優れたものであり、熱間工具鋼の熱衝盤によるヒ
ートチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を向上さ
せることができ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピング性
という相反する特性を同時に改善することができ、従来
の場合よりも工具や金型等の寿命を大幅に増大させるこ
とができ、あるいはより厳しい条件の加工を行う工具や
金型の素材として使用することができるものである。
耐衝撃性および耐ヒートチェック性に代表される機械的
特性に優れたものであり、熱間工具鋼の熱衝盤によるヒ
ートチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を向上さ
せることができ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピング性
という相反する特性を同時に改善することができ、従来
の場合よりも工具や金型等の寿命を大幅に増大させるこ
とができ、あるいはより厳しい条件の加工を行う工具や
金型の素材として使用することができるものである。
次に、第３表に示す鋼の中から供試鋼Ｎｏ、１〜１５を
選んでこれらを素材として第５表に示す型打部品の鍛造
用金型を製作することにより型打鍛造を行い、’Ｓ；１
！型の耐久性について調べた。これらの結果を同じく第
５表に示す。なお、第５表において、金型の耐久性は、
各々比較鋼を素材とする金型を１とし、これを基準に本
発明鋼を素材とする金型の耐久性を表わしている。
選んでこれらを素材として第５表に示す型打部品の鍛造
用金型を製作することにより型打鍛造を行い、’Ｓ；１
！型の耐久性について調べた。これらの結果を同じく第
５表に示す。なお、第５表において、金型の耐久性は、
各々比較鋼を素材とする金型を１とし、これを基準に本
発明鋼を素材とする金型の耐久性を表わしている。
第 ５ 表
第５表に示すように、本発明鋼を素材とする金型はいず
れも比較鋼を素材とする金型よりも耐久性に優れており
、本発明鋼においてＣａ、Ｍｇ。
れも比較鋼を素材とする金型よりも耐久性に優れており
、本発明鋼においてＣａ、Ｍｇ。
Ａｌｌ 、Ｂ 、ＲＥＭの１種以上を楕加したものでは
金型の耐久性がより一層向上していることが明らかとな
った。
金型の耐久性がより一層向上していることが明らかとな
った。
以上説明してきたように、この発明による熱間工具鋼は
、重量％で、 Ｃ：０．１５％以上０．８０％以下、 Ｓｉ：０．１０％未満、 Ｍｎ：３．０％以下、 およびＮｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１０．０％以下、Ｃ
ｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上、 さらにＭｏ：５．０％以下、Ｗ：５．０％以下。
、重量％で、 Ｃ：０．１５％以上０．８０％以下、 Ｓｉ：０．１０％未満、 Ｍｎ：３．０％以下、 およびＮｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１０．０％以下、Ｃ
ｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上、 さらにＭｏ：５．０％以下、Ｗ：５．０％以下。
Ｖ＋３．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下、Ｎｂ：ｉ、ｏ
％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下のう
ちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％以下
、Ｐ：０．０１５％以下、Ｏ：０．００３０％以下、 さらに使用目的等必要に応じてＣａ：０．０００５％以
上０．０１０％以下１Ｍｇ：０．００１％以上０．５０
％以下、Ａ文：Ｏ，００１５以上０．１０％以下、Ｂ：
Ｏ，０Ｏ０５％以上０．０１０％以下、ＲＥＭ （希土
類元素の１種または２種以上）：０．０００５％以上０
．４０％以下のうちの１種または２種以上、 残部Ｆｅおよび不純物よりなるものであるから、従来の
熱間工具鋼に比較して靭性とくに耐衝撃性が良好であっ
てしかも衝撃値の加工方向による異方性が小さいという
非常にすぐれた特長を有していると同時に耐ヒートチェ
ック性にも著しく優れたものであり、熱衝撃によるヒー
トチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を著しく向
上させることができ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピン
グ性という相反する特性を同時に改善することが可能で
あり、近年増々要求されるプレス加工や鍛造加工等によ
る加工の際の加工度の増大に十分対処することが可能で
あってこれらの加工の際に用いられる工具および金型等
の素材として好適であり、工具および金型寿命の延長な
らびにこれに基づく工具および金型コストの低減をはか
ることが可能であると共に衝撃値の異方性が小さいため
工具および金型設計が著しく信頼のおけるものとなり、
基本成分に対して被削性向上元素を必ずしも添加しなく
とも工具および金型の製作を容易にしてこれらの寸法精
度の向上をはかることができると共にこれに基づく工具
および金型コストの低減をはかることが可能であるとい
う非常に優れた効果を有する。
％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下のう
ちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％以下
、Ｐ：０．０１５％以下、Ｏ：０．００３０％以下、 さらに使用目的等必要に応じてＣａ：０．０００５％以
上０．０１０％以下１Ｍｇ：０．００１％以上０．５０
％以下、Ａ文：Ｏ，００１５以上０．１０％以下、Ｂ：
Ｏ，０Ｏ０５％以上０．０１０％以下、ＲＥＭ （希土
類元素の１種または２種以上）：０．０００５％以上０
．４０％以下のうちの１種または２種以上、 残部Ｆｅおよび不純物よりなるものであるから、従来の
熱間工具鋼に比較して靭性とくに耐衝撃性が良好であっ
てしかも衝撃値の加工方向による異方性が小さいという
非常にすぐれた特長を有していると同時に耐ヒートチェ
ック性にも著しく優れたものであり、熱衝撃によるヒー
トチェックの発生とその伝播に関する抵抗性を著しく向
上させることができ、耐摩耗性と耐割れ性、耐チッピン
グ性という相反する特性を同時に改善することが可能で
あり、近年増々要求されるプレス加工や鍛造加工等によ
る加工の際の加工度の増大に十分対処することが可能で
あってこれらの加工の際に用いられる工具および金型等
の素材として好適であり、工具および金型寿命の延長な
らびにこれに基づく工具および金型コストの低減をはか
ることが可能であると共に衝撃値の異方性が小さいため
工具および金型設計が著しく信頼のおけるものとなり、
基本成分に対して被削性向上元素を必ずしも添加しなく
とも工具および金型の製作を容易にしてこれらの寸法精
度の向上をはかることができると共にこれに基づく工具
および金型コストの低減をはかることが可能であるとい
う非常に優れた効果を有する。
第１図および第２図は熱間工具鋼におけるＳｔの各々耐
ヒートチェック性および耐衝撃性に及ぼす影響を調べた
結果の一例を示すグ、ラフ、第３図は低Ｓｌ熱間工具鋼
における衝撃値の縦横比に及ぼすＰ、Ｓ、０の影響を調
べた結果の一例を示すグラフ、第４図は低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ
、Ｏ熱間工具鋼における衝撃値の縦横比に及ぼすＣａ、
Ｍｇ＋／ｌ 、Ｂ 、ＲＥＭの影響を調べた結果の一例
を示すグラフである。 第２図 Ｓｉ （重量０１０） 第３図 ０ ０．０５ ０．１０ Ｓｉ （重量・１０）
ヒートチェック性および耐衝撃性に及ぼす影響を調べた
結果の一例を示すグ、ラフ、第３図は低Ｓｌ熱間工具鋼
における衝撃値の縦横比に及ぼすＰ、Ｓ、０の影響を調
べた結果の一例を示すグラフ、第４図は低Ｓｉ、Ｐ、Ｓ
、Ｏ熱間工具鋼における衝撃値の縦横比に及ぼすＣａ、
Ｍｇ＋／ｌ 、Ｂ 、ＲＥＭの影響を調べた結果の一例
を示すグラフである。 第２図 Ｓｉ （重量０１０） 第３図 ０ ０．０５ ０．１０ Ｓｉ （重量・１０）
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：Ｏ，１５％以上０．８０％以下、 Ｓｉ：０．１０％未満、 Ｍｎ：３．０％以下、 およびＮｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１０．０％以下＋’
Ｃｕ ： ３ 、０％以下のうちの１種または２種以
上、 さらにＭｏ：５．０％以下、Ｗ：５．０％以下。 Ｖ ：３．０％以下、Ｔｉ：１．０％以下、Ｎｂ：１．
０％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下の
うちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％以
下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｏ：０．００３０％以下、 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とする熱間工
具鋼。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．１５％以上０．８０％以下、 Ｓｉ：Ｏ，１０％未満、 Ｍｎ：３．０％以下。 およびＮｉ：４．０％以下、Ｃｒ：１０．０％以下、Ｃ
ｕ：３．０％以下のうちの１種または２種以上、 さらにＭｏ：５．０％以下、Ｗ： ５．０％以下。 Ｖ：３．０％以下、Ｔｉ ： １．０％以下、Ｎｂ：１
．０％以下、Ｚｒ：１．０％以下、Ｃｏ：５．０％以下
のうちの１種または２種以上、さらにＳ：０．００５％
以下、Ｐ：Ｏ，０１５％以下、Ｏ：０．００３０％以下
、 さらにＣａ：Ｏ，０Ｏ０５％以上０．０１０％以下、Ｍ
ｇ：０．００１％以上０．５０％以下。 ＡＭ：Ｏ，００１％以上０．１０％以下、Ｂ：０．００
０５％以上０．０１０％以下、ＲＥＭ：０．０００５％
以上０．４０％以下のうちの１種または２種以上、 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とする熱間工
具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16516483A JPS6059053A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16516483A JPS6059053A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 熱間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6059053A true JPS6059053A (ja) | 1985-04-05 |
| JPH0353385B2 JPH0353385B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
ID=15807078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16516483A Granted JPS6059053A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6059053A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61166954A (ja) * | 1985-01-18 | 1986-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性耐摩耗鋼 |
| JPS61250150A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-07 | Nachi Fujikoshi Corp | 鋳造製アルミニウム押出ダイス用鋼およびダイス製造方法 |
| JPS61264163A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-22 | Daido Steel Co Ltd | シ−ムレス製管用鋳造工具 |
| JPS6267152A (ja) * | 1985-09-18 | 1987-03-26 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS62149852A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-03 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS6357743A (ja) * | 1986-08-27 | 1988-03-12 | Daido Steel Co Ltd | 熱間加工性のすぐれた高炭素合金工具鋼 |
| JPS63203744A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具 |
| JPS63203751A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
| JPH028347A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-11 | Hitachi Metals Ltd | 温間および熱間加工用工具鋼 |
| JPH02125840A (ja) * | 1988-11-01 | 1990-05-14 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JP2007538154A (ja) * | 2004-05-21 | 2007-12-27 | アンドユストウエル・クルゾ | 高い機械的強度および耐摩耗性を有する鋼 |
| EP2270245A1 (en) | 2009-06-16 | 2011-01-05 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Hot work tool steel and steel product using the same |
| EP2270246A1 (en) | 2009-06-16 | 2011-01-05 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Hot work tool steel and steel product using the same |
| RU2481416C1 (ru) * | 2011-11-14 | 2013-05-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Высокопрочная сталь |
| EA022421B1 (ru) * | 2012-08-24 | 2015-12-30 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Интерсталь" | Штамповая сталь |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58123861A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS58123859A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS58123860A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
-
1983
- 1983-09-09 JP JP16516483A patent/JPS6059053A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58123861A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS58123859A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS58123860A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61166954A (ja) * | 1985-01-18 | 1986-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性耐摩耗鋼 |
| JPH0371499B2 (ja) * | 1985-01-18 | 1991-11-13 | Sumitomo Kinzoku Kogyo Kk | |
| JPH0368102B2 (ja) * | 1985-04-25 | 1991-10-25 | Fujikoshi Kk | |
| JPS61250150A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-07 | Nachi Fujikoshi Corp | 鋳造製アルミニウム押出ダイス用鋼およびダイス製造方法 |
| JPS61264163A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-22 | Daido Steel Co Ltd | シ−ムレス製管用鋳造工具 |
| JPS6267152A (ja) * | 1985-09-18 | 1987-03-26 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS62149852A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-03 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS6357743A (ja) * | 1986-08-27 | 1988-03-12 | Daido Steel Co Ltd | 熱間加工性のすぐれた高炭素合金工具鋼 |
| JPS63203744A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具 |
| JPS63203751A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
| JPH028347A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-11 | Hitachi Metals Ltd | 温間および熱間加工用工具鋼 |
| JPH02125840A (ja) * | 1988-11-01 | 1990-05-14 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
| JP2007538154A (ja) * | 2004-05-21 | 2007-12-27 | アンドユストウエル・クルゾ | 高い機械的強度および耐摩耗性を有する鋼 |
| EP2270245A1 (en) | 2009-06-16 | 2011-01-05 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Hot work tool steel and steel product using the same |
| EP2270246A1 (en) | 2009-06-16 | 2011-01-05 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Hot work tool steel and steel product using the same |
| RU2481416C1 (ru) * | 2011-11-14 | 2013-05-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Высокопрочная сталь |
| EA022421B1 (ru) * | 2012-08-24 | 2015-12-30 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Интерсталь" | Штамповая сталь |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0353385B2 (ja) | 1991-08-14 |
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