JPS6055561B2 - 高炉の操業方法 - Google Patents
高炉の操業方法Info
- Publication number
- JPS6055561B2 JPS6055561B2 JP52106003A JP10600377A JPS6055561B2 JP S6055561 B2 JPS6055561 B2 JP S6055561B2 JP 52106003 A JP52106003 A JP 52106003A JP 10600377 A JP10600377 A JP 10600377A JP S6055561 B2 JPS6055561 B2 JP S6055561B2
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- JP
- Japan
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- hot metal
- temperature
- time
- furnace
- metal temperature
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/006—Automatically controlling the process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉の操業方法に関するものであり、高炉数式
モデルを用いて溶銑温度又は溶釧βｉの未来予測を行い
、目標溶銑温度又は溶銑Ｓｉと未来予測溶銑温度又は溶
銑５１との差分から一定の制御式を用いて操作量変更を
行うことを特徴とするものである。
モデルを用いて溶銑温度又は溶釧βｉの未来予測を行い
、目標溶銑温度又は溶銑Ｓｉと未来予測溶銑温度又は溶
銑５１との差分から一定の制御式を用いて操作量変更を
行うことを特徴とするものである。
高炉の安定操業の維持のためには溶銑温度又は溶銑Ｓｉ
を指標とし、これらを一定にすることが盛上− ・警Ｉ
゛一＋ Ｌ、＾一゛ムザ１１ッ 吉相褪響において溶銑
温度又は溶銑Ｓｉの制御は、必ずしも単純なフィードバ
ック制御が適当でない。
を指標とし、これらを一定にすることが盛上− ・警Ｉ
゛一＋ Ｌ、＾一゛ムザ１１ッ 吉相褪響において溶銑
温度又は溶銑Ｓｉの制御は、必ずしも単純なフィードバ
ック制御が適当でない。
この理由は溶銑温度又は溶銑Ｓｉの応答が他のプロセス
に比べ非常に遅いため単なるフィードバック制御では安
定した制御が行えないためである。このため、高炉操業
者は実測溶銑温度又は溶銑５１値の他に過去の操作量変
更に対する未応答分を予測し、また炉頂ガス分析値より
計算される熱的指標を先行指標として参考にしながら、
目標の溶銑温度又は溶銑５１値に制御すべく操作量の変
更を行つている。
に比べ非常に遅いため単なるフィードバック制御では安
定した制御が行えないためである。このため、高炉操業
者は実測溶銑温度又は溶銑５１値の他に過去の操作量変
更に対する未応答分を予測し、また炉頂ガス分析値より
計算される熱的指標を先行指標として参考にしながら、
目標の溶銑温度又は溶銑５１値に制御すべく操作量の変
更を行つている。
このような高炉特有の制御について従来必ずしも統一的
なモデルを用いて制御を行うことに成功していなかつた
。
なモデルを用いて制御を行うことに成功していなかつた
。
本発明者らは炉内反応を統一的に表現するモデルの作成
に成功し、これを用いて計算機で溶銑温度又は溶銑Ｓｉ
の制御を行うことを可能としたのである。高炉操業では
、溶銑温度乃至は溶銑Ｓｉを指標として制御するのが好
適であることは従来よりよく・知られている。
に成功し、これを用いて計算機で溶銑温度又は溶銑Ｓｉ
の制御を行うことを可能としたのである。高炉操業では
、溶銑温度乃至は溶銑Ｓｉを指標として制御するのが好
適であることは従来よりよく・知られている。
特に溶銑Ｓｉの挙動は高炉内熱的反応の変化と極めて良
く対応している。先ず本発明の基礎となる炉熱の現時刻
推定、未来予測を行う際用いる数式モデルについて説明
する。
く対応している。先ず本発明の基礎となる炉熱の現時刻
推定、未来予測を行う際用いる数式モデルについて説明
する。
一 数式モデルは、第１図に示す如く、炉最上部の予熱
帯（第１層）、Ｆｅ２Ｏ３の還元帯（第２層）、Ｆｅ３
Ｏ，の還元帯（第３層）、ＦｅＯの還元及び直接還元反
応帯（第４層）、及びカーボン燃焼帯（第５層）の５つ
の層に分割して、各層について物質、圧力、熱収支式を
立てた数式モデルであり、炉内部の物質の分布、物質の
移動は第２図のように表わされる。
帯（第１層）、Ｆｅ２Ｏ３の還元帯（第２層）、Ｆｅ３
Ｏ，の還元帯（第３層）、ＦｅＯの還元及び直接還元反
応帯（第４層）、及びカーボン燃焼帯（第５層）の５つ
の層に分割して、各層について物質、圧力、熱収支式を
立てた数式モデルであり、炉内部の物質の分布、物質の
移動は第２図のように表わされる。
現時刻炉内部温度計算の手順は、第３図に示すように、
刻々現時刻操作量すなわち羽口操作量（送風量、富化酸
素、湿分、送風温度、液体燃料）０ｒｅ／ＣＯｋｅ及び
、炉頂装入物組成と、炉頂ガス組成より反応速度Ｒ１〜
Ｒｌ。
刻々現時刻操作量すなわち羽口操作量（送風量、富化酸
素、湿分、送風温度、液体燃料）０ｒｅ／ＣＯｋｅ及び
、炉頂装入物組成と、炉頂ガス組成より反応速度Ｒ１〜
Ｒｌ。
を求め、Ｒ１〜Ｒｌ。より各段物質移動流量を計算し、
熱収支式（一階の微分方程式）を解いて各段固体温度Ｔ
Ｓｌｌガス温度ＴＧｉを計算する。反応速度Ｒ１〜Ｒｌ
Ｏは、第１図で定義される量であるが、現時刻のＲ１〜
ＲｌＯは次式のようにして求まる。
熱収支式（一階の微分方程式）を解いて各段固体温度Ｔ
Ｓｌｌガス温度ＴＧｉを計算する。反応速度Ｒ１〜Ｒｌ
Ｏは、第１図で定義される量であるが、現時刻のＲ１〜
ＲｌＯは次式のようにして求まる。
（Ｒ６，Ｒ７，Ｒ８は送風条件から直ちに求められる）
（Ｒ，，Ｒ５，Ｒ，は炉頂ガス分析値を用いて次のよう
に求まる）（さらにストツクラインー定という装入速度
を保つ操業下では次式が成り立つ）ただし 反応速度Ｒ１〜ＲｌＯが求まると、各段物質移動量（Ｓ
）１（Ｇ）［がＱＯｌ（１１）を用いて求まるただし（
Ｓ）ｉ−，〔ＫｍＯｌ／分〕；第１層へ上から流入する
固体成分Ｓの流量（Ｃ），ＲＫｍｎｌ／ム〕；第１層へ
下から流入するガス成分Ｇの流量Ｓ，，；Ｒｊの反応に
よる固体の生成・消滅（生成十１、消滅−１）Ｇ，；ガ
ス なお（Ｓ）。
（Ｒ，，Ｒ５，Ｒ，は炉頂ガス分析値を用いて次のよう
に求まる）（さらにストツクラインー定という装入速度
を保つ操業下では次式が成り立つ）ただし 反応速度Ｒ１〜ＲｌＯが求まると、各段物質移動量（Ｓ
）１（Ｇ）［がＱＯｌ（１１）を用いて求まるただし（
Ｓ）ｉ−，〔ＫｍＯｌ／分〕；第１層へ上から流入する
固体成分Ｓの流量（Ｃ），ＲＫｍｎｌ／ム〕；第１層へ
下から流入するガス成分Ｇの流量Ｓ，，；Ｒｊの反応に
よる固体の生成・消滅（生成十１、消滅−１）Ｇ，；ガ
ス なお（Ｓ）。
はストツクラインー定操業下ではＲ，および装入物組成
より計算できる。また（Ｇ）５については送風条件より
求まる。
より計算できる。また（Ｇ）５については送風条件より
求まる。
各段物質移動流量が定まると各段の熱収支１２，１３を
解くことによつて現時刻ＴＳｉ，ＴＧｉが求められる。
ここで、 ＴＳｌ，Ｔプ〔℃〕 ；第１層固体、ガス平均温度Ｃｓ
，，ＣｒｌＣＫｃａｌｌ′ＣＫｍＯり ；固体、ガス比
熱′ＣｓＩ−′Ｃ１〔Ｋｃａｌｌ′ＣＫｍＯｌ〕 ；固
体、ガス平均比熱Ｚ〆〔Ｋｃａｌｌ℃〕 ；ガス固体熱
交換係数ΔＨｊＣＫｃａｌｌＫｍＯｌ）；反応ｊの反応
熱Ｐ，〔一〕 ；反応ｊの反応熱のガス取得率〔Ｓ〕，
〔ＫｍＯｌ）；第１層固体存在量（定数）〔Ｇ〕，〔Ｋ
ｍＯｌ〕 ；第１層ガス存在量（定数）次に未来時刻炉
内部温度計算の手順は第４図に示すとおり、未来時刻の
反応速度を予測する他は物質移動流量熱収支式の解法に
わたり先に説明した現時刻推定とまつたく同じ計算方式
を適用する。
解くことによつて現時刻ＴＳｉ，ＴＧｉが求められる。
ここで、 ＴＳｌ，Ｔプ〔℃〕 ；第１層固体、ガス平均温度Ｃｓ
，，ＣｒｌＣＫｃａｌｌ′ＣＫｍＯり ；固体、ガス比
熱′ＣｓＩ−′Ｃ１〔Ｋｃａｌｌ′ＣＫｍＯｌ〕 ；固
体、ガス平均比熱Ｚ〆〔Ｋｃａｌｌ℃〕 ；ガス固体熱
交換係数ΔＨｊＣＫｃａｌｌＫｍＯｌ）；反応ｊの反応
熱Ｐ，〔一〕 ；反応ｊの反応熱のガス取得率〔Ｓ〕，
〔ＫｍＯｌ）；第１層固体存在量（定数）〔Ｇ〕，〔Ｋ
ｍＯｌ〕 ；第１層ガス存在量（定数）次に未来時刻炉
内部温度計算の手順は第４図に示すとおり、未来時刻の
反応速度を予測する他は物質移動流量熱収支式の解法に
わたり先に説明した現時刻推定とまつたく同じ計算方式
を適用する。
本予測方式で特徴的な反応速度の予測方法は以下に述べ
るとおりである。まずあらかじめ高炉データ解析又はス
テップ応答実験等により操作量Ｕｎ（ｎ；重油、送風量
、富化酸素、装入コークス比、送風温度、湿分、炉頂圧
）に対する反応速度Ｒ４，Ｒ５の応答を調べ、（１４）
式、（１５）式で表わされる反応速度式の応答係数ｋ！
．，ｋ″Ｌを定める。
るとおりである。まずあらかじめ高炉データ解析又はス
テップ応答実験等により操作量Ｕｎ（ｎ；重油、送風量
、富化酸素、装入コークス比、送風温度、湿分、炉頂圧
）に対する反応速度Ｒ４，Ｒ５の応答を調べ、（１４）
式、（１５）式で表わされる反応速度式の応答係数ｋ！
．，ｋ″Ｌを定める。
（第５図参照）すなわち、第５図Ａに示すように時刻１
で所定の操作量（例えは重油吹込み量）をΔ即だけ変更
したＲ，の変化量を予め求め（第５図Ｂ１これより（１
４）式によつてΔＲ，が所定範囲の誤差内に収束するＬ
時刻までのｋ！．を求める（第５図これらより操作変更
量ΔＵｎによるｊ時刻のＲ４，Ｒ５は次式（１４）″、
（１５）″の如くなる。 ，− ｊΣＲ４ｊ＝除（
１＝，上ｋ人−１・ｕ！，） （１４）″Ｒ５ｊ＝Σ（
ｊΣ．ｋ″炉゛・ｕ！．） （１５）″ １
＝ｊ上次に先に説明したとおり現時刻反応速度は炉頂ガ
ス組成より計算可能であるので現時刻ＲＯ４，ＲＯ５及
びＫｌ．，ｋ″人を用いて反応速度式を（１６）、（１
７）のごとく修正する。
で所定の操作量（例えは重油吹込み量）をΔ即だけ変更
したＲ，の変化量を予め求め（第５図Ｂ１これより（１
４）式によつてΔＲ，が所定範囲の誤差内に収束するＬ
時刻までのｋ！．を求める（第５図これらより操作変更
量ΔＵｎによるｊ時刻のＲ４，Ｒ５は次式（１４）″、
（１５）″の如くなる。 ，− ｊΣＲ４ｊ＝除（
１＝，上ｋ人−１・ｕ！，） （１４）″Ｒ５ｊ＝Σ（
ｊΣ．ｋ″炉゛・ｕ！．） （１５）″ １
＝ｊ上次に先に説明したとおり現時刻反応速度は炉頂ガ
ス組成より計算可能であるので現時刻ＲＯ４，ＲＯ５及
びＫｌ．，ｋ″人を用いて反応速度式を（１６）、（１
７）のごとく修正する。
Ａｊ− γ
Ｎｎ−Ｕｎノ
ＸＪＩノ☆４ｊ，飢；ｊ時刻先の予測Ｒ４
、Ｒ５ＲＯ４，ＲＯ５；現時刻計算Ｒ４、Ｒ５ ｕ膚ｊ時刻における操作量曲の量 （未来時刻について現時刻の操作量をホールドする）ｋ
！．，ｋ″ｋ；即に対するＩ時刻後のＲ，，Ｒ５の応答
係数さらにその他の反応速度については（１８）〜（２
４）式を用いて予測計算を行う。
ＸＪＩノ☆４ｊ，飢；ｊ時刻先の予測Ｒ４
、Ｒ５ＲＯ４，ＲＯ５；現時刻計算Ｒ４、Ｒ５ ｕ膚ｊ時刻における操作量曲の量 （未来時刻について現時刻の操作量をホールドする）ｋ
！．，ｋ″ｋ；即に対するＩ時刻後のＲ，，Ｒ５の応答
係数さらにその他の反応速度については（１８）〜（２
４）式を用いて予測計算を行う。
第４図に示すように物質流量計算、熱収支計算を行い未
来時刻内部温度゛Ｍｉｌガス温度ＴＧｉを予測計算する
。
来時刻内部温度゛Ｍｉｌガス温度ＴＧｉを予測計算する
。
上に述べた計算値のうち計算炉下部固体温度Ｔちは実績
溶銑温度及び実績溶錨βｉときわめてよく対応しており
、精度の良い溶銑温度又は溶銑Ｓｉの予測が可能であり
現時Ｊｒｓ５、未来予測ＴＳ５を操業者に刻々表示する
ことによつて炉熱制御のガイドとして有効であることが
確められている。
溶銑温度及び実績溶錨βｉときわめてよく対応しており
、精度の良い溶銑温度又は溶銑Ｓｉの予測が可能であり
現時Ｊｒｓ５、未来予測ＴＳ５を操業者に刻々表示する
ことによつて炉熱制御のガイドとして有効であることが
確められている。
本発明者らは上記未来予測方法を開発した後これを用い
て炉熱制御のための操作量変更方法について研究を行い
、次に述べる手法を発明した。ます、計算固体温度１■
と実績溶銑温度ＴＰＩｇ又は実績溶銑Ｓｉはよく対応し
ているが、長期的に観ると計測値のドリフトや高炉熱損
失の変化のため↑■とＴＰＩｇ又はＳｉとにレベルの差
を生じてくることがある。
て炉熱制御のための操作量変更方法について研究を行い
、次に述べる手法を発明した。ます、計算固体温度１■
と実績溶銑温度ＴＰＩｇ又は実績溶銑Ｓｉはよく対応し
ているが、長期的に観ると計測値のドリフトや高炉熱損
失の変化のため↑■とＴＰＩｇ又はＳｉとにレベルの差
を生じてくることがある。
したがつて溶銑温度又は溶銑Ｓｉを制御するためにはレ
ベルの差を適切に修正してやる必要がある。
ベルの差を適切に修正してやる必要がある。
例えば、溶銑温度を指標として制御する場合を説明する
と、測定溶銑温度ＴＰｉｇとその測定時刻における計算
現時刻炉下部温度ＴＳ５との差分δ，Ｓｌ，を用いて予
測溶銑温度を（２６）、（２７）式のごとく修正す苧。
（第（図参照）リＴＰｌｇ−”一 五Ｐｉｇ（乙ｌノ ただし Ｒ′：．゜；ｊ＝ニニ．． Ｔｐｉｌｌ：最新タップ実測溶銑温度 ＝
丁５１；最新タップ測温時の現時刻推定炉下部温度１ら
なおδτＰ，，−１は測定誤差の影響を除くため数タッ
プの平均値を用いることもできる。
と、測定溶銑温度ＴＰｉｇとその測定時刻における計算
現時刻炉下部温度ＴＳ５との差分δ，Ｓｌ，を用いて予
測溶銑温度を（２６）、（２７）式のごとく修正す苧。
（第（図参照）リＴＰｌｇ−”一 五Ｐｉｇ（乙ｌノ ただし Ｒ′：．゜；ｊ＝ニニ．． Ｔｐｉｌｌ：最新タップ実測溶銑温度 ＝
丁５１；最新タップ測温時の現時刻推定炉下部温度１ら
なおδτＰ，，−１は測定誤差の影響を除くため数タッ
プの平均値を用いることもできる。
このようにして得られたＴＴｆｒｊは、現時刻！の操作
量のまま放置した場合のｊ時刻先の溶銑温度の予測値で
あるが、Ｔ＾Ｊを用いることによソー定のアルゴリズム
で適正な溶銑温度制御が可能である。
量のまま放置した場合のｊ時刻先の溶銑温度の予測値で
あるが、Ｔ＾Ｊを用いることによソー定のアルゴリズム
で適正な溶銑温度制御が可能である。
すなわち、（２８）式で表わされるとおり目標温１度Ｔ
Ｐ３ｇ※と未来予測溶銑温度Ｔ′）ｊとの偏差に応じて
刻々操作量変更を行うことによつて溶銑温度の制御を行
う。
Ｐ３ｇ※と未来予測溶銑温度Ｔ′）ｊとの偏差に応じて
刻々操作量変更を行うことによつて溶銑温度の制御を行
う。
ｕ※＝ＵＯ＋ΣＧＡ・（Ｔｐｉｇ※−Ｔぬｊ）ｕ※；変
更後操作量ＵＯ；現時刻操作量 Ｇｄ；定数（操作量に何を用いるかによつて決定される
）Ｔ見；目標溶銑温度 Ｔ（１Ｊ；ｊ時刻先溶銑温度予測値 なおここで変更すべき操作量としては送風温度、湿分、
重油等のうち操業方針で決定された操Ｌ作量を任意に選
ぶことができるが、重油を例にした概念図を第６図及び
第７図に示す。
更後操作量ＵＯ；現時刻操作量 Ｇｄ；定数（操作量に何を用いるかによつて決定される
）Ｔ見；目標溶銑温度 Ｔ（１Ｊ；ｊ時刻先溶銑温度予測値 なおここで変更すべき操作量としては送風温度、湿分、
重油等のうち操業方針で決定された操Ｌ作量を任意に選
ぶことができるが、重油を例にした概念図を第６図及び
第７図に示す。
第６図Ａに示す如く、重油吹込み量を変更した場合に、
未来時刻溶銑温度を目標値に制御するために更に重油吹
込み量の変更量を決定する手段である。
未来時刻溶銑温度を目標値に制御するために更に重油吹
込み量の変更量を決定する手段である。
これは、予め求めた已，ｋ″太よりＲ。Ｒ，の変動量を
式（１６）、（１７）により計算し（第６図Ｂ）、これ
らより下部固体温度及び溶銑温度の未来値を予測し（第
６図Ｃ）、未来溶銑温度が目標値となるように現在時刻
における重油吹込み量の変更値を（２８）式より決定す
ること（第７図）である。更に、溶銑Ｓｉを指標として
制御する場合を説明する。
式（１６）、（１７）により計算し（第６図Ｂ）、これ
らより下部固体温度及び溶銑温度の未来値を予測し（第
６図Ｃ）、未来溶銑温度が目標値となるように現在時刻
における重油吹込み量の変更値を（２８）式より決定す
ること（第７図）である。更に、溶銑Ｓｉを指標として
制御する場合を説明する。
未来溶銑Ｓ１値は溶銑温度の場合と同様に次の如く修正
することができる。＾ ． △ ． ただし、 ζｉ゛；ｊ時刻先予測溶銑Ｓｉ 孔Ｌ；ｊ時刻先予測炉下部温度Ｔ■ Ｓｉ−１；最新タップ実測溶銑Ｓｉ 千５１：最新タップ測定時の現時刻推定炉下部温度↑ら
なお、δＳｉ−１は測定誤差の影響を除くため数タップ
の平均値を用いることができる。
することができる。＾ ． △ ． ただし、 ζｉ゛；ｊ時刻先予測溶銑Ｓｉ 孔Ｌ；ｊ時刻先予測炉下部温度Ｔ■ Ｓｉ−１；最新タップ実測溶銑Ｓｉ 千５１：最新タップ測定時の現時刻推定炉下部温度↑ら
なお、δＳｉ−１は測定誤差の影響を除くため数タップ
の平均値を用いることができる。
このように＝ニ奪：＋″電ＲＪご＝（２８）″によつて
操作量の変更すべき値を決定する。
操作量の変更すべき値を決定する。
Ａ．Ｇ″Ｕｊ：定数（操作量に何を用いるかによつて決
定される。
定される。
）Ｓｉ※：目標溶銑Ｓｉ値
以上述べた木発明によみ側鋪古渓１寸 鵠卑課騒豊富な
操業者が、実測溶銑温度、炉頂ガス分析値、過去の操作
量変更量を考慮しながら行つている制御方法を一つの統
一したモデルとして記述したところに特徴があり、それ
ら別々に点数方式で加え合わせるという方式の制御方法
に比べよりきめ細かく制御が行える。
操業者が、実測溶銑温度、炉頂ガス分析値、過去の操作
量変更量を考慮しながら行つている制御方法を一つの統
一したモデルとして記述したところに特徴があり、それ
ら別々に点数方式で加え合わせるという方式の制御方法
に比べよりきめ細かく制御が行える。
第１図は本発明を実施するために用いる高炉内部の反応
モデルの一例を示す図である。
モデルの一例を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高炉のステップ応答実験またはデータ解析により操
作量変更に対する炉内反応速度の応答特性を予め求めて
おき、刻々得られる炉頂ガス分析値と上記反応速度の応
答特性から未来時刻の反応速度、炉内部温度を予測し、
該予測値と実測される溶銑温度又は溶銑Ｓｉ値から未来
時刻溶銑温度又は溶銑Ｓｉ値を予測し、これらに基いて
次式を用いて溶銑温度又は溶銑Ｓｉを制御する高炉の操
業方法。 ｕ※＝ｕ゜＋ΣＧ＾ｊ＿ｕ（Ｘ※−■＾ｊ）（２−１）
ｕ※；変更後操作量ｕ゜；現時刻操作量 Ｇ＾ｊ＿ｕ；定数 Ｘ※；目標溶銑温度又は溶銑Ｓｉ ■＾ｊ；ｊ時刻先の溶銑温度又は溶銑Ｓｉの予測値
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52106003A JPS6055561B2 (ja) | 1977-09-03 | 1977-09-03 | 高炉の操業方法 |
| GB7835358A GB2005727B (en) | 1977-09-03 | 1978-09-01 | Method of controlling a blast furnance operation |
| FR7825394A FR2408655A1 (fr) | 1977-09-03 | 1978-09-04 | Procede de conduite d'un haut fourneau |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52106003A JPS6055561B2 (ja) | 1977-09-03 | 1977-09-03 | 高炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5439312A JPS5439312A (en) | 1979-03-26 |
| JPS6055561B2 true JPS6055561B2 (ja) | 1985-12-05 |
Family
ID=14422503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52106003A Expired JPS6055561B2 (ja) | 1977-09-03 | 1977-09-03 | 高炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6055561B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024172094A1 (ja) * | 2023-02-16 | 2024-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｓｉ濃度予測方法、操業ガイダンス方法、Ｓｉ濃度予測装置、操業ガイダンス装置、操業ガイダンスシステム及び端末装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5910966B2 (ja) * | 1979-09-28 | 1984-03-13 | 住友金属工業株式会社 | 高炉の操業方法 |
| CN102636989B (zh) * | 2012-04-25 | 2014-09-17 | 北京科技大学 | 无钟高炉料线深度调节的数据驱动pid控制器设计方法 |
| JP5862470B2 (ja) * | 2012-06-13 | 2016-02-16 | 新日鐵住金株式会社 | 高炉休風方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5029411A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-25 | ||
| JPS5030568A (ja) * | 1973-07-18 | 1975-03-26 |
-
1977
- 1977-09-03 JP JP52106003A patent/JPS6055561B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030568A (ja) * | 1973-07-18 | 1975-03-26 | ||
| JPS5029411A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-25 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024172094A1 (ja) * | 2023-02-16 | 2024-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｓｉ濃度予測方法、操業ガイダンス方法、Ｓｉ濃度予測装置、操業ガイダンス装置、操業ガイダンスシステム及び端末装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5439312A (en) | 1979-03-26 |
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