JPS6055232B2 - クラツド材の製法 - Google Patents
クラツド材の製法Info
- Publication number
- JPS6055232B2 JPS6055232B2 JP4188881A JP4188881A JPS6055232B2 JP S6055232 B2 JPS6055232 B2 JP S6055232B2 JP 4188881 A JP4188881 A JP 4188881A JP 4188881 A JP4188881 A JP 4188881A JP S6055232 B2 JPS6055232 B2 JP S6055232B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- processing
- cladding
- cladding material
- temperature
- intermetallic compounds
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、Ｎｉ／Ｔｉクラッド材に於るＮｉ（５Ｔ
ｉとの間の接合強度の改良に関し、両者の金属間での金
属間化合物の生成する条件でクラッド材を製造した後該
Ｎｉ／Ｔｉクラッド材を強加工することにより微細化し
再度、比較的低温で熱処理して、最終的に両材料間の接
合強度の優れたクラッド材を得ようとするものである。
ｉとの間の接合強度の改良に関し、両者の金属間での金
属間化合物の生成する条件でクラッド材を製造した後該
Ｎｉ／Ｔｉクラッド材を強加工することにより微細化し
再度、比較的低温で熱処理して、最終的に両材料間の接
合強度の優れたクラッド材を得ようとするものである。
Ｔｉの軽量性および耐触性と、Ｎｉの加工性、プレス
性、切削性、ろう付性等の表面処理性とを利用した両金
属から成るクラッド材料がめがねフレーム等の軽量金属
部材としての用途に提案され（実願昭５４−１３５４２
２号（実開昭５６−５０５２時公報参照）、特願昭５５
−７８８２時（特開昭５７−５８５１号公報参照）各明
細書など）、且つ注目されている。しかしながら、この
Ｎｉ／Ｔｉクラッド材を製造しまた利用する上ての問題
点として、両金属間の接合強度を改善するための加熱圧
接条件において、却って境界層にＴｉ２ＮｉＮＴｉＮｉ
）ＴｉＮｉ３等の脆いＮｉ一Ｔｉ金属間化合物が生成し
、これが接合強度の向上のための障害となつている。ま
た、このような金属間化合物の生成は積極的な加熱を行
わない爆着（爆発圧着）の場合も同様である。なぜなら
、爆着の場合は積極的な加熱を行わなくても爆発エネル
ギーの変換により瞬間的には相当の加熱がなされている
からである。したがつて、このような金属間化合物の生
成を防止するために、低温ないし冷間加工を行つたり、
また両材料間に別の金属箔を介在させる方法等が従来提
案されている。しカルながら、低温ない冷間圧接には、
大きな圧力が必要であり、かつその加圧のために圧接の
可能な形状に制約が生ずる。また、箔を介在させる方法
では、箔の選択ならびに加工に問題がある。 この発明
では、従来技術による方法とは異る方法により、金属間
化合物の生成に伴う問題点を解決し、接合強度の高いＮ
ｉ／Ｔｉクラッド材を製造することを目的とする。 こ
の発明では、従来技術のようにＮｉ−Ｔｉ金属間化合物
の発生を防止するのではなく、生成した金属間化合物を
比較的影響の少い状態でクラッド材中に存在せしめて、
接合強度を改善することを意図する。
性、切削性、ろう付性等の表面処理性とを利用した両金
属から成るクラッド材料がめがねフレーム等の軽量金属
部材としての用途に提案され（実願昭５４−１３５４２
２号（実開昭５６−５０５２時公報参照）、特願昭５５
−７８８２時（特開昭５７−５８５１号公報参照）各明
細書など）、且つ注目されている。しかしながら、この
Ｎｉ／Ｔｉクラッド材を製造しまた利用する上ての問題
点として、両金属間の接合強度を改善するための加熱圧
接条件において、却って境界層にＴｉ２ＮｉＮＴｉＮｉ
）ＴｉＮｉ３等の脆いＮｉ一Ｔｉ金属間化合物が生成し
、これが接合強度の向上のための障害となつている。ま
た、このような金属間化合物の生成は積極的な加熱を行
わない爆着（爆発圧着）の場合も同様である。なぜなら
、爆着の場合は積極的な加熱を行わなくても爆発エネル
ギーの変換により瞬間的には相当の加熱がなされている
からである。したがつて、このような金属間化合物の生
成を防止するために、低温ないし冷間加工を行つたり、
また両材料間に別の金属箔を介在させる方法等が従来提
案されている。しカルながら、低温ない冷間圧接には、
大きな圧力が必要であり、かつその加圧のために圧接の
可能な形状に制約が生ずる。また、箔を介在させる方法
では、箔の選択ならびに加工に問題がある。 この発明
では、従来技術による方法とは異る方法により、金属間
化合物の生成に伴う問題点を解決し、接合強度の高いＮ
ｉ／Ｔｉクラッド材を製造することを目的とする。 こ
の発明では、従来技術のようにＮｉ−Ｔｉ金属間化合物
の発生を防止するのではなく、生成した金属間化合物を
比較的影響の少い状態でクラッド材中に存在せしめて、
接合強度を改善することを意図する。
すなわち、本発明者らの研究によれば、従来技術におい
てＮｉ−Ｔｉ金属化合物の生成が問題であつたのは、そ
れが脆性の物質であるということもさることながら、そ
れが、Ｔｉ材とＮｉ材の境界に連続層として存在し、そ
こではＴｉとＮｉの拡散による接合強度が有効に働かな
かつたことであると考えられた。しかして、一旦、この
ような脆性のＮｉ−Ｔｉ金属間化合物が生成しても、ク
ラッド材を強加工すれば、この金属間化合物は脆いだけ
に機械的により容易に破壊され微細化してＮ１材とＴｉ
材の境界近傍に分散する。そして、その後クラッド材を
金属間化合物が生成しない程度の比較的低温で熱処理す
れは境界層の微細化した金属間化合物の間隙に新たなＮ
ｉ−Ｔｉ拡散層が形成され、一層改善された接合強度が
与えられる。この発明のクラッド材の製法は、このよう
な知見に基づくものであり、より詳しくは、Ｎｉ材とＴ
ｌ材とを圧接し加熱することにより境界層にＮｉ−Ｔｉ
金属間化合物の生成したＮｉ−Ｔｉクラッド材を製造し
、該クラッド材を５０％以上の加工率て強加工して境界
層の金属間化合物を微細化した後、６００′Ｃ以下の温
度て熱処理を行うことを特徴とするものである。以下、
この発明を更に詳しく説明する。
てＮｉ−Ｔｉ金属化合物の生成が問題であつたのは、そ
れが脆性の物質であるということもさることながら、そ
れが、Ｔｉ材とＮｉ材の境界に連続層として存在し、そ
こではＴｉとＮｉの拡散による接合強度が有効に働かな
かつたことであると考えられた。しかして、一旦、この
ような脆性のＮｉ−Ｔｉ金属間化合物が生成しても、ク
ラッド材を強加工すれば、この金属間化合物は脆いだけ
に機械的により容易に破壊され微細化してＮ１材とＴｉ
材の境界近傍に分散する。そして、その後クラッド材を
金属間化合物が生成しない程度の比較的低温で熱処理す
れは境界層の微細化した金属間化合物の間隙に新たなＮ
ｉ−Ｔｉ拡散層が形成され、一層改善された接合強度が
与えられる。この発明のクラッド材の製法は、このよう
な知見に基づくものであり、より詳しくは、Ｎｉ材とＴ
ｌ材とを圧接し加熱することにより境界層にＮｉ−Ｔｉ
金属間化合物の生成したＮｉ−Ｔｉクラッド材を製造し
、該クラッド材を５０％以上の加工率て強加工して境界
層の金属間化合物を微細化した後、６００′Ｃ以下の温
度て熱処理を行うことを特徴とするものである。以下、
この発明を更に詳しく説明する。
この発明で用いるＴ１材としては、純Ｔｉ以外にも、Ｔ
ｉを主成分とするＴｉ．（５Ａ１．．Ｖ，．Ｍｎ，．Ｆ
ｅ１Ｃｕ．．Ｍ０．．Ｃｒ．．Ｗ等の成分の１種又は２
種以上との合金を含むものであり、合金中のＴｉ含量は
９０％（重量％。
ｉを主成分とするＴｉ．（５Ａ１．．Ｖ，．Ｍｎ，．Ｆ
ｅ１Ｃｕ．．Ｍ０．．Ｃｒ．．Ｗ等の成分の１種又は２
種以上との合金を含むものであり、合金中のＴｉ含量は
９０％（重量％。
以下、特に断らない限り同様とする）以上てあることが
好ましい。９０％未満では塑性加工性が低下し、また添
加成分により比重が増加して軽金属としての特徴か損わ
れるからてある。
好ましい。９０％未満では塑性加工性が低下し、また添
加成分により比重が増加して軽金属としての特徴か損わ
れるからてある。
またＮｌ材としては、純Ｎｌ以外にも、Ｎ１を主成分と
するＮｉ（５Ｃｒ，．Ｃｕ．．Ｆｅ．．Ａｇ．．Ｓｉ．
Ｓ１Ｐｂ．，Ｐｔ．．Ａｕ１希土類元素、Ｔｉ．ｓＮｂ
，．Ａｌ、ＭＯｌＳｎ．ＣＯ等の成分の１種又は２種以
上との合金を含むものであり、合金中のＮｌ含量は８０
％以上で．あることが好ましい。８０％未満では、塑性
加工性が悪くなる。
するＮｉ（５Ｃｒ，．Ｃｕ．．Ｆｅ．．Ａｇ．．Ｓｉ．
Ｓ１Ｐｂ．，Ｐｔ．．Ａｕ１希土類元素、Ｔｉ．ｓＮｂ
，．Ａｌ、ＭＯｌＳｎ．ＣＯ等の成分の１種又は２種以
上との合金を含むものであり、合金中のＮｌ含量は８０
％以上で．あることが好ましい。８０％未満では、塑性
加工性が悪くなる。
この発明に従い、まずＮｌ材とＴｌ材を圧接し加熱する
ことによりクラッド化する。
ことによりクラッド化する。
原材料としてのＮ１材とＴｌ材の形状は、ともに平板で
ある場合．等、任意であるが、一方（特にＴｊ材）が他
方（特にＮｌ材）に嵌挿された形態の積層筒状あるいは
棒状体であるのが一般的である。このようなＮｉ材とＴ
ｌ材との積層体を圧接し加熱してクラッド化する態様と
しては、熱間圧延、熱間押出、熱・間線引あるいは爆着
のように圧接と加熱とを同時に行う場合のみならず、一
旦積層体を冷間圧延、冷間線引などによりＮｌ材とＴｌ
材を密着させておいてから両者を加熱する場合もある。
これらの各種のクラッド化の態様を通じて温度および圧
力を規定することは困難であるが、一般には温度は７０
０℃以上になるものと思われ、またいずれにしても有効
なりラット化が行われていることは両材料間の拡散なら
びにＮｉ−Ｔｉ金属間化合物の生成（Ｘ線マイクロアナ
ライザーにより検出できる）により確認可能である。こ
の発明において強加工は、加工率の大きい加工法、具体
的には加工率が５０％以上の加工法を指）し、特に加工
法の種類に限定されないが、例えば圧延、押出などの加
工方法により行なわれることができる。
ある場合．等、任意であるが、一方（特にＴｊ材）が他
方（特にＮｌ材）に嵌挿された形態の積層筒状あるいは
棒状体であるのが一般的である。このようなＮｉ材とＴ
ｌ材との積層体を圧接し加熱してクラッド化する態様と
しては、熱間圧延、熱間押出、熱・間線引あるいは爆着
のように圧接と加熱とを同時に行う場合のみならず、一
旦積層体を冷間圧延、冷間線引などによりＮｌ材とＴｌ
材を密着させておいてから両者を加熱する場合もある。
これらの各種のクラッド化の態様を通じて温度および圧
力を規定することは困難であるが、一般には温度は７０
０℃以上になるものと思われ、またいずれにしても有効
なりラット化が行われていることは両材料間の拡散なら
びにＮｉ−Ｔｉ金属間化合物の生成（Ｘ線マイクロアナ
ライザーにより検出できる）により確認可能である。こ
の発明において強加工は、加工率の大きい加工法、具体
的には加工率が５０％以上の加工法を指）し、特に加工
法の種類に限定されないが、例えば圧延、押出などの加
工方法により行なわれることができる。
次いで、このようにして境界に金属間化合物の生成した
クラッド材に、圧延、押出等の加工法に・より強加工を
行い、金属間化合物を微細化する。
クラッド材に、圧延、押出等の加工法に・より強加工を
行い、金属間化合物を微細化する。
加工の程度としては、クラッド材の加工前の断面積をＳ
。、加工後のそれをＳ１としたときに、（ＳＯ−Ｓ１）
／ＳＯで定まる加工率が５０％以上である。この加工率
は１回の加工においては必要なものであるが、このよう
な強加工と別の弱い加工とを組み合せることはもちろん
可能である。上記クラッド材の強加工は、冷間で、ある
いは熱間で行える。熱間加工に際しての温度は、５０℃
以下であることが好ましいが、短時間の加工であれば６
００℃以下の温度も使用可能てある。次いで、このよう
にして得られた加工後のクラッド材を、６００℃以下、
好ましくは５５０℃〜４５０℃の温度で、たとえば１紛
〜２時間熱処理してＮｉ材とＴｌ材の境界に新たな拡散
を起させる。
。、加工後のそれをＳ１としたときに、（ＳＯ−Ｓ１）
／ＳＯで定まる加工率が５０％以上である。この加工率
は１回の加工においては必要なものであるが、このよう
な強加工と別の弱い加工とを組み合せることはもちろん
可能である。上記クラッド材の強加工は、冷間で、ある
いは熱間で行える。熱間加工に際しての温度は、５０℃
以下であることが好ましいが、短時間の加工であれば６
００℃以下の温度も使用可能てある。次いで、このよう
にして得られた加工後のクラッド材を、６００℃以下、
好ましくは５５０℃〜４５０℃の温度で、たとえば１紛
〜２時間熱処理してＮｉ材とＴｌ材の境界に新たな拡散
を起させる。
温度が比較的高ければ熱処理時間は短かくてすみ、具体
的な温度と時間の最適組合せについては、クラッド材の
接合強度を指標に機能的に決定することができる。上述
したように、この発明のクラッド材の製法によれば、Ｎ
ｉ材とＴｊ材とのクラッド化に際して拡散構造を与える
ための加熱により必然的に生成する脆いＮｉ−Ｔｉ金属
間化合物を機械加工により微細化して再度比較的低温で
熱処理する方法を採ることにより、クラッド化時の温度
的制約が著しく緩和され、全体として改善された接合強
度のＮｉ−Ｔｉクラッド材が得られる。
的な温度と時間の最適組合せについては、クラッド材の
接合強度を指標に機能的に決定することができる。上述
したように、この発明のクラッド材の製法によれば、Ｎ
ｉ材とＴｊ材とのクラッド化に際して拡散構造を与える
ための加熱により必然的に生成する脆いＮｉ−Ｔｉ金属
間化合物を機械加工により微細化して再度比較的低温で
熱処理する方法を採ることにより、クラッド化時の温度
的制約が著しく緩和され、全体として改善された接合強
度のＮｉ−Ｔｉクラッド材が得られる。
このようにして得られたＮｉ−Ｔｉクラッド材はその軽
量性、機械的特性等の優れた特性を生かして、めがねフ
レーム材料等の用途に軽金属耐蝕性材料として広く利用
可能である。以下、実施例、比較例によりこの発明を更
に具体的に説明する。
量性、機械的特性等の優れた特性を生かして、めがねフ
レーム材料等の用途に軽金属耐蝕性材料として広く利用
可能である。以下、実施例、比較例によりこの発明を更
に具体的に説明する。
例１
径３５朋×長さ４００ｗ０ｎの純Ｔｉ棒（ＪＩＳ２種）
の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径３８ｗｎ×
肉厚１．４晒×長さ４０ｃ）Ｔｎｌｎの純Ｎｉバイブ中
に挿入し、この積層バイブの外周に、更に内面に離型剤
（アルミナ粉末）を塗布した同じ長さの鉄バイブ（外径
４７Ｔ０ｎ×肉厚４．５７７！７りをはめ合わせた。
の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径３８ｗｎ×
肉厚１．４晒×長さ４０ｃ）Ｔｎｌｎの純Ｎｉバイブ中
に挿入し、この積層バイブの外周に、更に内面に離型剤
（アルミナ粉末）を塗布した同じ長さの鉄バイブ（外径
４７Ｔ０ｎ×肉厚４．５７７！７りをはめ合わせた。
この積層バイブを内径４６７！７７！のダイスにより外
径を引き、ＮｉとＴｉを密着させた。次いでＮ雰囲気中
で、この密着積層バイブの両端に、Ｎｉ板を溶接してＴ
ｉの酸化を防止した後、更にＮ雰囲気中で７００℃×２
ｈｒの熱処理を行つた。得られたクラッド材について、
ＮｉとＴｉの境界をＸ線マイクロアナライザで調べた所
、金属間化合物Ｔｌ２Ｎｉ，．ＴｉＮｉ．ｓＴｉＮｉ３
の層がそれぞれ０．５μＭｌｌμＭｌＯ．３μｍ程度生
成していることが認められた。
径を引き、ＮｉとＴｉを密着させた。次いでＮ雰囲気中
で、この密着積層バイブの両端に、Ｎｉ板を溶接してＴ
ｉの酸化を防止した後、更にＮ雰囲気中で７００℃×２
ｈｒの熱処理を行つた。得られたクラッド材について、
ＮｉとＴｉの境界をＸ線マイクロアナライザで調べた所
、金属間化合物Ｔｌ２Ｎｉ，．ＴｉＮｉ．ｓＴｉＮｉ３
の層がそれぞれ０．５μＭｌｌμＭｌＯ．３μｍ程度生
成していることが認められた。
次いて外周の鉄バイブを除去後、５００℃及び室温で外
径１９ｗ０ｎまて押出加工し更に繰返し線引加工を行い
外径１０ＷｒＩｎの線材を作つた。
径１９ｗ０ｎまて押出加工し更に繰返し線引加工を行い
外径１０ＷｒＩｎの線材を作つた。
両材の境界には金属間化合物に破片が見られたが、剥離
は見られなかつた。この線材について更に冷間で線引加
工を行い径３Ｔｒ０ｎの線材とした。この線材を最終的
に５１０℃×１ｈｒ．．Ａｒ中て熱処理した。本材料を
スパン３００ＴｎＩｎでねじり試験（１０回ねじソー１
０回もどし）を行い、その断面を顕微鏡観察を行つたが
境界でのはくりは認められなかつた。例２例１において
、純ＮＩバイブを内側に約１０Ｐ７ｎのＮｉメッキした
ニクロム合金（Ｎｉ８９．５％、ＣｒｌＯ％、ＡｇＯ．
５％）のバイブに置き換えた以外は例１と同様にして密
着積層バイブを得、Ａｒ雰囲気中、７００℃×１ｈｒの
熱処理を行いクラッド化した。
は見られなかつた。この線材について更に冷間で線引加
工を行い径３Ｔｒ０ｎの線材とした。この線材を最終的
に５１０℃×１ｈｒ．．Ａｒ中て熱処理した。本材料を
スパン３００ＴｎＩｎでねじり試験（１０回ねじソー１
０回もどし）を行い、その断面を顕微鏡観察を行つたが
境界でのはくりは認められなかつた。例２例１において
、純ＮＩバイブを内側に約１０Ｐ７ｎのＮｉメッキした
ニクロム合金（Ｎｉ８９．５％、ＣｒｌＯ％、ＡｇＯ．
５％）のバイブに置き換えた以外は例１と同様にして密
着積層バイブを得、Ａｒ雰囲気中、７００℃×１ｈｒの
熱処理を行いクラッド化した。
外周のバイブを除去後６００℃で例１と同様に押出なら
びに線引加工を行い、外径１０７ｎ！ｎの線材とし、境
界を観察したが例１と同様の化合物が見られた。以後、
例１と同様にして外径３ｗ！ｎの線材を得、同様に５１
０℃×１ｈｒ．．Ａｒ中で熱処理した。得られたクラッ
ド材について例１と同様の条件でねじり試験を行つたが
境界のはくりは認められなかつた。例３ ２ｔ×１００Ｗ×４０σの純Ｎｉの板を４（１ｙ×１０
伊×４０σのＴｉの両面に合せ、側面全周にＮｊ板（２
ｔ×４４”）をそれぞれＮ雰囲気中で溶接した。
びに線引加工を行い、外径１０７ｎ！ｎの線材とし、境
界を観察したが例１と同様の化合物が見られた。以後、
例１と同様にして外径３ｗ！ｎの線材を得、同様に５１
０℃×１ｈｒ．．Ａｒ中で熱処理した。得られたクラッ
ド材について例１と同様の条件でねじり試験を行つたが
境界のはくりは認められなかつた。例３ ２ｔ×１００Ｗ×４０σの純Ｎｉの板を４（１ｙ×１０
伊×４０σのＴｉの両面に合せ、側面全周にＮｊ板（２
ｔ×４４”）をそれぞれＮ雰囲気中で溶接した。
同材を７００℃に加熱し、圧延率５５％（４４ｔ→１９
．８′）で１回圧延を行つた。
．８′）で１回圧延を行つた。
これを冷却後圧延率１０〜８０％で加工を行ない、さら
に低温焼鈍（５００℃または４５０℃×１ｈｒ）を行な
い、これを剥離試験に供した。
に低温焼鈍（５００℃または４５０℃×１ｈｒ）を行な
い、これを剥離試験に供した。
剥離試験は、第１図に図示のように得られたＮｉ／Ｔｉ
接合材についてそれぞれ横巾２０ｍｎ、縦巾１０７０Ｆ
７！の接合部を形成し、残る耳をなす、Ｎｉ材とＴｉ材
を逆方向に引つ張つて剥離に要する力を測定することに
より行つた。
接合材についてそれぞれ横巾２０ｍｎ、縦巾１０７０Ｆ
７！の接合部を形成し、残る耳をなす、Ｎｉ材とＴｉ材
を逆方向に引つ張つて剥離に要する力を測定することに
より行つた。
剥離力を接合面積（２００ｉ）で割つて得たせん断強度
を、加工率に対してプロットしたのが添付の第２図であ
る。第２図を見ると、加熱、圧接によるクラッド化後の
強加工のＮｉ−Ｔｉ間接合強度の改善に及ぼす効果、特
に５０％以上の加工率の必要性が明瞭に理解できる。
を、加工率に対してプロットしたのが添付の第２図であ
る。第２図を見ると、加熱、圧接によるクラッド化後の
強加工のＮｉ−Ｔｉ間接合強度の改善に及ぼす効果、特
に５０％以上の加工率の必要性が明瞭に理解できる。
第１図はせん断強度測定方法の概略を示す図、第２図は
、最終Ｎｉ−Ｔｉクラッド材の接合強度に及ぼす、強加
工の効果を示すグラフである。
、最終Ｎｉ−Ｔｉクラッド材の接合強度に及ぼす、強加
工の効果を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 境界層にＮｉＴｉ金属間化合物の生成したＮｉとＴ
ｉとから成るクラッド材を、５０％以上の加工率で強加
工して境界層の金属間化合物を微細化した後、６００℃
以下の温度で熱処理を行うことを特徴とするクラッド材
の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188881A JPS6055232B2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 | クラツド材の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188881A JPS6055232B2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 | クラツド材の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57156879A JPS57156879A (en) | 1982-09-28 |
| JPS6055232B2 true JPS6055232B2 (ja) | 1985-12-04 |
Family
ID=12620811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4188881A Expired JPS6055232B2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 | クラツド材の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6055232B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4899923A (en) * | 1988-01-14 | 1990-02-13 | Electric Power Research Institute, Inc. | High pressure bonding process |
| JPH03162532A (ja) * | 1989-11-20 | 1991-07-12 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ＮｉＴｉ金属間化合物の製造法 |
-
1981
- 1981-03-23 JP JP4188881A patent/JPS6055232B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57156879A (en) | 1982-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0129144B2 (ja) | ||
| JPS6152332A (ja) | ボンデイングワイヤ− | |
| US3290182A (en) | Method of making aluminum bronze articles | |
| JPS6055232B2 (ja) | クラツド材の製法 | |
| JPS59139662A (ja) | 半導体装置のワイヤ・ボンデイング用Ｃｕ合金細線 | |
| JP6128289B1 (ja) | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 | |
| JPS60138032A (ja) | Ｃｕ系形状記憶合金 | |
| US3821848A (en) | Copper backed electrical contact and method of making the same | |
| US3775067A (en) | Copper backed electrical contact | |
| JPS6362583B2 (ja) | ||
| JPS6120694A (ja) | ボンデイングワイヤ− | |
| JPS59110486A (ja) | Ｔｉクラツド線材の製造方法 | |
| JPS6013424B2 (ja) | めがねフレ−ム材料の製法 | |
| JPS58100993A (ja) | 金一錫共晶型合金ろう材の製造方法 | |
| JPS6140294B2 (ja) | ||
| JPS5952643A (ja) | 複合材料 | |
| JP2001329351A (ja) | 積層圧延による形状記憶合金の製造方法及び形状記憶合金 | |
| JPH0446644B2 (ja) | ||
| JP2003213388A (ja) | 外径が３ｍｍ以上の形状記憶合金ボルトの製造方法 | |
| JP2002294376A (ja) | アルミニウム−異種金属クラッド材およびその製造方法 | |
| JPS6077948A (ja) | 耐粒界割れ性のすぐれたＣｕ系形状記憶合金 | |
| Poncelet et al. | Recrystallization and grain growth at the interface of a bimetallic colaminated strip composed of two different Fe-Ni alloys | |
| JPS5935978B2 (ja) | 形状記憶チタン合金 | |
| JPH0127834B2 (ja) | ||
| JPH01103966A (ja) | セラミックス−金属接合体 |