JPS6140294B2 - - Google Patents
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- JPS6140294B2 JPS6140294B2 JP56169782A JP16978281A JPS6140294B2 JP S6140294 B2 JPS6140294 B2 JP S6140294B2 JP 56169782 A JP56169782 A JP 56169782A JP 16978281 A JP16978281 A JP 16978281A JP S6140294 B2 JPS6140294 B2 JP S6140294B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
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- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B37/00—Cases
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
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- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12944—Ni-base component
Description
この発明は、軽量金属部材としての使用に適し
たNi―Ti系クラツド材に関し、特に被覆材とし
て少量のCuおよびCrを含むNi基合金を用いるこ
とによりTi基金属芯材と調和した加工性を与え
ようとするものである。 Ti基金属芯材とNi基金属被覆層とからなるNi
―Ti系クラツド材は、Ti基金属の軽量性および
優れた機械強度、加工性と、Ni基金属の優れた
ろう付け性、メツキ性、表面光沢とを兼ね備える
ものとして、めがねフレーム材料、時計バンド等
の軽量金属部材ないしは装飾材料としての使用が
期待されている。しかしながら、このようなTi
―Ni系クラツド材をこれらを金属部材として用
いるには、次のような問題点がある。 (イ) Ti―Ni系クラツド材を上述したような金属
部材として用いるには、焼鈍後、圧延あるいは
引抜き等の塑性加工、研削等の機械加工、ろう
付け、メツキ等の処理が必要となる。しかしな
がら、通常、被覆用Ni基金属として用いられ
るNi―Cr合金は、塑性加工性が乏しく、Ti基
金属芯材との圧接ならびにその後の塑性加工の
ためには、予め600℃以上というような高温度
での焼鈍が必要となる。しかるに、このような
高温度では接合部において、Ti2Ni,TiNi,
TiNi3等の脆い金属間化合物が生成し、両層間
での剥離あるいはろう付け強度の低下が起る。 (ロ) この点Ni単体を被覆材として用いれば、比
較的低温での焼鈍が可能であり、上記したNi
―Ti金属間化合物の生成の問題は少ない。し
かしながら、Ni単体は、軟らかく伸びやすい
ため、塑性加工、特に引抜き加工に際してTi
芯材に比べて優先的に伸びてクラツド比を変化
させたり、また、引抜きダイスとの焼付きを起
したりする難点がある。また角形断面等を得る
ための異形圧延時においても被覆Ni層が伸び
て所望の形状が得にくく圧延条件の調整が困難
となる。 この発明は、比較的低温での焼鈍により塑性加
工性ならびに加工硬化の程度がTi基金属芯材と
同等となるNi基合金を被覆材として用いること
により上述した従来のNi―Ti系クラツド材の問
題点を解決することを主要な目的とするものであ
る。 本発明者らの研究によれば、上述した目的の達
成のためには、被覆材として、少量のCuおよび
Crを含むNi基合金を用いることが極めて有効で
あることが見出された。すなわち、この発明の
Ni―Ti系クラツド材は、Ti基金属製芯材を、
Ni75〜98%、Cu0.5〜20%およびCr0.1〜5%の
組成を有するNi基合金で被覆してなることを特
徴とするものである。 この発明で用いるNi基合金被覆材は、上記し
たTi基金属芯材と調和した焼鈍条件および塑性
加工性を有するという性質に加えて、Ni単体に
比べて硬いため表面研摩がしやすく、貴金属メツ
キ後も傷がつきにくいこと、ならびにメガネフレ
ーム材、時計バンド等の軽量金属部材に要求され
るバネ性も向上するなどの利点も有する。 以下、この発明を更に詳細に説明する。 この発明で用いるTi基金属芯材としては、純
Ti以外にも、Tiを主成分とするTiとAl,V,
Mn,Fe,Cu,Mo,Cr,W等の成分の1種又は
2種以上との合金が用いられる。合金中のTi含
量は90%以上であることが好ましい。90%未満で
は塑性加工性が低下し、また添加成分により比重
が増加して軽金属としての特徴が失われるからで
ある。 被覆材としてのNi基合金は、Cu0.5〜20%およ
びCr0.1〜5%を含む。Cuは、Ni基合金にTi基金
属芯材との間でのNi―Ti金属間化合物の生成が
問題とならない範囲の温度(600℃以下)で焼鈍
によりTi基金属芯材と同等な塑性加工性を与え
るために加えらるものであり、0.5%未満ではそ
の添加効果が乏しく、20%を超えると耐食性の劣
化が著しく又加工性が悪くなる。 Cuはより好ましくは1%〜10%の範囲で使用
される。 Crは、Ni基合金の硬度とバネ性、耐食性を向
上させ、加工硬化特性をTi基芯材と同様にする
為に加えるものであり、0.1〜5%、好ましくは
0.5〜3%の範囲で加える。0.1%未満では添加効
果が乏しく、5%を超えると、焼鈍温度が上り
Ni―Tiの化合物の発生する原因となる。 上記したTi系芯材とNi系被覆材からNi―Ti系
クラツドを得るには、Ti系平板を一対のNi系板
の間に挾み熱間圧延する方法も用いられるが、特
にメガネフレーム材を得るには、Ti系芯材をNi
系被覆材に嵌挿した形態の積層筒体または棒状体
を熱間押出、熱間引抜あるいは熱間圧延すること
により、あるいは必要に応じて焼鈍後、冷間ある
いは温間で、押出、引抜あるいは圧延を行う方法
が用いられる。焼鈍は、アルゴン、窒素あるいは
水素等の非酸化性ガス雰囲気中、480〜560℃で10
分〜20分間熱処理することにより行われる。 上述のようにして得られたクラツド材からメガ
ネフレーム、時計バンド等の軽量金属部材を得る
には、更に焼鈍、塑性加工、切削加工、ロウ付、
メツキ等の工程が必要となる。以下に一例とし
て、第1図に示すようなメガネフレームの製造に
関して各工程を説明する。この発明のクラツド材
は、図示したメガネフレームのリム1、ブリツジ
2、テンプル3、リム1から鼻あてパツド4への
連結部5等に使用するのに適している。 クラツド材からこれら部材へと加工するために
は、棒状あるいは筒状のクラツド材を上述したよ
うに非酸化性ガス雰囲気中で加熱して焼鈍する。
局部的な加熱のためには、高周波誘導加熱が好適
に用いられる。次いで焼鈍したクラツド材を冷間
あるいは450〜500℃程度の温間で引抜あるいは押
出加工により適当な線径の線材とする。この際必
要に応じてダイス形状を変えあるいは圧延ないし
は圧縮加工を加えることにより異形断面の線材と
することもできる。 更に得られた線材を各部に応じた曲げ加工、研
削加工をしたのち、各部材間を蝶番およびロウ付
けにより結合し、更に必要に応じてより高級感を
出すための貴金属メツキを行うことによりメガネ
フレームが得られる。 上述したように、この発明によればTi基金属
芯材を特定の組成のNi基合金被覆材により被覆
することにより、両材料間で焼鈍ならびに塑性加
工性を調和させ、更にバネ性等の機械特性および
耐蝕性も優れた軽量金属複合材料が得られる。 以下、参考例、実施例によりこの発明を更に具
体的に説明する。 例 1 純Ti(JIS2種、芯材用)、純Ni(JIS1種、比較
例)、95%Ni―1%Cr―4%Cu合金(この発明の
被覆材)および90%Ni―10%Cr(比較例、従来
の代表的Ni―Cr被覆材)の4種について、径20
mm×長さ1000mmの棒材をそれぞれ数本用意し、
各々について500゜×1時間、アルゴン雰囲気中
で焼鈍処理後、10〜80%の範囲で異る加工率の引
抜加工を行つた。なお加工率は加工前断面積を
S0、加工後断面積をS1として(S0―S1)/S0×100
の式より求めたものである。 4種の材質について、測定した焼鈍材および加
工材の硬度(ヴイツカース硬度Hr、荷重500g)
を加工率に対してプロツトしたのが第2図の加工
硬化曲線である。 また、上記のようにして得られた80%加工材に
ついて400〜600℃において、Ar雰囲気中1時間
の焼鈍を行つた。上記4種の素材について、焼鈍
温度に対して焼鈍後の硬度(Hr、荷重500g)の
測定値をプロツトしたのが第3図の焼鈍曲線であ
る。 第2図および第3図を見ればこの発明で用いる
Ni―Cr―Cu合金被覆材がTi芯材と極めて近似し
た加工特性ならびに焼鈍特性を有することがわか
る。 例 2 径50mm×長さ1000mmの純Ti棒芯材(JIS2種)
の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径55.5
mm×肉厚2.7mm×長さ1000mmの95%Ni―1%Cr―
4%Cu合金製パイプ中に挿入し、この積層棒材
の外周に更に内面に離型剤(アルミナ粉末)を塗
布した同じ長さの鉄パイプ(外径70.5mm×肉厚
7.3mm)をはめ合せた。この積層棒材を内径70.0
mmのダイスに通して引抜を行い芯材と被覆材を密
着させた。 更に500℃1時間での焼鈍―線引き加工を10回
繰り返して外径2.6mm、被覆材面積率20%の線材
を得た。 上記操作を純Ni材および90%Ni―10%Cr材に
ついても繰り返し計3種のクラツド材を得た。 これら3種のクラツド材(径2.6mm)につい
て、500℃1時間の焼鈍後スピンドル油を潤滑剤
として外径2.0mmまで線引加工を行い、ついでス
エージング加工を行つて外径1.5mmの線材を得
た。 上記線加工による焼付の程度、ならびに得られ
た線材における被覆材の偏肉の測定値を次表―1
にまとめて記す。
たNi―Ti系クラツド材に関し、特に被覆材とし
て少量のCuおよびCrを含むNi基合金を用いるこ
とによりTi基金属芯材と調和した加工性を与え
ようとするものである。 Ti基金属芯材とNi基金属被覆層とからなるNi
―Ti系クラツド材は、Ti基金属の軽量性および
優れた機械強度、加工性と、Ni基金属の優れた
ろう付け性、メツキ性、表面光沢とを兼ね備える
ものとして、めがねフレーム材料、時計バンド等
の軽量金属部材ないしは装飾材料としての使用が
期待されている。しかしながら、このようなTi
―Ni系クラツド材をこれらを金属部材として用
いるには、次のような問題点がある。 (イ) Ti―Ni系クラツド材を上述したような金属
部材として用いるには、焼鈍後、圧延あるいは
引抜き等の塑性加工、研削等の機械加工、ろう
付け、メツキ等の処理が必要となる。しかしな
がら、通常、被覆用Ni基金属として用いられ
るNi―Cr合金は、塑性加工性が乏しく、Ti基
金属芯材との圧接ならびにその後の塑性加工の
ためには、予め600℃以上というような高温度
での焼鈍が必要となる。しかるに、このような
高温度では接合部において、Ti2Ni,TiNi,
TiNi3等の脆い金属間化合物が生成し、両層間
での剥離あるいはろう付け強度の低下が起る。 (ロ) この点Ni単体を被覆材として用いれば、比
較的低温での焼鈍が可能であり、上記したNi
―Ti金属間化合物の生成の問題は少ない。し
かしながら、Ni単体は、軟らかく伸びやすい
ため、塑性加工、特に引抜き加工に際してTi
芯材に比べて優先的に伸びてクラツド比を変化
させたり、また、引抜きダイスとの焼付きを起
したりする難点がある。また角形断面等を得る
ための異形圧延時においても被覆Ni層が伸び
て所望の形状が得にくく圧延条件の調整が困難
となる。 この発明は、比較的低温での焼鈍により塑性加
工性ならびに加工硬化の程度がTi基金属芯材と
同等となるNi基合金を被覆材として用いること
により上述した従来のNi―Ti系クラツド材の問
題点を解決することを主要な目的とするものであ
る。 本発明者らの研究によれば、上述した目的の達
成のためには、被覆材として、少量のCuおよび
Crを含むNi基合金を用いることが極めて有効で
あることが見出された。すなわち、この発明の
Ni―Ti系クラツド材は、Ti基金属製芯材を、
Ni75〜98%、Cu0.5〜20%およびCr0.1〜5%の
組成を有するNi基合金で被覆してなることを特
徴とするものである。 この発明で用いるNi基合金被覆材は、上記し
たTi基金属芯材と調和した焼鈍条件および塑性
加工性を有するという性質に加えて、Ni単体に
比べて硬いため表面研摩がしやすく、貴金属メツ
キ後も傷がつきにくいこと、ならびにメガネフレ
ーム材、時計バンド等の軽量金属部材に要求され
るバネ性も向上するなどの利点も有する。 以下、この発明を更に詳細に説明する。 この発明で用いるTi基金属芯材としては、純
Ti以外にも、Tiを主成分とするTiとAl,V,
Mn,Fe,Cu,Mo,Cr,W等の成分の1種又は
2種以上との合金が用いられる。合金中のTi含
量は90%以上であることが好ましい。90%未満で
は塑性加工性が低下し、また添加成分により比重
が増加して軽金属としての特徴が失われるからで
ある。 被覆材としてのNi基合金は、Cu0.5〜20%およ
びCr0.1〜5%を含む。Cuは、Ni基合金にTi基金
属芯材との間でのNi―Ti金属間化合物の生成が
問題とならない範囲の温度(600℃以下)で焼鈍
によりTi基金属芯材と同等な塑性加工性を与え
るために加えらるものであり、0.5%未満ではそ
の添加効果が乏しく、20%を超えると耐食性の劣
化が著しく又加工性が悪くなる。 Cuはより好ましくは1%〜10%の範囲で使用
される。 Crは、Ni基合金の硬度とバネ性、耐食性を向
上させ、加工硬化特性をTi基芯材と同様にする
為に加えるものであり、0.1〜5%、好ましくは
0.5〜3%の範囲で加える。0.1%未満では添加効
果が乏しく、5%を超えると、焼鈍温度が上り
Ni―Tiの化合物の発生する原因となる。 上記したTi系芯材とNi系被覆材からNi―Ti系
クラツドを得るには、Ti系平板を一対のNi系板
の間に挾み熱間圧延する方法も用いられるが、特
にメガネフレーム材を得るには、Ti系芯材をNi
系被覆材に嵌挿した形態の積層筒体または棒状体
を熱間押出、熱間引抜あるいは熱間圧延すること
により、あるいは必要に応じて焼鈍後、冷間ある
いは温間で、押出、引抜あるいは圧延を行う方法
が用いられる。焼鈍は、アルゴン、窒素あるいは
水素等の非酸化性ガス雰囲気中、480〜560℃で10
分〜20分間熱処理することにより行われる。 上述のようにして得られたクラツド材からメガ
ネフレーム、時計バンド等の軽量金属部材を得る
には、更に焼鈍、塑性加工、切削加工、ロウ付、
メツキ等の工程が必要となる。以下に一例とし
て、第1図に示すようなメガネフレームの製造に
関して各工程を説明する。この発明のクラツド材
は、図示したメガネフレームのリム1、ブリツジ
2、テンプル3、リム1から鼻あてパツド4への
連結部5等に使用するのに適している。 クラツド材からこれら部材へと加工するために
は、棒状あるいは筒状のクラツド材を上述したよ
うに非酸化性ガス雰囲気中で加熱して焼鈍する。
局部的な加熱のためには、高周波誘導加熱が好適
に用いられる。次いで焼鈍したクラツド材を冷間
あるいは450〜500℃程度の温間で引抜あるいは押
出加工により適当な線径の線材とする。この際必
要に応じてダイス形状を変えあるいは圧延ないし
は圧縮加工を加えることにより異形断面の線材と
することもできる。 更に得られた線材を各部に応じた曲げ加工、研
削加工をしたのち、各部材間を蝶番およびロウ付
けにより結合し、更に必要に応じてより高級感を
出すための貴金属メツキを行うことによりメガネ
フレームが得られる。 上述したように、この発明によればTi基金属
芯材を特定の組成のNi基合金被覆材により被覆
することにより、両材料間で焼鈍ならびに塑性加
工性を調和させ、更にバネ性等の機械特性および
耐蝕性も優れた軽量金属複合材料が得られる。 以下、参考例、実施例によりこの発明を更に具
体的に説明する。 例 1 純Ti(JIS2種、芯材用)、純Ni(JIS1種、比較
例)、95%Ni―1%Cr―4%Cu合金(この発明の
被覆材)および90%Ni―10%Cr(比較例、従来
の代表的Ni―Cr被覆材)の4種について、径20
mm×長さ1000mmの棒材をそれぞれ数本用意し、
各々について500゜×1時間、アルゴン雰囲気中
で焼鈍処理後、10〜80%の範囲で異る加工率の引
抜加工を行つた。なお加工率は加工前断面積を
S0、加工後断面積をS1として(S0―S1)/S0×100
の式より求めたものである。 4種の材質について、測定した焼鈍材および加
工材の硬度(ヴイツカース硬度Hr、荷重500g)
を加工率に対してプロツトしたのが第2図の加工
硬化曲線である。 また、上記のようにして得られた80%加工材に
ついて400〜600℃において、Ar雰囲気中1時間
の焼鈍を行つた。上記4種の素材について、焼鈍
温度に対して焼鈍後の硬度(Hr、荷重500g)の
測定値をプロツトしたのが第3図の焼鈍曲線であ
る。 第2図および第3図を見ればこの発明で用いる
Ni―Cr―Cu合金被覆材がTi芯材と極めて近似し
た加工特性ならびに焼鈍特性を有することがわか
る。 例 2 径50mm×長さ1000mmの純Ti棒芯材(JIS2種)
の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径55.5
mm×肉厚2.7mm×長さ1000mmの95%Ni―1%Cr―
4%Cu合金製パイプ中に挿入し、この積層棒材
の外周に更に内面に離型剤(アルミナ粉末)を塗
布した同じ長さの鉄パイプ(外径70.5mm×肉厚
7.3mm)をはめ合せた。この積層棒材を内径70.0
mmのダイスに通して引抜を行い芯材と被覆材を密
着させた。 更に500℃1時間での焼鈍―線引き加工を10回
繰り返して外径2.6mm、被覆材面積率20%の線材
を得た。 上記操作を純Ni材および90%Ni―10%Cr材に
ついても繰り返し計3種のクラツド材を得た。 これら3種のクラツド材(径2.6mm)につい
て、500℃1時間の焼鈍後スピンドル油を潤滑剤
として外径2.0mmまで線引加工を行い、ついでス
エージング加工を行つて外径1.5mmの線材を得
た。 上記線加工による焼付の程度、ならびに得られ
た線材における被覆材の偏肉の測定値を次表―1
にまとめて記す。
【表】
更に上記で得られた径1.5mmの丸線についてプ
レス加工により厚さ0.7mm×巾3.2mmの板材を得た
のち、一端を支持し、支持端より100mmの位置に
荷重をかけて50゜まで曲げた後、荷重を除き測定
した永久たわみ角θ゜から次式によりバネ値を求
めた。 バネ値=(50―θ)/50×100 被覆材の異なる2種のクラツド材についての測
定値を次表―2に記す。
レス加工により厚さ0.7mm×巾3.2mmの板材を得た
のち、一端を支持し、支持端より100mmの位置に
荷重をかけて50゜まで曲げた後、荷重を除き測定
した永久たわみ角θ゜から次式によりバネ値を求
めた。 バネ値=(50―θ)/50×100 被覆材の異なる2種のクラツド材についての測
定値を次表―2に記す。
第1図は、この発明のクラツド材の適用に適し
たメガネフレームの斜視図、第2図および第3図
は、それぞれ各種材料についての加工硬化曲線お
よび焼鈍軟化曲線である。 1…リム、2…ブリツジ、3…テンプル、4…
鼻あてパツド、5…連結部。
たメガネフレームの斜視図、第2図および第3図
は、それぞれ各種材料についての加工硬化曲線お
よび焼鈍軟化曲線である。 1…リム、2…ブリツジ、3…テンプル、4…
鼻あてパツド、5…連結部。
Claims (1)
- 1 Ni75〜98%(重量%、以下同じ)、Cu0.5〜
20%およびCr0.1〜5%の組成を有するNi合金で
Ti基金属製芯材を被覆してなることを特徴とす
るNi―Ti系クラツド材。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56169782A JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
US06/435,875 US4450210A (en) | 1981-10-23 | 1982-10-21 | Clad material |
DE19823239206 DE3239206A1 (de) | 1981-10-23 | 1982-10-22 | Verbessertes plattierungsmaterial |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56169782A JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5871350A JPS5871350A (ja) | 1983-04-28 |
JPS6140294B2 true JPS6140294B2 (ja) | 1986-09-08 |
Family
ID=15892761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56169782A Granted JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4450210A (ja) |
JP (1) | JPS5871350A (ja) |
DE (1) | DE3239206A1 (ja) |
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DE3535541A1 (de) * | 1984-10-08 | 1986-04-10 | Nippon Gakki Seizo K.K., Hamamatsu, Shizuoka | Plattiertes material fuer zieranwendungen und verfahren zu dessen herstellung |
JPS61269997A (ja) * | 1985-05-25 | 1986-11-29 | Nippon Gakki Seizo Kk | チタン材用ろう付け材 |
JP3359592B2 (ja) * | 1999-06-09 | 2002-12-24 | 株式会社ナカニシオプティカル | Ni−Ti合金製眼鏡部品の接合方法 |
CN101921977B (zh) * | 2010-09-08 | 2012-05-23 | 中南大学 | 一种可热处理强化铝合金的时效热处理工艺 |
CN109128143B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-09-10 | 北京工业大学 | 一种具有核壳结构的纳米钨铜粉体的制备方法 |
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---|---|---|---|---|
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US3368880A (en) * | 1965-05-04 | 1968-02-13 | Int Nickel Co | Composite nickel material |
US3381365A (en) * | 1965-06-18 | 1968-05-07 | Olin Mathieson | Process for obtaining a composite article |
AT375303B (de) * | 1979-09-28 | 1984-07-25 | Nippon Musical Instruments Mfg | Material auf ti-basis fuer brillengestelle sowie verfahren zu dessen herstellung |
-
1981
- 1981-10-23 JP JP56169782A patent/JPS5871350A/ja active Granted
-
1982
- 1982-10-21 US US06/435,875 patent/US4450210A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-10-22 DE DE19823239206 patent/DE3239206A1/de active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4450210A (en) | 1984-05-22 |
DE3239206C2 (ja) | 1988-01-21 |
JPS5871350A (ja) | 1983-04-28 |
DE3239206A1 (de) | 1984-04-26 |
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