JPS5871350A - クラツド材 - Google Patents
クラツド材Info
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- JPS5871350A JPS5871350A JP56169782A JP16978281A JPS5871350A JP S5871350 A JPS5871350 A JP S5871350A JP 56169782 A JP56169782 A JP 56169782A JP 16978281 A JP16978281 A JP 16978281A JP S5871350 A JPS5871350 A JP S5871350A
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- annealing
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B37/00—Cases
- G04B37/22—Materials or processes of manufacturing pocket watch or wrist watch cases
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、軽量金属部材としての使用に適したＮ１−
Ｔｌ系クラツド材に関し、特に被覆材として少量のＣｕ
およびＯｒを含むＮｉ基合金を用いることＫよりＴ１基
金属芯材と調和した加工性を与えようとするものである
。
Ｔｌ系クラツド材に関し、特に被覆材として少量のＣｕ
およびＯｒを含むＮｉ基合金を用いることＫよりＴ１基
金属芯材と調和した加工性を与えようとするものである
。
Ｔｉ基金属芯材とＮＩ基金属被覆層とη為らなるＮ１−
Ｔｌ系クラフト材は、 ＴＩ基金属の軽量性および優れ
た機械強度、加工性と、 Ｎｌ基金属の優れたろう付は
性、メッキ性１表面光沢とを兼ね備えるものとして、め
がねフレーム材料１峙計バンド等の軽量金属部材ないし
は装飾材料としての使用が期待されている。しカムしな
がら、このようなＴＩ −Ｎｌ系クラフト材をこれら金
属部材として用いるＫは。
Ｔｌ系クラフト材は、 ＴＩ基金属の軽量性および優れ
た機械強度、加工性と、 Ｎｌ基金属の優れたろう付は
性、メッキ性１表面光沢とを兼ね備えるものとして、め
がねフレーム材料１峙計バンド等の軽量金属部材ないし
は装飾材料としての使用が期待されている。しカムしな
がら、このようなＴＩ −Ｎｌ系クラフト材をこれら金
属部材として用いるＫは。
次のような問題点がある。
（イ） Ｔｌ−Ｎ１系クラフト材を上述したような金属
部材として用いるには、焼鈍後、圧延あるいは引抜自等
の塑性加工、研削等の機械加工、ろう付け、メッキ等の
処理が必要となる。しかしながら１通常、被覆用Ｎ五基
金属として用いられるＮｉ−Ｃｒ合金は、塑性加工性が
乏しく 、Ｔｉ基金属芯材との圧接ならびにその後の塑
性加工のためには、予°め１００℃以上というような高
温度での焼鈍が必要となる。シカ為るに、このような高
温度では接合部において、 Ｔ１２Ｎｉ 、 Ｔ１Ｎｉ
、 ＴｌＮ１３等の脆い金属間化合物が生成し１両層
間での剥離あるいはろう付は強度の低下が起る。
部材として用いるには、焼鈍後、圧延あるいは引抜自等
の塑性加工、研削等の機械加工、ろう付け、メッキ等の
処理が必要となる。しかしながら１通常、被覆用Ｎ五基
金属として用いられるＮｉ−Ｃｒ合金は、塑性加工性が
乏しく 、Ｔｉ基金属芯材との圧接ならびにその後の塑
性加工のためには、予°め１００℃以上というような高
温度での焼鈍が必要となる。シカ為るに、このような高
温度では接合部において、 Ｔ１２Ｎｉ 、 Ｔ１Ｎｉ
、 ＴｌＮ１３等の脆い金属間化合物が生成し１両層
間での剥離あるいはろう付は強度の低下が起る。
←） この点Ｎ１単体を被覆材として用いれば、比較的
低温での焼鈍が可能であり、上記したＮｉ −Ｔ１金属
間化合物の生成の問題は少ない。しか゛しながらＮｌ単
体は、軟ら〃・〈伸びやすいため、塑性加工。
低温での焼鈍が可能であり、上記したＮｉ −Ｔ１金属
間化合物の生成の問題は少ない。しか゛しながらＮｌ単
体は、軟ら〃・〈伸びやすいため、塑性加工。
特に引抜き加工に際してＴ１芯材に比べて優先的に伸び
てクラツド比を変化させたり、ｔた。引抜きダイスとの
焼付きを起したシする難点がある。また角形断面等を得
るための異形圧延時においても被覆Ｎ１層が伸びて所望
の形状が得にくく圧延条件の調整が困難となる。
てクラツド比を変化させたり、ｔた。引抜きダイスとの
焼付きを起したシする難点がある。また角形断面等を得
るための異形圧延時においても被覆Ｎ１層が伸びて所望
の形状が得にくく圧延条件の調整が困難となる。
この発明は、比較的低温での焼鈍により塑性加工性なら
びに加工硬化の程度がＴＩ基金属芯材と同郷となるＮｌ
基合金を被覆材として用いることにより上述した従来の
Ｎｉ−Ｔｌ系クラツド材の間頌点を解決することを主要
な目的とするものである。
びに加工硬化の程度がＴＩ基金属芯材と同郷となるＮｌ
基合金を被覆材として用いることにより上述した従来の
Ｎｉ−Ｔｌ系クラツド材の間頌点を解決することを主要
な目的とするものである。
本発明者らの研究によれば、上述した目的の達成のため
Ｋは、被覆材として、少量のＣｕおよびＣｒを含むＮ１
基合金を用いることが極めて有効であることが見出され
た。すなわち、この発明のＮ１−Ｔｌ系クラフト材は、
ＴＩ基金属製芯材を、 Ｎ１７ｊ〜りｔ％ 、Ｃｕ Ｏ
，！ −Ｘ） ％およびＣｒ Ｏ，／ 〜ｊ−の組成を
有するＮｉ基合金で被覆してなることを特徴とするもの
である。
Ｋは、被覆材として、少量のＣｕおよびＣｒを含むＮ１
基合金を用いることが極めて有効であることが見出され
た。すなわち、この発明のＮ１−Ｔｌ系クラフト材は、
ＴＩ基金属製芯材を、 Ｎ１７ｊ〜りｔ％ 、Ｃｕ Ｏ
，！ −Ｘ） ％およびＣｒ Ｏ，／ 〜ｊ−の組成を
有するＮｉ基合金で被覆してなることを特徴とするもの
である。
この発明で用いるＮ１基合金被覆材は、上記したテｉ基
金属芯材と調和した焼鈍条件および塑性加工性を有する
という性質に加えて、Ｎｉ単体に比べて硬いため表面研
摩がしやすく、貴金属メッキ後も傷がつきにくいこと、
ならびにメガネフレーム材。
金属芯材と調和した焼鈍条件および塑性加工性を有する
という性質に加えて、Ｎｉ単体に比べて硬いため表面研
摩がしやすく、貴金属メッキ後も傷がつきにくいこと、
ならびにメガネフレーム材。
時計バンド郷の軽量金属部材に要求されるバネ性も向上
するなどの利点も有する。
するなどの利点も有する。
以下、この発明を更に詳細に説明する。
この発明で用いるＴＩ基金属芯材としては、純Ｔｉ以外
にも、ＴＩを主成分とするＴ１とＡ１．Ｖ、Ｍｎ。
にも、ＴＩを主成分とするＴ１とＡ１．Ｖ、Ｍｎ。
Ｆ＠、 ＣｕｌＭｅ、Ｃｒ、Ｗ、等の成分の１種又はコ
種以上との合金が用いられる。合金中のＴＩ含量は斧−
以上であることが好ましい。πチ未満では塑性加工性が
低下し、また添加成分により比重が増加して軽金属とし
ての特徴が失われるがらである〇被覆材としてのＮ１基
合金は、 Ｃｕ Ｏ，ｊ −Ｊ１７−およびＣｒＯ，／
〜ｊ−を含むＯＣｕは、Ｎｉ基合金に７１基金属芯材と
の間でのＮ１−Ｔｌ金属間化合物の生成が問題とならな
い範囲の温度（ｔｏｏ℃以下）での焼鈍によシＴ量基金
属芯材と同郷な塑性加工性を与えるために加えるもので
あり、Ｏ，ＳＬｓ未満ではその添加効果が乏しく、Ｓ＊
を超えると耐食性の劣化が著しく又加工性が悪くなるＯ Ｃｕはよシ好ましくは／％〜１０−の範囲で使用される
。
種以上との合金が用いられる。合金中のＴＩ含量は斧−
以上であることが好ましい。πチ未満では塑性加工性が
低下し、また添加成分により比重が増加して軽金属とし
ての特徴が失われるがらである〇被覆材としてのＮ１基
合金は、 Ｃｕ Ｏ，ｊ −Ｊ１７−およびＣｒＯ，／
〜ｊ−を含むＯＣｕは、Ｎｉ基合金に７１基金属芯材と
の間でのＮ１−Ｔｌ金属間化合物の生成が問題とならな
い範囲の温度（ｔｏｏ℃以下）での焼鈍によシＴ量基金
属芯材と同郷な塑性加工性を与えるために加えるもので
あり、Ｏ，ＳＬｓ未満ではその添加効果が乏しく、Ｓ＊
を超えると耐食性の劣化が著しく又加工性が悪くなるＯ Ｃｕはよシ好ましくは／％〜１０−の範囲で使用される
。
Ｃｒは、Ｎ１基合金の硬度とバネ性、耐食性を向上させ
、加工硬化特性をＴ１基芯材と同様にする為に加えるも
のであり、Ｏ，ン〜ｊ−１好ましくはＯ０Ｓ〜３％の範
囲で加える００．ｌＩｓ未満では餓加効果が乏しく、！
チを超えると、焼鈍温度が上りＮ１−Ｔｌの化合物の発
生する原因となる。
、加工硬化特性をＴ１基芯材と同様にする為に加えるも
のであり、Ｏ，ン〜ｊ−１好ましくはＯ０Ｓ〜３％の範
囲で加える００．ｌＩｓ未満では餓加効果が乏しく、！
チを超えると、焼鈍温度が上りＮ１−Ｔｌの化合物の発
生する原因となる。
上記したＴＩ系芯材とＮｉ系被覆材からＮ１−Ｔｌ系ク
ラッドを得るＫは、 ＴＩ系平板を一対のＮｉ系板の間
に挾み熱間圧延する方法も用いられるが、Ｓにメガネフ
レーム材を得るＫは、 ＴＩ系芯材をＮｉ系被覆材に嵌
挿した形態の積層筒体または棒状体を熱間押出、熱間引
抜あるいは熱間圧延することにより、あるい社必要に応
じて焼鈍後、冷間あるいは温間で、押出、引抜あるいは
圧延を行う方法が用いられる。焼鈍は、アルゴン、窒素
あるいは水素郷の非酸化性ガス雰囲気中、 ａｇｏ−ｓ
ｔｏ℃で１０分〜ν分間熱処理することによシ行われる
。
ラッドを得るＫは、 ＴＩ系平板を一対のＮｉ系板の間
に挾み熱間圧延する方法も用いられるが、Ｓにメガネフ
レーム材を得るＫは、 ＴＩ系芯材をＮｉ系被覆材に嵌
挿した形態の積層筒体または棒状体を熱間押出、熱間引
抜あるいは熱間圧延することにより、あるい社必要に応
じて焼鈍後、冷間あるいは温間で、押出、引抜あるいは
圧延を行う方法が用いられる。焼鈍は、アルゴン、窒素
あるいは水素郷の非酸化性ガス雰囲気中、 ａｇｏ−ｓ
ｔｏ℃で１０分〜ν分間熱処理することによシ行われる
。
上述のようにして得られたクラフト材からメガネフレー
ム、時計バンド等の軽量金属部材を得るｋは、更に焼鈍
、塑性加工、切削加工、０つ付。
ム、時計バンド等の軽量金属部材を得るｋは、更に焼鈍
、塑性加工、切削加工、０つ付。
メッキ郷の工程が必要となる。以下に一例として。
第１図に示すようなメガネフレームの製造に関して各工
程を説明する。この発明のクラツド材は。
程を説明する。この発明のクラツド材は。
図示したメガネフレームのリムｌ、ブリッジコ。
テンプル３．リムｌから鼻あてパッド参への連結部！郷
に使用するのに適している。
に使用するのに適している。
クラツド材からこれら部材へと加工するためには、棒状
あるいは筒状のクラツド材を上述したように非酸化性ガ
ス雰囲気中で加熱して焼鈍する。
あるいは筒状のクラツド材を上述したように非酸化性ガ
ス雰囲気中で加熱して焼鈍する。
局部的な加熱のためＫは、高周波誘導加熱が好適に用い
られる。次いで焼鈍したクラツド材を冷間あるいは４′
１０〜！００℃程度の温間で引抜あるいは押出加工によ
シ適当な口径の線材とする。この際必ｌ！に応じてダイ
ス形状を変えあるい紘圧延ないしは圧縮加工を加えると
とによシ壜形断面の線材とすることもできる。
られる。次いで焼鈍したクラツド材を冷間あるいは４′
１０〜！００℃程度の温間で引抜あるいは押出加工によ
シ適当な口径の線材とする。この際必ｌ！に応じてダイ
ス形状を変えあるい紘圧延ないしは圧縮加工を加えると
とによシ壜形断面の線材とすることもできる。
更に得られた線材を各部に応じた曲げ加工、研削加工を
したのち、各部材間を蝶番およびａつ付けにより結合し
、更に必要に応じてより高級感を出すための貴金属メッ
キを行うことによシメガネフレームが得られる。
したのち、各部材間を蝶番およびａつ付けにより結合し
、更に必要に応じてより高級感を出すための貴金属メッ
キを行うことによシメガネフレームが得られる。
上述したように、この発明によればＴｉ基金属芯材を特
定の組成のＮｉ基合金被覆材により被覆することＫよシ
１両材料間で焼鈍ならびに塑性加工性を調和させ、更に
バネ性等の機械特性および耐蝕性も優れた軽量金属複合
材料が得られる０以下−参考例、実施例によりこの発明
を更に具体的に説明する。
定の組成のＮｉ基合金被覆材により被覆することＫよシ
１両材料間で焼鈍ならびに塑性加工性を調和させ、更に
バネ性等の機械特性および耐蝕性も優れた軽量金属複合
材料が得られる０以下−参考例、実施例によりこの発明
を更に具体的に説明する。
例１
純Ｔｌ（ＪＩ８コ稽、芯材用）、純Ｎ１（ＪＩ８／種、
比較例）、り５％Ｎｉ −／ ＠ Ｃｒ −４１−ｑｌ
ｂ Ｃｕ合金（この発明の被覆材）および９６％Ｎｉ
−１０チＣｒ（比較例、従来の代表的Ｎｉ−Ｃｒ被覆材
）の参種について、径２Ｄ■×長さ１０００ｍの棒材を
それぞれ数本用意し、各々について１００°×１時間、
ア異る加工率の引抜加工を行った。なお加工率は加工前
断面積をＳｏ、加工後断面積を８１として（８ｏ −８
１） ／８ｇ ｘ ｔｏｏ の式より求めたものであ
る０ ４Ｌｆａの材質について、測定した焼鈍材および加工材
の硬度（ヴイフカース硬度Ｈｒ、荷重１００ ＃ ）を
加工率に対してプロットしたのが第２図の加工硬化曲線
である。
比較例）、り５％Ｎｉ −／ ＠ Ｃｒ −４１−ｑｌ
ｂ Ｃｕ合金（この発明の被覆材）および９６％Ｎｉ
−１０チＣｒ（比較例、従来の代表的Ｎｉ−Ｃｒ被覆材
）の参種について、径２Ｄ■×長さ１０００ｍの棒材を
それぞれ数本用意し、各々について１００°×１時間、
ア異る加工率の引抜加工を行った。なお加工率は加工前
断面積をＳｏ、加工後断面積を８１として（８ｏ −８
１） ／８ｇ ｘ ｔｏｏ の式より求めたものであ
る０ ４Ｌｆａの材質について、測定した焼鈍材および加工材
の硬度（ヴイフカース硬度Ｈｒ、荷重１００ ＃ ）を
加工率に対してプロットしたのが第２図の加工硬化曲線
である。
また、上記のよう圧して得られたｔｏｑｂ加工材につい
て参〇〇−１００℃において、 Ａｒ雰囲気中１時間の
焼鈍を行った４、上記参種の素材について、焼鈍温度に
対して焼鈍後の硬度（Ｈｒ、荷重ｚｏｏｓ）の測定値を
プロットしたのが第３図の焼鈍曲線である０ 第２図および第３図を見ればこの発明で用いるＮｌ −
Ｃｒ−Ｃｕ合金被覆材がＴＩ芯材と極めて近似した加工
特性ならびに焼鈍特性を有することがわがるＯ 例コ 径５０■Ｘ長さ１０ＤＤ ｍの純Ｔｉ棒芯材（ＪＩＢλ
種）の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径３１、
ｊ ｗｍ Ｘ肉厚２，７ｗｍ×長さ１０００ ｔｍのり
５％Ｎｉ −／％Ｃｒ−ｐ％ｃｕ合金製パイプ中に挿入
し、この積層棒材の外周に更に内面にｔｍ剤（アルミナ
粉末）を塗布した同じ長さの鉄パイプ（外径７０．！Ｏ
Ｘ肉厚７． Ｊ ｗａｓ ）をはめ合せた。この積層棒
材を内径７０．Ｏｗｍのダイスに通して引抜を行い芯材
と被覆材を密着させた。
て参〇〇−１００℃において、 Ａｒ雰囲気中１時間の
焼鈍を行った４、上記参種の素材について、焼鈍温度に
対して焼鈍後の硬度（Ｈｒ、荷重ｚｏｏｓ）の測定値を
プロットしたのが第３図の焼鈍曲線である０ 第２図および第３図を見ればこの発明で用いるＮｌ −
Ｃｒ−Ｃｕ合金被覆材がＴＩ芯材と極めて近似した加工
特性ならびに焼鈍特性を有することがわがるＯ 例コ 径５０■Ｘ長さ１０ＤＤ ｍの純Ｔｉ棒芯材（ＪＩＢλ
種）の外面を研摩後、同様に内面を研摩した外径３１、
ｊ ｗｍ Ｘ肉厚２，７ｗｍ×長さ１０００ ｔｍのり
５％Ｎｉ −／％Ｃｒ−ｐ％ｃｕ合金製パイプ中に挿入
し、この積層棒材の外周に更に内面にｔｍ剤（アルミナ
粉末）を塗布した同じ長さの鉄パイプ（外径７０．！Ｏ
Ｘ肉厚７． Ｊ ｗａｓ ）をはめ合せた。この積層棒
材を内径７０．Ｏｗｍのダイスに通して引抜を行い芯材
と被覆材を密着させた。
更Ｋ ！１００″Ｃ／時間での焼鈍−線引き加工を７０
回繰り返して外径コ４ ｗａｓ 、被覆材面積率にチの
線材を得・た〇 上記操作を純Ｎｉ材およびＭ％Ｎ１−１０％Ｃｒ材につ
いても繰シ返し計３種のクラツド材を得た０これら３種
のクラツド材（径コｊｆｌ）Ｋついて。
回繰り返して外径コ４ ｗａｓ 、被覆材面積率にチの
線材を得・た〇 上記操作を純Ｎｉ材およびＭ％Ｎ１−１０％Ｃｒ材につ
いても繰シ返し計３種のクラツド材を得た０これら３種
のクラツド材（径コｊｆｌ）Ｋついて。
２００″Ｃ／時間の焼鈍後スピンドル油を潤滑剤として
外径コ、Ｏｗｍまで線引加工を行い、ついでスェージン
グ加工を行うて外径／、ｊｓｍの線材を得た。
外径コ、Ｏｗｍまで線引加工を行い、ついでスェージン
グ加工を行うて外径／、ｊｓｍの線材を得た。
上記線加工による焼付の程度、ならびに得られた線材に
おける被覆材の偏肉の測定値を次表−ｌＫまとめて記す
。
おける被覆材の偏肉の測定値を次表−ｌＫまとめて記す
。
表−ノ
畳ｌ：焼付の程度は。
スェージング加工の際に、製品の表面に焼付の発生した
数の割合を示す。
数の割合を示す。
畳コニ偏肉程度は、被覆材層に・ついて。
（最大肉厚−最小肉厚）／最大肉厚Ｘ １００の式によ
シもとめた。
シもとめた。
更に上記で得られた径／、１ｍの丸線についてプレス加
工により厚さ０．７ｍ×巾３．コ鵡の板材を得たのち、
一端を支持し、支持端よｌ）１００ｔｍの位置に荷重を
かけてｓｏｏまで曲げた後、荷重を除き測定した永久た
わみ角θ°がら茨式によシパネ値を求めた。
工により厚さ０．７ｍ×巾３．コ鵡の板材を得たのち、
一端を支持し、支持端よｌ）１００ｔｍの位置に荷重を
かけてｓｏｏまで曲げた後、荷重を除き測定した永久た
わみ角θ°がら茨式によシパネ値を求めた。
バネ値＝（！；０−θ）１５０Ｘ／ＤＯ被覆材の異なる
２種のクラツド材についての測定値を次表−コに記す。
２種のクラツド材についての測定値を次表−コに記す。
表−２
第７図は、この発明のクラツド材の適用に適したメガネ
フレームの斜視図。 第一図および第３図は、それぞれ各種材料についての加
工硬化曲線および焼鈍軟化曲線である。 ｌ・・・リム、コ・・・ブリッジ、３・・・テンプル、
！・・・鼻あてパッド、！・・・連結部。 出願人代理人 猪 股 清 躬 １ 霞 消 ２ ｍ 足 カ０．（％） ■
フレームの斜視図。 第一図および第３図は、それぞれ各種材料についての加
工硬化曲線および焼鈍軟化曲線である。 ｌ・・・リム、コ・・・ブリッジ、３・・・テンプル、
！・・・鼻あてパッド、！・・・連結部。 出願人代理人 猪 股 清 躬 １ 霞 消 ２ ｍ 足 カ０．（％） ■
Claims (1)
- Ｎｌ７３〜りｒｓ＜重量％、以下同じ）−Ｃｕｏ、ｓ〜
２ｔ）％およびＣｙ Ｏ，１−ｊ １４の組成を有する
Ｎｉ合金でＴＩ基金属製芯材を被覆してなることを特徴
とするＮｉ−Ｔｌ系クラツド材０
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56169782A JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
| US06/435,875 US4450210A (en) | 1981-10-23 | 1982-10-21 | Clad material |
| DE19823239206 DE3239206A1 (de) | 1981-10-23 | 1982-10-22 | Verbessertes plattierungsmaterial |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56169782A JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871350A true JPS5871350A (ja) | 1983-04-28 |
| JPS6140294B2 JPS6140294B2 (ja) | 1986-09-08 |
Family
ID=15892761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56169782A Granted JPS5871350A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | クラツド材 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4450210A (ja) |
| JP (1) | JPS5871350A (ja) |
| DE (1) | DE3239206A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101921977A (zh) * | 2010-09-08 | 2010-12-22 | 中南大学 | 一种可热处理强化铝合金的时效热处理工艺 |
| CN109128143A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-04 | 北京工业大学 | 一种具有核壳结构的纳米钨铜粉体的制备方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255425A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | ヤマハ株式会社 | 装飾用材料 |
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