JPS6054792A - 生物学的脱窒素プロセスの制御装置 - Google Patents
生物学的脱窒素プロセスの制御装置Info
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- JPS6054792A JPS6054792A JP16043683A JP16043683A JPS6054792A JP S6054792 A JPS6054792 A JP S6054792A JP 16043683 A JP16043683 A JP 16043683A JP 16043683 A JP16043683 A JP 16043683A JP S6054792 A JPS6054792 A JP S6054792A
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- tank
- contg
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は生物学的膜窒素プロセスに係り、特に、脱窒還
元剤でるる水素供与体の注入量を必要最小限に抑え、か
つ、良好な脱窒状態を維持するに好適な水素供与体注入
制御装置に関する。
元剤でるる水素供与体の注入量を必要最小限に抑え、か
つ、良好な脱窒状態を維持するに好適な水素供与体注入
制御装置に関する。
下水処理場では、従来、有機物を処理対象としてきたが
、近年、富栄養化源とされている窒素及び燐の除去が重
要な課題となっている。
、近年、富栄養化源とされている窒素及び燐の除去が重
要な課題となっている。
微生物を利用した生物学的脱窒未洗は最も一般的な窒素
除去法とされている。この脱窒未決は二つの微生物反応
槽をもち、有機性、あるいは、アンモニア性窒素（以下
ＮＨ，−Ｎと称す）を無害な窒素ガスに変換する。その
一つは硝化槽で、排水中のＮ Ｈ３Ｎ及び微生物の異化
代謝によって、有機性窒素から変換されるＮＨ３−Ｎｅ
硝化菌により、 ＮＨｒ ＋２０２ ”ＮＯｓ ＋ＨｘＯ＋２ Ｈ”−・
・−・（ｉ）のように硝酸性窒素（以下ＮＯｓ Ｎと称
す）に酸化する。（１）式によれば、硝化槽では酸素と
中和剤全必要とし、空気曝気及びアルカリ剤注入が行な
われる。従って、硝化槽流出液は高濃度の溶存酸素（以
下ＤＯと称す）を含むことになる。他の一つは脱窒槽で
、硝化槽流出液中のＮＯｘ −ＮＪｍ脱窒菌により窒素
ガスへ還元する。
除去法とされている。この脱窒未決は二つの微生物反応
槽をもち、有機性、あるいは、アンモニア性窒素（以下
ＮＨ，−Ｎと称す）を無害な窒素ガスに変換する。その
一つは硝化槽で、排水中のＮ Ｈ３Ｎ及び微生物の異化
代謝によって、有機性窒素から変換されるＮＨ３−Ｎｅ
硝化菌により、 ＮＨｒ ＋２０２ ”ＮＯｓ ＋ＨｘＯ＋２ Ｈ”−・
・−・（ｉ）のように硝酸性窒素（以下ＮＯｓ Ｎと称
す）に酸化する。（１）式によれば、硝化槽では酸素と
中和剤全必要とし、空気曝気及びアルカリ剤注入が行な
われる。従って、硝化槽流出液は高濃度の溶存酸素（以
下ＤＯと称す）を含むことになる。他の一つは脱窒槽で
、硝化槽流出液中のＮＯｘ −ＮＪｍ脱窒菌により窒素
ガスへ還元する。
２ Ｎ Ｏｓ ＋５ Ｈｚ −Ｎｔ ＋ ４ Ｈ＋＋
０ ＋ ２０ Ｈ−・・・・・・（２）（２）式から、
脱窒槽では還元剤として水素供与体を必要とし、メタノ
ールが一般的に用いられる。メタノール注入量Ｃｍを表
わす式としてｌＣｍ＝２．４７（ＮＯｓ Ｎ）＋０．８
７ＤＯ−−（３）この式で、メタノールは本来のＮ Ｏ
Ｂ Ｎ還元だけでなく、ＤＯにも消費されることがわか
る。また、メタノールはＮＯ，−Ｎ還元に優先してＤＯ
に利用されることが知られている。従って、脱窒槽にＤ
Ｏが流入すればメタノールが余分に消費され、運転コス
トの増大につながる。特に、硝化液を直接脱窒槽に導く
方式ではＤＯのメタノール消費によるコスト増を無視で
きない。
０ ＋ ２０ Ｈ−・・・・・・（２）（２）式から、
脱窒槽では還元剤として水素供与体を必要とし、メタノ
ールが一般的に用いられる。メタノール注入量Ｃｍを表
わす式としてｌＣｍ＝２．４７（ＮＯｓ Ｎ）＋０．８
７ＤＯ−−（３）この式で、メタノールは本来のＮ Ｏ
Ｂ Ｎ還元だけでなく、ＤＯにも消費されることがわか
る。また、メタノールはＮＯ，−Ｎ還元に優先してＤＯ
に利用されることが知られている。従って、脱窒槽にＤ
Ｏが流入すればメタノールが余分に消費され、運転コス
トの増大につながる。特に、硝化液を直接脱窒槽に導く
方式ではＤＯのメタノール消費によるコスト増を無視で
きない。
メタノール注入量を単純に低減する方法として、脱窒槽
に流入する硝化液中のＤＣＩ除去すればよいことが（３
）式かられかる。具体的には、硝化槽と脱窒槽の間に脱
ＤＯ檜を設置し、脱窒槽排ガスによる散気等の攪拌手段
によってＤＯを除去する方式が知られている（特公昭５
７−４２３９８号、特開昭５６−１６６９９８号）。し
かし、脱窒対象液のＤ（１−除去しただけではメタノー
ル注入量の低減に直接繋がらない。すなわち、後工程で
ある脱窒槽のメタノール注入量をいかに適切に操作する
かが重要である。（３）式から、ＤＯが存在しない場合
のメタノール注入量全適正にするには、Ｎｏ。
に流入する硝化液中のＤＣＩ除去すればよいことが（３
）式かられかる。具体的には、硝化槽と脱窒槽の間に脱
ＤＯ檜を設置し、脱窒槽排ガスによる散気等の攪拌手段
によってＤＯを除去する方式が知られている（特公昭５
７−４２３９８号、特開昭５６−１６６９９８号）。し
かし、脱窒対象液のＤ（１−除去しただけではメタノー
ル注入量の低減に直接繋がらない。すなわち、後工程で
ある脱窒槽のメタノール注入量をいかに適切に操作する
かが重要である。（３）式から、ＤＯが存在しない場合
のメタノール注入量全適正にするには、Ｎｏ。
−Ｎに対応した操作が必要であることがわかる。
ところで、Ｎｏｔ Ｎのオンライン計測器が現在未開発
であるため、メタノールの適正注入は現状において困難
である。したがって、ＤＯ除去によるメタノール低減を
効果的に行なうには、実用的なメタノール注入制御の確
立が前提条件であった。
であるため、メタノールの適正注入は現状において困難
である。したがって、ＤＯ除去によるメタノール低減を
効果的に行なうには、実用的なメタノール注入制御の確
立が前提条件であった。
本発明の目的は、ＮＯｓ −Ｎを還元するに必要な最小
限のメタノールを注入し、かつ、ＤＯ除去によるメタノ
ール注入量の低減を可能とする生物学的脱窒素制御装置
全提供するにある。
限のメタノールを注入し、かつ、ＤＯ除去によるメタノ
ール注入量の低減を可能とする生物学的脱窒素制御装置
全提供するにある。
本発明は、脱窒槽内の酸化還元電位がＮ０ｓ−Ｎ濃度、
有機物濃度の他にＤｏｌｌ）度により変化し、ＤＯ濃度
を予め所定値以下に維持すれば脱窒状態であるＮＯ３Ｎ
濃度と有機物濃度に対処し、かつ、制御位置を任意に選
定できるメタノール注入制御が可能となり、また、ＤＯ
除去に対応したメタノール注入量の低減が図れること盆
発見したことに基づく。
有機物濃度の他にＤｏｌｌ）度により変化し、ＤＯ濃度
を予め所定値以下に維持すれば脱窒状態であるＮＯ３Ｎ
濃度と有機物濃度に対処し、かつ、制御位置を任意に選
定できるメタノール注入制御が可能となり、また、ＤＯ
除去に対応したメタノール注入量の低減が図れること盆
発見したことに基づく。
すなわち、本発明者らは、酸化還元電位が脱窒槽の処理
状態全表わす指標として有効であり、また−ＤＯが酸化
還元電位に影響を与えるという実験結果を見出し、本発
明を成すに至った。
状態全表わす指標として有効であり、また−ＤＯが酸化
還元電位に影響を与えるという実験結果を見出し、本発
明を成すに至った。
第１図は種々の脱窒状態における酸化還元電位を測定し
た結果である。脱窒槽の処理状態は、処理対象となるＮ
Ｏｘ Ｎ（ＮＯｓ ＮとＮ０２−Ｎの総称）と新たに注
入するメタノールを含めた有機物の残存量で示すことが
できる。第１図は、完全混合型の脱窒槽を用いて、ＤＯ
が常時０．５＋ｎｇ／を以下となっている場合の脱窒状
態を表わしている。この図から、残存有機物の増加、す
なわち、メタノールが過剰になると酸化還元電位が低下
し、Ｎ０ｘＮの増加、すなわち、メタノールが不足する
と酸化還元電位が上昇し、脱窒状態と酸化還元電位の間
に明確な相関関係があることがわかる。この結果によれ
ば、Ｎ０ｘＮを低濃度に維持し、しかも、メタノールが
過剰とならない酸化還元電位の範囲を見出すことができ
る。この範囲は−ｉ ｏ ｏｍｖから一２００ｍＶの間
に存在する。第１図の結果は、酸化還元電位を指標とす
るメタノール注入制御を実施すれば脱窒槽を管理するこ
とができることを示す。
た結果である。脱窒槽の処理状態は、処理対象となるＮ
Ｏｘ Ｎ（ＮＯｓ ＮとＮ０２−Ｎの総称）と新たに注
入するメタノールを含めた有機物の残存量で示すことが
できる。第１図は、完全混合型の脱窒槽を用いて、ＤＯ
が常時０．５＋ｎｇ／を以下となっている場合の脱窒状
態を表わしている。この図から、残存有機物の増加、す
なわち、メタノールが過剰になると酸化還元電位が低下
し、Ｎ０ｘＮの増加、すなわち、メタノールが不足する
と酸化還元電位が上昇し、脱窒状態と酸化還元電位の間
に明確な相関関係があることがわかる。この結果によれ
ば、Ｎ０ｘＮを低濃度に維持し、しかも、メタノールが
過剰とならない酸化還元電位の範囲を見出すことができ
る。この範囲は−ｉ ｏ ｏｍｖから一２００ｍＶの間
に存在する。第１図の結果は、酸化還元電位を指標とす
るメタノール注入制御を実施すれば脱窒槽を管理するこ
とができることを示す。
一方、第２図に示すように、酸化還元電位はＤＯの影響
を受ける。第２図は、ＤＯが０．２ ｍｇ／を時の酸化
還元電位Ｐｏ？基準とし、この基準値と各種ＤＯ時の測
定値Ｐ′との差分ΔＰとＤｏの関係を示す。
を受ける。第２図は、ＤＯが０．２ ｍｇ／を時の酸化
還元電位Ｐｏ？基準とし、この基準値と各種ＤＯ時の測
定値Ｐ′との差分ΔＰとＤｏの関係を示す。
ΔＰ＝Ｐ’ Ｐａ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（ｚ）この図から、ＤＯの上昇に伴い
酸化還元電位が上昇することがわかる。
・・・・・・・・（ｚ）この図から、ＤＯの上昇に伴い
酸化還元電位が上昇することがわかる。
ところで、生物学的脱窒素プロセスは第３図、第４図に
示すプロセス及びこれらの変形プロセスが一般的である
。これらのプロセスの特徴は、脱窒槽２で処理対象とな
るのは硝化槽ｌから流出する硝化液５、あるいは、循環
液ｌＯである。硝化槽ｌでは空気１１’に吹込んでＮＨ
ｇ −Ｎを酸化しているため、高濃度のＤＯＴｈ含む硝
化液５、あるいは、循環液ｌＯが脱窒槽２に流入する。
示すプロセス及びこれらの変形プロセスが一般的である
。これらのプロセスの特徴は、脱窒槽２で処理対象とな
るのは硝化槽ｌから流出する硝化液５、あるいは、循環
液ｌＯである。硝化槽ｌでは空気１１’に吹込んでＮＨ
ｇ −Ｎを酸化しているため、高濃度のＤＯＴｈ含む硝
化液５、あるいは、循環液ｌＯが脱窒槽２に流入する。
このような脱窒槽２で、酸化還元電位全指標としてメタ
ノール１２を適正に操作するには、ＤＯの影４１ｉｆｔ
考慮する必要がある。なぜなら、硝化槽ｌの流出部のＤ
Ｏ濃度は最大５ｍｇ／を程度の範囲内で日変動し、この
ＤＯ変化によって良好な脱窒状態を形成する酸化還元電
位の適正範囲が推移するためでるる。
ノール１２を適正に操作するには、ＤＯの影４１ｉｆｔ
考慮する必要がある。なぜなら、硝化槽ｌの流出部のＤ
Ｏ濃度は最大５ｍｇ／を程度の範囲内で日変動し、この
ＤＯ変化によって良好な脱窒状態を形成する酸化還元電
位の適正範囲が推移するためでるる。
以下、本発明の一実施例を第５図により説明する。本実
施例は硝化液循環方式と称される第４図のプロセスを例
と″した。第５図において、２は脱窒槽で最頭部にＤＯ
及びＮＯｘ−Ｎ金倉む硝化液循環液ｌＯと返送汚泥８を
導入する。嫌気性雰囲気が巣作となる脱窒槽２は空気？
遮断するために覆蓋し、攪拌装置１７によシ全槽にわた
って流動化される。このような脱窒槽２に対して、攪拌
操作のみを行なう放散領域Ａ’Ｔｈ上流部に設け、放散
領域Ａの下流に脱窒領域Ｂｅ設け、脱窒領域Ｂの上流部
に有機物を含む流入水４とメタノール１２を注入する。
施例は硝化液循環方式と称される第４図のプロセスを例
と″した。第５図において、２は脱窒槽で最頭部にＤＯ
及びＮＯｘ−Ｎ金倉む硝化液循環液ｌＯと返送汚泥８を
導入する。嫌気性雰囲気が巣作となる脱窒槽２は空気？
遮断するために覆蓋し、攪拌装置１７によシ全槽にわた
って流動化される。このような脱窒槽２に対して、攪拌
操作のみを行なう放散領域Ａ’Ｔｈ上流部に設け、放散
領域Ａの下流に脱窒領域Ｂｅ設け、脱窒領域Ｂの上流部
に有機物を含む流入水４とメタノール１２を注入する。
放散領域Ａと脱窒領域Ｂの間に多孔整流壁１３を設けれ
ば、両領域の逆混合が防止できそれぞれの機能を有効に
発揮できる。脱窒領域Ｂには酸化還元電位計２１に設置
し、脱窒状態に対応した酸化還元電位の実測値Ｐを制御
回路３１に出力する。制御回路３１では実測値Ｐと予め
設定された酸化還元電位の目標値Ｐ“との差分εが演算
され、 ε＝ｐ−ｐ” ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（２）差分εに応じてメタノール注
入装置１９が操作される。注入装置１９は差分εが負で
あればメタノールを減少させ、差分εが正であればメタ
ノール金増加させる方向に作動する。
ば、両領域の逆混合が防止できそれぞれの機能を有効に
発揮できる。脱窒領域Ｂには酸化還元電位計２１に設置
し、脱窒状態に対応した酸化還元電位の実測値Ｐを制御
回路３１に出力する。制御回路３１では実測値Ｐと予め
設定された酸化還元電位の目標値Ｐ“との差分εが演算
され、 ε＝ｐ−ｐ” ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（２）差分εに応じてメタノール注
入装置１９が操作される。注入装置１９は差分εが負で
あればメタノールを減少させ、差分εが正であればメタ
ノール金増加させる方向に作動する。
一方、放散領域Ａに流入した返送汚泥８と循環液ｌＯ中
のＤＯは空気遮断されるため次式に基づいて低下する。
のＤＯは空気遮断されるため次式に基づいて低下する。
ここで、Ｃ： Ｄ Ｏ（ｍｇ／４）、 Ｃｓ ’飽和Ｄ
Ｏ（” ｇ／ｌ ） ｓ ｋｒ−’酸素移゛動容量係数
（１／ｈ ）、ｋ、ｉ単位汚泥量当りの酸素消費速度（
ｍ ｇ／ｇ−ｓｓ／ｈ ）、Ｓ；汚泥濃度（ｇ−５Ｓ／
ｌ）、ｔ：時間（ｈ）である。
Ｏ（” ｇ／ｌ ） ｓ ｋｒ−’酸素移゛動容量係数
（１／ｈ ）、ｋ、ｉ単位汚泥量当りの酸素消費速度（
ｍ ｇ／ｇ−ｓｓ／ｈ ）、Ｓ；汚泥濃度（ｇ−５Ｓ／
ｌ）、ｔ：時間（ｈ）である。
（３）式の右辺第１項は放散による減少、第２項は汚泥
呼吸２による減少を表わす。このうち、人為的な操作を
行なえるのは第１項で、放散を促進する手段として（１
）ｋＬ、’ｚ高める。（１）Ｃｓ’ｒゼロに近づける、
などの方法がある。前者は攪拌方法、後者は放散領域Ａ
の気相中酸素濃度に影響される。ところで、脱窒反応の
結果発生するガスは、安定な窒素と炭酸ガスであること
から、この脱窒ガスを放散領域Ａに導びけば、気相中酸
素濃度をほぼゼロに維持でき、Ｃ５（ｃゼロにできる。
呼吸２による減少を表わす。このうち、人為的な操作を
行なえるのは第１項で、放散を促進する手段として（１
）ｋＬ、’ｚ高める。（１）Ｃｓ’ｒゼロに近づける、
などの方法がある。前者は攪拌方法、後者は放散領域Ａ
の気相中酸素濃度に影響される。ところで、脱窒反応の
結果発生するガスは、安定な窒素と炭酸ガスであること
から、この脱窒ガスを放散領域Ａに導びけば、気相中酸
素濃度をほぼゼロに維持でき、Ｃ５（ｃゼロにできる。
これは、第５図で、脱窒領域Ｂと放散領域Ａの気相部を
連通させ、放散領域Ａから放散ガスを含む脱窒ガス１５
Ｔｈ排出することにより可能である。第６図は、放散時
間２５ｍ１ｐ、放散領域の気相を嫌気性雰囲気とした場
合のＤｏ放散状態金検討した実験結果である。この図か
ら、第５図の手段によってもＤＯ除去を効率よ〈実施で
きる。
連通させ、放散領域Ａから放散ガスを含む脱窒ガス１５
Ｔｈ排出することにより可能である。第６図は、放散時
間２５ｍ１ｐ、放散領域の気相を嫌気性雰囲気とした場
合のＤｏ放散状態金検討した実験結果である。この図か
ら、第５図の手段によってもＤＯ除去を効率よ〈実施で
きる。
ところで、脱窒領域Ｂで、酸化還元電位によるメタノー
ル注入制御はＤＯ値が低いほど第１図に示す酸化還元電
位と脱窒状態の関係に与える影響が少なくなる。このこ
とは、ＤＯ値？常時所定値以下に維持すれば酸化還元電
位／メタノール注入制御の安定性が増すことを意味する
。これは攪拌強度を操作することにより実現できる。こ
の−例として、第７図に放散領域Ａの流出部にＤＯ計２
２を設置し、制御回路３２でＤＯの実測値ｄと予め設定
した目標値ｄ４の差分Δｄに対応して攪拌装置１７’を
調節する方式を示す。
ル注入制御はＤＯ値が低いほど第１図に示す酸化還元電
位と脱窒状態の関係に与える影響が少なくなる。このこ
とは、ＤＯ値？常時所定値以下に維持すれば酸化還元電
位／メタノール注入制御の安定性が増すことを意味する
。これは攪拌強度を操作することにより実現できる。こ
の−例として、第７図に放散領域Ａの流出部にＤＯ計２
２を設置し、制御回路３２でＤＯの実測値ｄと予め設定
した目標値ｄ４の差分Δｄに対応して攪拌装置１７’を
調節する方式を示す。
Δｄ＝ｄ−ｃｔ″？ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（４）攪拌装置１７′の他の操作法
は、放散領域Ａへの返送汚泥８と循環液ｌＯの流量とそ
の中の含有Ｄｏ値との積に比例させΣ方式が考えられる
。
・・・・・・・・・（４）攪拌装置１７′の他の操作法
は、放散領域Ａへの返送汚泥８と循環液ｌＯの流量とそ
の中の含有Ｄｏ値との積に比例させΣ方式が考えられる
。
このように、ＤＯ除去を実施した後で、酸化還元電位を
指標としてメタノール注入量を制御すれば、必要量のメ
タノ１ルで完全脱窒が達成され、ＤＯ除去量に対応した
メタノール量の低減が実現できる。そこで、本発明を実
証し、さらに効果を確認する目的で実験を試みた。以下
、その結果について説明する。
指標としてメタノール注入量を制御すれば、必要量のメ
タノ１ルで完全脱窒が達成され、ＤＯ除去量に対応した
メタノール量の低減が実現できる。そこで、本発明を実
証し、さらに効果を確認する目的で実験を試みた。以下
、その結果について説明する。
実験は、第４図に示す硝化液循環方式を対象とし、流入
水４の流量及び水質に第８図のような日変動を与えた。
水４の流量及び水質に第８図のような日変動を与えた。
なお、放散領域Ａは脱窒槽２の１／４を充当し、滞留時
間は２５ｍｍとした。攪拌装置１７’の制御は実施しな
かった。また、脱窒領域Ｂのメタノール注入制御の酸化
還元電位目標値は−１５ｏｍｖに設定した。さらに、比
較のため、返送汚泥８及び循環液１０ｔ−脱窒領域Ｂに
直接導入する非放散実験も行なった。第１表はその結果
の一例である。
間は２５ｍｍとした。攪拌装置１７’の制御は実施しな
かった。また、脱窒領域Ｂのメタノール注入制御の酸化
還元電位目標値は−１５ｏｍｖに設定した。さらに、比
較のため、返送汚泥８及び循環液１０ｔ−脱窒領域Ｂに
直接導入する非放散実験も行なった。第１表はその結果
の一例である。
第１表
脱窒領域Ｂで、酸化還元電位は非放散時の目標値上ｓｏ
ｍ’ｖに対して、放散時には目標値±１５ｍＶと精度が
向上している。また、残留有機物濃度及びＮＯｘ Ｎ濃
度は両者ともほぼ同一で、低値を示していることから、
良好な脱窒状態が形成されている。プロセス全体の脱窒
率をめると、両者とも７８％で、循環比４における理論
脱窒率がほぼ達成された。一方、Ｄｏ放散時のメタノー
ル注入量は、非放散時に対して約２３％低減した。
ｍ’ｖに対して、放散時には目標値±１５ｍＶと精度が
向上している。また、残留有機物濃度及びＮＯｘ Ｎ濃
度は両者ともほぼ同一で、低値を示していることから、
良好な脱窒状態が形成されている。プロセス全体の脱窒
率をめると、両者とも７８％で、循環比４における理論
脱窒率がほぼ達成された。一方、Ｄｏ放散時のメタノー
ル注入量は、非放散時に対して約２３％低減した。
脱窒領域Ｂへの流入Ｄｏを比較すると、非放散時に対し
て放散時にはｏ、５ｍｇ０２／を以下とほぼ完全に除去
されている。したがって、放散時のメタノール低減は、
脱窒状態が放散時と非放散時とでほぼ同一である−こと
から、ＤＯ除去の効果であると言える。また、この低減
率は、（３）式に基づいてＤＯ放散時と非放散時のメタ
ノール必要量Ｃｍ＋。
て放散時にはｏ、５ｍｇ０２／を以下とほぼ完全に除去
されている。したがって、放散時のメタノール低減は、
脱窒状態が放散時と非放散時とでほぼ同一である−こと
から、ＤＯ除去の効果であると言える。また、この低減
率は、（３）式に基づいてＤＯ放散時と非放散時のメタ
ノール必要量Ｃｍ＋。
Ｃｍ２全試算し、
Ｒ８”１００（Ｃ１００（Ｃ＋）／Ｃｍｚによりめた低
減率２５ｆ）とほぼ一致した。
減率２５ｆ）とほぼ一致した。
このように、放散領域と脱窒領域に機能分離し、放散領
域で予めＤＯＴｈ除去した後、脱窒領域で、メタノール
注入量を酸化還元電位により制御する本発明によれば、
制御精度の向上が図れ、さらにＤＯ放散量に対応したメ
タノール低減を効果的に行なうことができる。
域で予めＤＯＴｈ除去した後、脱窒領域で、メタノール
注入量を酸化還元電位により制御する本発明によれば、
制御精度の向上が図れ、さらにＤＯ放散量に対応したメ
タノール低減を効果的に行なうことができる。
なお、本実施例は硝化液循環方式を対象としたが、本発
明はこれに限るものでなく、生物学的脱窒素プロセス全
般に利用できるものである。この場合、ＤＯ放散は脱窒
領域に流入するＤ（１−含む液を対象とすることが望ま
しい。なぜなら、第４図で、硝化液５を放散対象とすれ
ば放散動力の増大、さらに、嫌気状態となる沈殿池３で
脱窒反応が進行して窒素ガスを生成させ、このガスによ
る汚泥浮上が発生して処理水７の水質を悪化させるため
である。
明はこれに限るものでなく、生物学的脱窒素プロセス全
般に利用できるものである。この場合、ＤＯ放散は脱窒
領域に流入するＤ（１−含む液を対象とすることが望ま
しい。なぜなら、第４図で、硝化液５を放散対象とすれ
ば放散動力の増大、さらに、嫌気状態となる沈殿池３で
脱窒反応が進行して窒素ガスを生成させ、このガスによ
る汚泥浮上が発生して処理水７の水質を悪化させるため
である。
また、本実施例は脱窒槽内に放散領域全設置しているが
、新たに放散槽を脱窒槽前に設置しても同様の効果が得
られる。
、新たに放散槽を脱窒槽前に設置しても同様の効果が得
られる。
さらに、放散領域で流出部ＤＯ＆操作する場合、その目
標値は酸化還元電位によるメタノール注入制御の精度を
考慮し、良好な脱窒状態が形成される酸化還元電位の適
正範囲を逸脱しないように設定すればよい。
標値は酸化還元電位によるメタノール注入制御の精度を
考慮し、良好な脱窒状態が形成される酸化還元電位の適
正範囲を逸脱しないように設定すればよい。
また、本実施例では流入水を脱窒領域に導入しているが
、本発明は放散領域に導入する方法を阻げるものではな
い。
、本発明は放散領域に導入する方法を阻げるものではな
い。
なお、図中４は流入液、６は流出液である。
本発明によれば、脱窒処理前にＤｏを除去することによ
り脱窒工程における酸化還元電位／メタノール注入制御
の精度が向上し、メタノールの過剰注入を抑え、完全脱
窒を達成できる。したがって、硝化液循環方式でも理論
脱窒率が達成され、処理コストの低減に有効である。
り脱窒工程における酸化還元電位／メタノール注入制御
の精度が向上し、メタノールの過剰注入を抑え、完全脱
窒を達成できる。したがって、硝化液循環方式でも理論
脱窒率が達成され、処理コストの低減に有効である。
第１図は脱窒槽における脱窒状態と酸化還元電位の関係
を示す実験的にめた特性図、第２図は酸化還元電位に対
するＤＯの影響を実験的にめた特性図、第３図は脱窒素
プロセスの系統図、第４図は硝化液循環方式の系統図、
第５図は本発明の一実施例の構成図、第６図は実験的に
絽たＤＯの放散特性図、第７図は本発明の一実施例のＤ
Ｏ放散手段の系統図、第８図は本発明の効果全検討する
実験に用いた流入水の日変動パターンである。 ｌ・・・硝化槽、２・・・脱窒槽、８・・・返送汚泥、
ｌＯ・・・循環液、１２・・・メタノール、１３・・・
整流壁、１７゜１７′・・・攪拌装置、１９・・・メタ
ノール注入装置、２１・・・酸化還元電位計、２２・・
・ＤＯ計、３１゜も１霧 も２図 （）０ （Ｍ／ｚ） 隅３図 躬４−図 ５！１１５図 同車＝＃（ｒＰＴｒＬ） 槽７目 ′１ も８図 時刻（時う
を示す実験的にめた特性図、第２図は酸化還元電位に対
するＤＯの影響を実験的にめた特性図、第３図は脱窒素
プロセスの系統図、第４図は硝化液循環方式の系統図、
第５図は本発明の一実施例の構成図、第６図は実験的に
絽たＤＯの放散特性図、第７図は本発明の一実施例のＤ
Ｏ放散手段の系統図、第８図は本発明の効果全検討する
実験に用いた流入水の日変動パターンである。 ｌ・・・硝化槽、２・・・脱窒槽、８・・・返送汚泥、
ｌＯ・・・循環液、１２・・・メタノール、１３・・・
整流壁、１７゜１７′・・・攪拌装置、１９・・・メタ
ノール注入装置、２１・・・酸化還元電位計、２２・・
・ＤＯ計、３１゜も１霧 も２図 （）０ （Ｍ／ｚ） 隅３図 躬４−図 ５！１１５図 同車＝＃（ｒＰＴｒＬ） 槽７目 ′１ も８図 時刻（時う
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、排水中の有機性あるいはアンモニア性窒素を好気状
態下で硝化菌により硝酸性あるいは亜硝酸性窒素に酸化
する硝化槽と、この硝化槽からの流出液の全量あるいは
一部、および水素供与体を注入し、前記硝化槽の流出液
中の硝化性あるいは亜硝酸性窒素を嫌気性状態下で脱窒
菌によシ窒素ガスに還元する脱窒槽とからなる生物学的
膜窒素プロセスにおかて、 前記脱窒槽に流入する前記硝化槽の流出液中の溶存酸素
を放散させる手段と、前記脱窒槽の処理状態、例えば、
前記脱窒槽の酸化還元電位によシ前記水素供与体の注入
量全調節する手段と、前記水素供与体の注入量の調節を
前記脱窒槽へ流入する前記硝化槽の流出液中の溶存酸素
を放散させた後で実施する手段とからなることを特徴と
する生物学的膜窒素プロセスの髄御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16043683A JPS6054792A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 生物学的脱窒素プロセスの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16043683A JPS6054792A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 生物学的脱窒素プロセスの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6054792A true JPS6054792A (ja) | 1985-03-29 |
Family
ID=15714889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16043683A Pending JPS6054792A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 生物学的脱窒素プロセスの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054792A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5518619A (en) * | 1992-05-26 | 1996-05-21 | Paques B. V. | Process for removing sulphur compounds from water |
| US6492646B1 (en) | 1999-09-29 | 2002-12-10 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Method of and apparatus for obtaining fluorescence image |
| JP2009505822A (ja) * | 2005-08-24 | 2009-02-12 | パークソン コーポレーション | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| JP2018171550A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 硝化脱窒システム及び硝化脱窒処理方法 |
-
1983
- 1983-09-02 JP JP16043683A patent/JPS6054792A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5518619A (en) * | 1992-05-26 | 1996-05-21 | Paques B. V. | Process for removing sulphur compounds from water |
| US6492646B1 (en) | 1999-09-29 | 2002-12-10 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Method of and apparatus for obtaining fluorescence image |
| JP2009505822A (ja) * | 2005-08-24 | 2009-02-12 | パークソン コーポレーション | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| JP2012187587A (ja) * | 2005-08-24 | 2012-10-04 | Parkson Corp | 脱窒プロセス及び脱窒装置 |
| JP2018171550A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 硝化脱窒システム及び硝化脱窒処理方法 |
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