JPS6038094A - 有機性汚水の処理方法 - Google Patents
有機性汚水の処理方法Info
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- JPS6038094A JPS6038094A JP58144568A JP14456883A JPS6038094A JP S6038094 A JPS6038094 A JP S6038094A JP 58144568 A JP58144568 A JP 58144568A JP 14456883 A JP14456883 A JP 14456883A JP S6038094 A JPS6038094 A JP S6038094A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、有機性汚水の処理方法、とくにメタノール、
ｐＨ調整剤、凝集剤等の薬剤を使用することなく、簡単
な装置で汚水中のＢＯＤ 、窒素、リンを同時に除去す
ることができ、しかも運転管理の容易な処理方法に関す
る。
ｐＨ調整剤、凝集剤等の薬剤を使用することなく、簡単
な装置で汚水中のＢＯＤ 、窒素、リンを同時に除去す
ることができ、しかも運転管理の容易な処理方法に関す
る。
下７レー１印位／７−１缶７１（由ＩＦＩｌ＋−Ｒｎｎ
］−＋１イ州１１中表示されることの多い有機性汚濁
物質や、閉鎖性水域の富栄養化の原因物質である窒素、
リンが含まれている。これらの汚濁物質を除去処理する
において、生物学的処理法は重要な位置を占めている。
］−＋１イ州１１中表示されることの多い有機性汚濁
物質や、閉鎖性水域の富栄養化の原因物質である窒素、
リンが含まれている。これらの汚濁物質を除去処理する
において、生物学的処理法は重要な位置を占めている。
ＢＯＤを除去する方法として、活性汚泥法、ラグーン法
、散水Ｐ床法、回転円板法などの生物学的処理法が広く
用いられて来た。
、散水Ｐ床法、回転円板法などの生物学的処理法が広く
用いられて来た。
窒素を生物作用によって除去する方法には生物学的処理
法がある。この方法における生物学的膜窒素反応は、２
段階の反応である。すなわち、第１段階は好気的条件下
での硝化菌の作用によって、汚水中のアンモニア性窒素
（ＮＨｊ−Ｎ）を亜硝酸性窒素（Ｎ０２−Ｎ ）、硝酸
性窒素（ＮＯ３−−Ｎ ）に酸化する、いわゆる硝化工
程である。この反応は下記のように表わすことができる
。
法がある。この方法における生物学的膜窒素反応は、２
段階の反応である。すなわち、第１段階は好気的条件下
での硝化菌の作用によって、汚水中のアンモニア性窒素
（ＮＨｊ−Ｎ）を亜硝酸性窒素（Ｎ０２−Ｎ ）、硝酸
性窒素（ＮＯ３−−Ｎ ）に酸化する、いわゆる硝化工
程である。この反応は下記のように表わすことができる
。
ＮＨｄ ＋１．．５０２ →ＮＯ２−＋ Ｎ２０ ＋２
Ｈ＋・・・（１）ＮＯ２”’ ＋ ０．５０２ → Ｎ
ｏ、５− ・・・（２）式（１）、（２）よシ ＮＨ４＋２０２ →ＮＯ’５− ＋Ｈ２０＋２Ｈ″−・
・・（３）続く第２段階はＮＯ２−ＮＮ０３−Ｎを、嫌
気的条件下での脱窒菌の作用によって窒素ガス（Ｎ２）
に還元し、とのＮ２を大気中に放散させて汚水の脱窒床
処理を完結するもので、脱窒工程と呼ばれ下式のように
示すことができる。
Ｈ＋・・・（１）ＮＯ２”’ ＋ ０．５０２ → Ｎ
ｏ、５− ・・・（２）式（１）、（２）よシ ＮＨ４＋２０２ →ＮＯ’５− ＋Ｈ２０＋２Ｈ″−・
・・（３）続く第２段階はＮＯ２−ＮＮ０３−Ｎを、嫌
気的条件下での脱窒菌の作用によって窒素ガス（Ｎ２）
に還元し、とのＮ２を大気中に放散させて汚水の脱窒床
処理を完結するもので、脱窒工程と呼ばれ下式のように
示すことができる。
２ＮＯ２−＋６Ｈ−＋ Ｎ２↑＋２Ｈ２０＋２０Ｈ−’
−（４）２ＮＯ３−＋１Ｏ）Ｉ−＋Ｎ２↑＋４Ｈ２０＋
２０Ｈ−・・・（５）硝化反応に伴って、式（１） 、
（３）に示したように・ｐＨが低下するため、硝化工
程では、必要に応じてアルカリ剤を添加する。脱窒反応
においてＵｌ、式（４） 、 （５）に示したように還
元剤が必要であるため、メタノール等の有機炭素源を必
要量添加する。脱窒工程では、ｐＨが上昇する。
−（４）２ＮＯ３−＋１Ｏ）Ｉ−＋Ｎ２↑＋４Ｈ２０＋
２０Ｈ−・・・（５）硝化反応に伴って、式（１） 、
（３）に示したように・ｐＨが低下するため、硝化工
程では、必要に応じてアルカリ剤を添加する。脱窒反応
においてＵｌ、式（４） 、 （５）に示したように還
元剤が必要であるため、メタノール等の有機炭素源を必
要量添加する。脱窒工程では、ｐＨが上昇する。
リンを生物学的に除去する方法も開発されている。これ
は、ＢＯＤとリンとを含有する汚水を活性汚泥処理する
場合、汚泥を嫌気状態と好気状態とに繰シ返しさらすこ
とによって汚泥中へのリンの取シ込みを強化し、リン含
有量の多い汚泥を余剰汚泥として系外へ取シ出すことに
ょっし、現在のところ、この生物学的リン除去メカニズ
ムの詳細については不明である。
は、ＢＯＤとリンとを含有する汚水を活性汚泥処理する
場合、汚泥を嫌気状態と好気状態とに繰シ返しさらすこ
とによって汚泥中へのリンの取シ込みを強化し、リン含
有量の多い汚泥を余剰汚泥として系外へ取シ出すことに
ょっし、現在のところ、この生物学的リン除去メカニズ
ムの詳細については不明である。
以上のように生物作用を利用することによりて各種の汚
Ｍ４′ａ質を除去することが可能であシ従来の処理フロ
ーにはさまざまなものがある。
Ｍ４′ａ質を除去することが可能であシ従来の処理フロ
ーにはさまざまなものがある。
第１図は従来のＢＯＤおよび窒素を除去するためのフロ
ーシート図である。１次処理水１を曝気槽２および沈殿
槽３からなる活性汚泥装置で処理し、まずＢＯＤ除去を
行う。この処理水４を暖気槽６および沈殿槽６からなる
活性汚泥装置へ導き硝化処理を行った後、脱窒槽７．再
曝気槽（脱気槽）８．沈殿槽９からなる装置で脱窒処理
し、もって窒素除去処理水１ｏを得る。必要に応じて、
硝化工程ではアルカリ剤１ノを、脱窒工程ではメタノー
ルなどの有機炭素源１２を添加する。
ーシート図である。１次処理水１を曝気槽２および沈殿
槽３からなる活性汚泥装置で処理し、まずＢＯＤ除去を
行う。この処理水４を暖気槽６および沈殿槽６からなる
活性汚泥装置へ導き硝化処理を行った後、脱窒槽７．再
曝気槽（脱気槽）８．沈殿槽９からなる装置で脱窒処理
し、もって窒素除去処理水１ｏを得る。必要に応じて、
硝化工程ではアルカリ剤１ノを、脱窒工程ではメタノー
ルなどの有機炭素源１２を添加する。
この方法によれば、汚泥が機能別に分れ、返送比、曝気
風量、引き抜き汚泥量等の運転操作要因が多く、その位
置づけも明確である。このため、水温変動、水質変動、
水矧、変動安どが生じてもこれに対する運転対応が容＆
であシ、安定した処理水が得られる。
風量、引き抜き汚泥量等の運転操作要因が多く、その位
置づけも明確である。このため、水温変動、水質変動、
水矧、変動安どが生じてもこれに対する運転対応が容＆
であシ、安定した処理水が得られる。
しかしその反面、設備数が多く設備費が高くなるととも
に、脱窒工程でのメタノールの添加量が脱窒処理するＮ
Ｏ３−Ｈの約２．５倍以上必要となり、その費用が高い
という欠点がある。
に、脱窒工程でのメタノールの添加量が脱窒処理するＮ
Ｏ３−Ｈの約２．５倍以上必要となり、その費用が高い
という欠点がある。
ｒ＋Ｅ ２図はＢＯＤと窒素とを除去するん千の従来法
の他の例である。この方法は、１次処理水２１を第１脱
窒槽２２にシＪす入した後、硝化槽２３に入れ、その汚
泥混合液の一部２４を第１脱蟹槽２２に返送するととも
に、汚泥混合液を第２脱窒槽２５に導入して、メタノー
ノし２６を有機炭素源として脱窒処理し、更に再曝気槽
２７を経て沈殿槽２８に入れ、この汚泥の一部２９を上
記第１脱窒槽２２に返送するものである。すなわちこの
方法は、第１脱窒槽２２と硝化槽２３との間で汚泥混合
液を循環させ、ｂ＜ １脱窒槽２２で１次処理水中のＢ
ＯＤを利用して脱窒を起こさせ、ここで脱窒処理し切れ
なかった分については第２脱窒槽２５でメタノールを補
助的に添加して脱窒を完了させる方法である。
の他の例である。この方法は、１次処理水２１を第１脱
窒槽２２にシＪす入した後、硝化槽２３に入れ、その汚
泥混合液の一部２４を第１脱蟹槽２２に返送するととも
に、汚泥混合液を第２脱窒槽２５に導入して、メタノー
ノし２６を有機炭素源として脱窒処理し、更に再曝気槽
２７を経て沈殿槽２８に入れ、この汚泥の一部２９を上
記第１脱窒槽２２に返送するものである。すなわちこの
方法は、第１脱窒槽２２と硝化槽２３との間で汚泥混合
液を循環させ、ｂ＜ １脱窒槽２２で１次処理水中のＢ
ＯＤを利用して脱窒を起こさせ、ここで脱窒処理し切れ
なかった分については第２脱窒槽２５でメタノールを補
助的に添加して脱窒を完了させる方法である。
この方法には第１図に示す方法に比べてメタノール費を
軽減できるという長所があシ、また設備費も低減できる
という利点がある・しがし工）９殖速度、作用等の全く
異なる硝化菌と脱窒菌とが全く同じ環境条件下で培養運
転され、混合されるため、水温低下、原水水質変動等の
外的条件に対応する運転管理が技術的に困難である。
軽減できるという長所があシ、また設備費も低減できる
という利点がある・しがし工）９殖速度、作用等の全く
異なる硝化菌と脱窒菌とが全く同じ環境条件下で培養運
転され、混合されるため、水温低下、原水水質変動等の
外的条件に対応する運転管理が技術的に困難である。
しかも汚泥が混合されて相互に希釈し合う結果単位混合
汚泥量尚シの硝化速度、脱室速度がともに小さくなシ、
このため、硝化槽、脱蟹槽の容積をいずれも太きくしな
ければならないという問題がある。
汚泥量尚シの硝化速度、脱室速度がともに小さくなシ、
このため、硝化槽、脱蟹槽の容積をいずれも太きくしな
ければならないという問題がある。
第１図はＢＯＤとリンとを除去するための従来法の１例
である。この方法では１次処理水３１と、返送汚泥３２
とを嫌気槽３３で接触反応させ、ＢＯＤの嫌気的分解と
汚泥よシのリンの溶出をはかる＠しかる後にその汚泥混
合液を好気槽３４に導き、ＢＯＤの好気的分解と汚泥へ
のリンの取シ込みをはかる。
である。この方法では１次処理水３１と、返送汚泥３２
とを嫌気槽３３で接触反応させ、ＢＯＤの嫌気的分解と
汚泥よシのリンの溶出をはかる＠しかる後にその汚泥混
合液を好気槽３４に導き、ＢＯＤの好気的分解と汚泥へ
のリンの取シ込みをはかる。
そして、汚泥混合液を沈殿槽３５に導き固液分離を行っ
て、ＢＯＩ）およびリンを除去して処理水３６と分離汚
泥３７とを得る。
て、ＢＯＩ）およびリンを除去して処理水３６と分離汚
泥３７とを得る。
この方法によれば、凝集剤等の薬剤を用いること々く、
比較的簡単な装置でもって汚水中のＢＯＤおよびリンを
除去し得る。しかし、この方法における窒素除去能力は
低い。
比較的簡単な装置でもって汚水中のＢＯＤおよびリンを
除去し得る。しかし、この方法における窒素除去能力は
低い。
第３図における処理方法を改良［７て、ＢＯＤ、リンお
よび窒素を除去することを目的とした方法−として、第
４図に示す方法がある。この方法が第３図における方法
と異る点は好気槽３４から出た汚泥混合液の一部３８を
嫌気槽３３へ返送することである。この方法は、返送す
ることによって嫌気槽３３、好気槽３４の攪拌混合を助
は短絡流を防止し、更に脱窒反応の結果生ずるｐＨの上
昇〔式（４） 、 （５）参照〕と硝化反応の結果生ず
るｐＨの低下〔式（１） Ｉ （３）参照〕とを平均化
、中和化し、もって、嫌気的反応および好気的反応の進
行を助長することができる。従ってこの方法によれば、
メタノール、凝集剤等の薬剤を用いること々く比較的簡
単な装置で汚水のＢＯＤ、窒素、リンの除去が可能とな
る。
よび窒素を除去することを目的とした方法−として、第
４図に示す方法がある。この方法が第３図における方法
と異る点は好気槽３４から出た汚泥混合液の一部３８を
嫌気槽３３へ返送することである。この方法は、返送す
ることによって嫌気槽３３、好気槽３４の攪拌混合を助
は短絡流を防止し、更に脱窒反応の結果生ずるｐＨの上
昇〔式（４） 、 （５）参照〕と硝化反応の結果生ず
るｐＨの低下〔式（１） Ｉ （３）参照〕とを平均化
、中和化し、もって、嫌気的反応および好気的反応の進
行を助長することができる。従ってこの方法によれば、
メタノール、凝集剤等の薬剤を用いること々く比較的簡
単な装置で汚水のＢＯＤ、窒素、リンの除去が可能とな
る。
しかし、この方法においても、第２図、第３図の従来法
と同様に、機能と性質の異る菌が、全て浮遊混合状態で
使用されるため、運転操作が技術的に困難である。すな
わち、水温、水質、水量等が変動する場合、活性汚泥型
の処理法においては、汚泥に対する負荷量が汚泥の持つ
処理能力の範囲に収凍るように、返送比を調節して反応
槽内の汚泥濃度をコントロールするのが運転対応の基本
である。この場合、返送ポンプの？ｉｆ力費節減の観点
から、必要最小の返送比とするととが望ましい。ところ
が、この方法における汚泥にはＢＯＤ除去菌、硝化菌、
脱窒菌、脱リン菌が含１れておシ、それらは増殖速度、
反応速度、生育条件等が異るだめ水温、水質、水量等が
変化すると、混合汚泥の中でのそれぞれの微生物の存在
比も変化する。しかるに、各種微生物の存在比と活性と
を、短時間のうちに把握することが困難であるため、従
来の活性汚泥法のように、汚泥混合液のＳＳ濃度（Ｍ、
ＬＳＳ ）あるいは活性汚泥沈殿率（５Ｖ３０ ）とい
っだ指標を負荷量調節のだめの指標として適用すること
には問題が残る。つマシ、混合汚泥の組成とその汚泥の
持つ処理能力が外的条件によって大きく変動するためそ
の汚泥単位景鮨シの処理活性も変動し処理運転対応のた
めの汚泥量調節力）技術的に困難であるという欠点を免
れ得ない。
と同様に、機能と性質の異る菌が、全て浮遊混合状態で
使用されるため、運転操作が技術的に困難である。すな
わち、水温、水質、水量等が変動する場合、活性汚泥型
の処理法においては、汚泥に対する負荷量が汚泥の持つ
処理能力の範囲に収凍るように、返送比を調節して反応
槽内の汚泥濃度をコントロールするのが運転対応の基本
である。この場合、返送ポンプの？ｉｆ力費節減の観点
から、必要最小の返送比とするととが望ましい。ところ
が、この方法における汚泥にはＢＯＤ除去菌、硝化菌、
脱窒菌、脱リン菌が含１れておシ、それらは増殖速度、
反応速度、生育条件等が異るだめ水温、水質、水量等が
変化すると、混合汚泥の中でのそれぞれの微生物の存在
比も変化する。しかるに、各種微生物の存在比と活性と
を、短時間のうちに把握することが困難であるため、従
来の活性汚泥法のように、汚泥混合液のＳＳ濃度（Ｍ、
ＬＳＳ ）あるいは活性汚泥沈殿率（５Ｖ３０ ）とい
っだ指標を負荷量調節のだめの指標として適用すること
には問題が残る。つマシ、混合汚泥の組成とその汚泥の
持つ処理能力が外的条件によって大きく変動するためそ
の汚泥単位景鮨シの処理活性も変動し処理運転対応のた
めの汚泥量調節力）技術的に困難であるという欠点を免
れ得ない。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものでその目的と
するところは、メタノールやｐＨ調整剤や凝集剤等の薬
剤を使用することなく、比較的簡単な装置でもって、汚
水中のＢＯＤ、窒素、リンを同時に除去することができ
、しかも、運転雀理の容易な有様性汚水の処理方法を得
んとするものである。
するところは、メタノールやｐＨ調整剤や凝集剤等の薬
剤を使用することなく、比較的簡単な装置でもって、汚
水中のＢＯＤ、窒素、リンを同時に除去することができ
、しかも、運転雀理の容易な有様性汚水の処理方法を得
んとするものである。
すなわち本発明に係る有機性汚水の処理方法は、有機性
汚水を嫌気性域へ導き浮遊生物による嫌気性反応を生ぜ
しめた後無酸素域へ層き浮遊生物による無酸素反応を生
せしめ、ついで生物固着沢材を設けた好気性域へ導き浮
遊生物及び固着生物による好気性反応を生ぜしめた後固
液分離装置へ４いて処理水を得るとともに分離汚泥の１
部を嫌気性域へ返送し、かつ好気性域の汚泥混合液の１
部を無酸素域へ返送することを特徴とする。
汚水を嫌気性域へ導き浮遊生物による嫌気性反応を生ぜ
しめた後無酸素域へ層き浮遊生物による無酸素反応を生
せしめ、ついで生物固着沢材を設けた好気性域へ導き浮
遊生物及び固着生物による好気性反応を生ぜしめた後固
液分離装置へ４いて処理水を得るとともに分離汚泥の１
部を嫌気性域へ返送し、かつ好気性域の汚泥混合液の１
部を無酸素域へ返送することを特徴とする。
以下本発明方法を図面を参照して説明する。
第５図は、大発明方法によって有機性汚水に含まれるＢ
ＯＤ 、窒素、リンを同時に除去する処理装餘の１例を
示したフローシート図である。
ＯＤ 、窒素、リンを同時に除去する処理装餘の１例を
示したフローシート図である。
この装置は嫌気槽５１と無酸素槽５２と嫌気槽５３およ
び沈殿槽５４を順に配設し、好気槽５３から無酸素槽５
２への返送管路５５と沈殿槽５４底部から嫌気槽５ノへ
の返送管路５６とを設けである。上記好気槽５３の槽内
には、生物固着ｐ材５７が設置しである。
び沈殿槽５４を順に配設し、好気槽５３から無酸素槽５
２への返送管路５５と沈殿槽５４底部から嫌気槽５ノへ
の返送管路５６とを設けである。上記好気槽５３の槽内
には、生物固着ｐ材５７が設置しである。
この方法は、ＢＯＤ、窒素、リンを含む原汚水５８（有
機性汚水）の少くとも１部を嫌気槽５１（嫌気性域）へ
導入し、返送管路５６を通じて返送した汚泥と共に攪拌
混合して浮遊生物による嫌気性反応を生せしめる。この
後味気槽５ノから導かれた汚泥混合液と好気槽６３から
返送された汚泥混合液とを無酸素槽５２（無酸素域）へ
導き、攪拌混合して無酸素反応を生せしめる。次いで好
気槽５３（好気性域）へ導入して酸素を供給し、済材５
Ｙに固着した固着生物と好気槽５３内に浮遊している浮
遊生物とによシ好気性反応を住せしめる。しかる後沈殿
槽５４（固液分離装Ｗ）へ導いて処理水５９を得るとと
もに分離汚泥の一部を返送管路５６を通して嫌気槽５１
へ返送する。棟だ好気槽６３の汚泥混合液の１部を返送
管路５５を通して無酸素槽５２へ返送するものである。
機性汚水）の少くとも１部を嫌気槽５１（嫌気性域）へ
導入し、返送管路５６を通じて返送した汚泥と共に攪拌
混合して浮遊生物による嫌気性反応を生せしめる。この
後味気槽５ノから導かれた汚泥混合液と好気槽６３から
返送された汚泥混合液とを無酸素槽５２（無酸素域）へ
導き、攪拌混合して無酸素反応を生せしめる。次いで好
気槽５３（好気性域）へ導入して酸素を供給し、済材５
Ｙに固着した固着生物と好気槽５３内に浮遊している浮
遊生物とによシ好気性反応を住せしめる。しかる後沈殿
槽５４（固液分離装Ｗ）へ導いて処理水５９を得るとと
もに分離汚泥の一部を返送管路５６を通して嫌気槽５１
へ返送する。棟だ好気槽６３の汚泥混合液の１部を返送
管路５５を通して無酸素槽５２へ返送するものである。
ここで嫌気槽５ノ内は絶対味気状態とするために、攪拌
は機械攪拌もしくはポンプ攪拌とすることが好ましい。
は機械攪拌もしくはポンプ攪拌とすることが好ましい。
無酸素槽５２はＤＯを帆５ｍ９／を以下に保つことがで
きれば機械攪拌、ポンプ攪拌、もしくはガス攪拌を行う
ことが可能で力スとしては空気、消化ガス、窒素ガス等
を用いることも可能である。
きれば機械攪拌、ポンプ攪拌、もしくはガス攪拌を行う
ことが可能で力スとしては空気、消化ガス、窒素ガス等
を用いることも可能である。
好気槽５３円は機械曝気もしくは酸素含有ガスの散気に
よシ好気状態となす。
よシ好気状態となす。
その際ＤＯは帆−５蚊以上を保つことが望ましい。この
好気槽５３内に設置された生物膜を保持する炉材５７と
しては、粒状炉材、ひも状沖材、板状炉材、ハニカムデ
ユープ等を用いることができるが、汚泥混合液の流通を
許し、肥厚した生物膜によって目づまシの起らぬよう、
原水性状等を考慮して、済材形状、材質を選ぶことが望
ましい。炉材５７の設置方法として、全水没型、半水没
型、全空中型のいずれかを選ぶことができる、半水没型
もしくは全空中型の場合には汚泥混合液と原材との接触
を促進するためにポンプによる散布を行うことも可能で
ある。
好気槽５３内に設置された生物膜を保持する炉材５７と
しては、粒状炉材、ひも状沖材、板状炉材、ハニカムデ
ユープ等を用いることができるが、汚泥混合液の流通を
許し、肥厚した生物膜によって目づまシの起らぬよう、
原水性状等を考慮して、済材形状、材質を選ぶことが望
ましい。炉材５７の設置方法として、全水没型、半水没
型、全空中型のいずれかを選ぶことができる、半水没型
もしくは全空中型の場合には汚泥混合液と原材との接触
を促進するためにポンプによる散布を行うことも可能で
ある。
゛また、済材５７は好気槽５３の上面から見て全面もし
くは一部の面に設置することができるが済材の設置方法
は、原水の水質を考慮した設置面積を確保し散気もしく
・は機械曝気による水流を考慮した設置位置とする必要
がある。Ｐ材設置位置は好気槽５３の形状との関連が深
いがＰ利面禎はＮＴｌ４−Ｎ負荷が１ 、５ ｇＮＨ４
−Ｎ／η？２、日以下となるよう設置することが望まし
い。原汚水の性状にもよるが、ＭＬＳ Ｓ濃度３０００
ｍｙ／１．の場合、滞留時間は嫌気槽５１で３０分以上
、無酸素槽５２で３０分以上、好気槽５３で４時間以上
とすることが望寸しい。
くは一部の面に設置することができるが済材の設置方法
は、原水の水質を考慮した設置面積を確保し散気もしく
・は機械曝気による水流を考慮した設置位置とする必要
がある。Ｐ材設置位置は好気槽５３の形状との関連が深
いがＰ利面禎はＮＴｌ４−Ｎ負荷が１ 、５ ｇＮＨ４
−Ｎ／η？２、日以下となるよう設置することが望まし
い。原汚水の性状にもよるが、ＭＬＳ Ｓ濃度３０００
ｍｙ／１．の場合、滞留時間は嫌気槽５１で３０分以上
、無酸素槽５２で３０分以上、好気槽５３で４時間以上
とすることが望寸しい。
好気槽５３中の汚泥混合液は、無酸素槽５３へ返送する
が、この場合の返送流量は、原水流量Ｑに対し０．２〜
２Ｑとすることが好ましい。
が、この場合の返送流量は、原水流量Ｑに対し０．２〜
２Ｑとすることが好ましい。
好気槽５３から流出する汚泥混合液は沈殿槽５４へ導い
て固液分離し、分離水として処理水５９を得ると共に、
沈殿汚泥を得る。この沈殿汚泥の一部は返送管路５６を
通じて、嫌気槽５１へ返送し、沈殿汚泥の残部は、余剰
汚泥６０表して、系外に排出し、別途処理処分する。
て固液分離し、分離水として処理水５９を得ると共に、
沈殿汚泥を得る。この沈殿汚泥の一部は返送管路５６を
通じて、嫌気槽５１へ返送し、沈殿汚泥の残部は、余剰
汚泥６０表して、系外に排出し、別途処理処分する。
沈殿槽５４の設計に当っては、水面積負荷を２０〜３０
ｍ３７ｍ２／Ｂ程度、滞留時間を２．５時間程度、と
することが好ましく、汚泥返送流量は原水流量Ｑに対し
０．１〜０．５Ｑとすることが好ましい。
ｍ３７ｍ２／Ｂ程度、滞留時間を２．５時間程度、と
することが好ましく、汚泥返送流量は原水流量Ｑに対し
０．１〜０．５Ｑとすることが好ましい。
しかしてこの方法では、嫌気４Ｍ５ｉおよび無酸素槽５
２で、汚泥への吸着、嫌気性消化、脱窒用有機炭語源と
しての消費、によってＢＯＤを低’ｄ□ｒｉし、また嫌
気槽５３内で固着生物および浮遊生物による同化作用、
異化作用によってＢＯＤを除去する。
２で、汚泥への吸着、嫌気性消化、脱窒用有機炭語源と
しての消費、によってＢＯＤを低’ｄ□ｒｉし、また嫌
気槽５３内で固着生物および浮遊生物による同化作用、
異化作用によってＢＯＤを除去する。
また、壁床については好気槽５３内での固着生物および
浮遊生物によって硝化してＮ０２−Ｎ。
浮遊生物によって硝化してＮ０２−Ｎ。
］−ＪＯ３−Ｎの形に転換し、これを返送経路５５を通
じて無酸系槽５２へ返送し、無酸素槽５２内の汚泥中の
脱￥菌の作用によって、嫌気槽５１から流入する汚泥混
合液中の残留ＢＯＤを有機炭素源として脱璧する。原水
の性状、すなわち、ＢＯＤ濃度、窒素両度等の状況によ
っては、無酸素槽５２における脱窒用ゼ機炭紫源として
のＢＯＤが不足するため、原布様性汚水５８０１部を直
接、無酸ｘ’、 ＋ａ ５．？へ導入することもできる
。
じて無酸系槽５２へ返送し、無酸素槽５２内の汚泥中の
脱￥菌の作用によって、嫌気槽５１から流入する汚泥混
合液中の残留ＢＯＤを有機炭素源として脱璧する。原水
の性状、すなわち、ＢＯＤ濃度、窒素両度等の状況によ
っては、無酸素槽５２における脱窒用ゼ機炭紫源として
のＢＯＤが不足するため、原布様性汚水５８０１部を直
接、無酸ｘ’、 ＋ａ ５．？へ導入することもできる
。
嫌気槽５３から嫌気槽５２への返送、循環によって得ら
れる他の利点としては、系内の攪拌混合を促進し、生物
反応の安定化、効率化をはかれること、好気槽５３内の
炉材間を流れる汚泥混合液の流速を大として目づまシを
防止し、生物の間引き効果を得ることがある。
れる他の利点としては、系内の攪拌混合を促進し、生物
反応の安定化、効率化をはかれること、好気槽５３内の
炉材間を流れる汚泥混合液の流速を大として目づまシを
防止し、生物の間引き効果を得ることがある。
との方法において、好気槽５３内で固着生物を作用させ
るが、その理由は硝化菌を固着戸材５７に保赫すること
によって硝化菌の現存量を確保するためである。すなわ
ち硝化菌は増殖速度が遅く硝化反応を起こさせるために
は、通常の活性汚泥法で汚泥令を１０日以上とする必要
がある。このためＢＯＤ負荷が上昇した場合、あるいは
水温が低下した場合、ＢＯＤ除去菌と硝化ｂ」との混合
培養では、前者の比率が増太し、ル１１化が起らなくな
る。しかるに固着生物膜はほぼ固定された状態にあり、
汚泥令は無限大に近く、硝化反応を維持することができ
る。従って固着間 生物を併用するこの法においては、かかる事態を防ぐこ
とができると共に、好気４Ｉｉ＃ｓｓをコンパクト化で
きる。
るが、その理由は硝化菌を固着戸材５７に保赫すること
によって硝化菌の現存量を確保するためである。すなわ
ち硝化菌は増殖速度が遅く硝化反応を起こさせるために
は、通常の活性汚泥法で汚泥令を１０日以上とする必要
がある。このためＢＯＤ負荷が上昇した場合、あるいは
水温が低下した場合、ＢＯＤ除去菌と硝化ｂ」との混合
培養では、前者の比率が増太し、ル１１化が起らなくな
る。しかるに固着生物膜はほぼ固定された状態にあり、
汚泥令は無限大に近く、硝化反応を維持することができ
る。従って固着間 生物を併用するこの法においては、かかる事態を防ぐこ
とができると共に、好気４Ｉｉ＃ｓｓをコンパクト化で
きる。
またこの方法では浮遊汚泥を嫌気状態と好気状態とに繰
シ返しさらすため、生物学的脱リン反応を起こさせるこ
ともできる。すなわち、返送汚泥は、汚泥自身の含有す
るリンを嫌気槽５ノ内の絶対嫌気的条件で放出し、好気
槽５３内の好気的条件で、放出した量以上のリンを取り
込む。こめリンは余剰汚泥の形態で系外へ排出される。
シ返しさらすため、生物学的脱リン反応を起こさせるこ
ともできる。すなわち、返送汚泥は、汚泥自身の含有す
るリンを嫌気槽５ノ内の絶対嫌気的条件で放出し、好気
槽５３内の好気的条件で、放出した量以上のリンを取り
込む。こめリンは余剰汚泥の形態で系外へ排出される。
本−発明方法において嫌気槽５１と無酸素槽５２とを分
離設置したるゆえんは汚泥混合ゝ液中にＮ０２−ｒ Ｎ
ｏ ３−等の結合酸素があれば絶対嫌気的とならず、汚
泥からのリンの放出が不充分となるため４．究極的にリ
ン除去処理が不充分となるのでこれを防ぐためである。
離設置したるゆえんは汚泥混合ゝ液中にＮ０２−ｒ Ｎ
ｏ ３−等の結合酸素があれば絶対嫌気的とならず、汚
泥からのリンの放出が不充分となるため４．究極的にリ
ン除去処理が不充分となるのでこれを防ぐためである。
硝化反応に伴ってｐ Ｈは低下し脱窒反応に伴ってｐＩ
（は上昇するが本発明方法においては１つの系内でこの
２つの反応が起シ返送管路６５を通じて循環混合されか
つ、返送管路５６を通じての循環混合も存在する。この
ため、処理水のｐＨは原汚水のｐＨと大きく変わること
なく、原汚水のｐＨが中性付近にあればｐＨ調整剤の添
加は不要である。
（は上昇するが本発明方法においては１つの系内でこの
２つの反応が起シ返送管路６５を通じて循環混合されか
つ、返送管路５６を通じての循環混合も存在する。この
ため、処理水のｐＨは原汚水のｐＨと大きく変わること
なく、原汚水のｐＨが中性付近にあればｐＨ調整剤の添
加は不要である。
更にこの方法では脱窒用有機炭素源として、前記の如く
原汚水中のＢＯＤを利用するため、メタノール等の有機
炭素源用薬剤の添加も通常は不要である。ただし、原汚
水中のＢＯＤ濃度が窒素、リンの濃度に比して低く、処
理水中の音素、リン濃度を極めて良好にぜんとする場合
メタノール等のＢＯＤ源を嫌気槽５１もしくは無酸素槽
５２もしくは、好気槽５３に単独もしくは複合して、補
助的に添加してもよい。
原汚水中のＢＯＤを利用するため、メタノール等の有機
炭素源用薬剤の添加も通常は不要である。ただし、原汚
水中のＢＯＤ濃度が窒素、リンの濃度に比して低く、処
理水中の音素、リン濃度を極めて良好にぜんとする場合
メタノール等のＢＯＤ源を嫌気槽５１もしくは無酸素槽
５２もしくは、好気槽５３に単独もしくは複合して、補
助的に添加してもよい。
またこの方法で使用する装置は比４〜的簡単であシ、既
存の２次処理用活性汚泥装置に対しても簡単な改造によ
って拳法を適用することができる。運転管理すべきもの
は、主に送気量と返送量のみであるため従来の活性汚泥
法と同様で、高度の運転管理技術を要せず、水温、水量
、水質の変動に対しては、固着生物の併用と、循環によ
って処理の安定化がはかれる装置となっている。
存の２次処理用活性汚泥装置に対しても簡単な改造によ
って拳法を適用することができる。運転管理すべきもの
は、主に送気量と返送量のみであるため従来の活性汚泥
法と同様で、高度の運転管理技術を要せず、水温、水量
、水質の変動に対しては、固着生物の併用と、循環によ
って処理の安定化がはかれる装置となっている。
次に第５図に示したフローにもとづいて本発明の有機性
汚水処理を行った実施例につき説明する。
汚水処理を行った実施例につき説明する。
との実施例では原汚水として給食センター排水を用いた
。その組成は、第１表に示す通シである。比較のだめの
従来方法として第２図および第４図に示したフローを用
いた実験も併せて行った。 ′
。その組成は、第１表に示す通シである。比較のだめの
従来方法として第２図および第４図に示したフローを用
いた実験も併せて行った。 ′
Claims (1)
- （１）有機性汚水を嫌気性域へ導き浮遊生物による嫌気
性反応を生せしめた後無酸素域へ導き浮遊生物による無
酸素反応を生ぜしめ、ついで生物固着沖材を設けた好気
性域へ導き浮遊生物及び固着生物による好気性反応を生
ぜしめた後固液分離装置へ導いて処理水を得るとともに
分離汚泥の１部を嫌気性域へ返送し、かつ好気性域の汚
泥混合液の１部を無酸素域へ返送することを特徴とする
有機性汚水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144568A JPS6038094A (ja) | 1983-08-08 | 1983-08-08 | 有機性汚水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144568A JPS6038094A (ja) | 1983-08-08 | 1983-08-08 | 有機性汚水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6038094A true JPS6038094A (ja) | 1985-02-27 |
Family
ID=15365242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58144568A Pending JPS6038094A (ja) | 1983-08-08 | 1983-08-08 | 有機性汚水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6038094A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166098A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水の微生物学的脱窒素脱リン処理方法 |
| US4915841A (en) * | 1987-08-07 | 1990-04-10 | Snamprogetti, S.P.A. | Process for the biological purification of waste waters |
| KR100440748B1 (ko) * | 2000-04-07 | 2004-07-19 | 김창수 | 연속회분식 혐기성공정과 고도처리공정을 결합한 고효율 축산폐수 처리 시스템 |
| CN102897914A (zh) * | 2012-09-28 | 2013-01-30 | 长业环保集团有限公司 | 可变容积水解酸化和a/o一体化污水处理装置 |
-
1983
- 1983-08-08 JP JP58144568A patent/JPS6038094A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166098A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 廃水の微生物学的脱窒素脱リン処理方法 |
| JPS6324440B2 (ja) * | 1984-02-09 | 1988-05-20 | Hitachi Plant Eng & Constr Co | |
| US4915841A (en) * | 1987-08-07 | 1990-04-10 | Snamprogetti, S.P.A. | Process for the biological purification of waste waters |
| KR100440748B1 (ko) * | 2000-04-07 | 2004-07-19 | 김창수 | 연속회분식 혐기성공정과 고도처리공정을 결합한 고효율 축산폐수 처리 시스템 |
| CN102897914A (zh) * | 2012-09-28 | 2013-01-30 | 长业环保集团有限公司 | 可变容积水解酸化和a/o一体化污水处理装置 |
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