JPS6046850B2 - マイクロ波電子管用電源装置 - Google Patents
マイクロ波電子管用電源装置Info
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- JPS6046850B2 JPS6046850B2 JP3062377A JP3062377A JPS6046850B2 JP S6046850 B2 JPS6046850 B2 JP S6046850B2 JP 3062377 A JP3062377 A JP 3062377A JP 3062377 A JP3062377 A JP 3062377A JP S6046850 B2 JPS6046850 B2 JP S6046850B2
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- Japan
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- voltage
- secondary winding
- collector
- power supply
- supply device
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- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 37
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 6
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Microwave Tubes (AREA)
- Microwave Amplifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は多段コレクタを有するマイクロ波電子管（
例えは進行波管）を動作させるための高電圧出力の電源
装置にかかわる。
例えは進行波管）を動作させるための高電圧出力の電源
装置にかかわる。
マイクロ波電子管の例として進行波管について述べる
と、進行波管の効率（高周波出力電力／管−の消費電力
）を高めるために、複数個のコレクタを設け、それぞれ
のコレクタに異なつた電位を与えて一次電子ビームを速
度分別補集し管の消費電力を低減させる方法がとられて
いる。
と、進行波管の効率（高周波出力電力／管−の消費電力
）を高めるために、複数個のコレクタを設け、それぞれ
のコレクタに異なつた電位を与えて一次電子ビームを速
度分別補集し管の消費電力を低減させる方法がとられて
いる。
この種の進行波管の一例を第１図に示しており、進行波
管１０は電子ビームを発生させるためのカソード２、カ
ソード２を加熱するためのヒータ３、電子ビームを集束
して細くするための集束電極４、電子を加速させる陽極
５、マイクロ波を増幅するらせん陽極波回路６、電子ビ
ームを補集する第１のコレクタ７、第２のコレクタ８お
よび第３のコレクタ９からなり、これらの部分が真空容
器１０内に納められている。前記各電極はリード線によ
り端子１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１
８に接続されており、電源装置（図示せず）から適正な
電圧が供給されて管が動作する。増幅すべき高周波信号
は端子２０に与えられ、増幅された信号は端子２０から
とり出される。進行波管を動作させるのに必要な電圧は
、高周波出力ＩＯＷ程度の場合、その一例として、陽極
５および遅波回路６の電圧＋ ２０００Ｖ）第１のコレ
クタ７の電圧＋１００ＯＶ）第２のコレクタ８の電圧＋
７００Ｖ）第３のコレクタ９の電圧＋ ５５０Ｖ（電
圧は、いずれもカソードを基準とした値）程度である。
従来このような進行波管を動作させる電源装置の構成
例には第２図の如きものがある。
管１０は電子ビームを発生させるためのカソード２、カ
ソード２を加熱するためのヒータ３、電子ビームを集束
して細くするための集束電極４、電子を加速させる陽極
５、マイクロ波を増幅するらせん陽極波回路６、電子ビ
ームを補集する第１のコレクタ７、第２のコレクタ８お
よび第３のコレクタ９からなり、これらの部分が真空容
器１０内に納められている。前記各電極はリード線によ
り端子１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１
８に接続されており、電源装置（図示せず）から適正な
電圧が供給されて管が動作する。増幅すべき高周波信号
は端子２０に与えられ、増幅された信号は端子２０から
とり出される。進行波管を動作させるのに必要な電圧は
、高周波出力ＩＯＷ程度の場合、その一例として、陽極
５および遅波回路６の電圧＋ ２０００Ｖ）第１のコレ
クタ７の電圧＋１００ＯＶ）第２のコレクタ８の電圧＋
７００Ｖ）第３のコレクタ９の電圧＋ ５５０Ｖ（電
圧は、いずれもカソードを基準とした値）程度である。
従来このような進行波管を動作させる電源装置の構成
例には第２図の如きものがある。
低圧交流入力は端子２１、２１′に与えられ、所要の高
電圧を得るための昇圧用変圧器２２、２３および２４の
出力に整流平滑回路２５、２６、２７を接続し、各電極
に適した直流高圧出力が端子２８、２９、３０、３１に
得られる。 従来の電源装置においては、独立した３個
の変圧器と直接所要の高電圧を整流するための大形の整
流平滑回路が必要なため大形化し、重量も増加しさらに
は電源装置で消費される電力が多く電源装置の効率が低
下する欠点がある。
電圧を得るための昇圧用変圧器２２、２３および２４の
出力に整流平滑回路２５、２６、２７を接続し、各電極
に適した直流高圧出力が端子２８、２９、３０、３１に
得られる。 従来の電源装置においては、独立した３個
の変圧器と直接所要の高電圧を整流するための大形の整
流平滑回路が必要なため大形化し、重量も増加しさらに
は電源装置で消費される電力が多く電源装置の効率が低
下する欠点がある。
この発明の目的は上の欠点を除去し、小形軽量でかつ効
率の高い多段コレクタを有するマイクロ波電子管用電源
装置を得ることになる。
率の高い多段コレクタを有するマイクロ波電子管用電源
装置を得ることになる。
この発明によれば複数個のコレクタのうち前記マイクロ
波管のカソードに対して最も印加電圧の高い第１のコレ
クタ電圧を変圧器の二次捲線出力をブリッジ形結線の整
流素子で全波整流して得、かつ前記二次捲線の中点に対
し対象な一対の二次捲線位置に引出線を設け、前記引出
線に対応して一対の他の整流素子を設けて前記複数個の
コレクタのうち第１のコレクタを除く他のコレクタのそ
れぞれの電圧を得るよう第１のコレクタを除く他のコレ
クタ数と同数の前記引出線対と前記整流素子対を設けた
ことを特徴とするマイクロ波電子管用電源装置が得られ
る。
波管のカソードに対して最も印加電圧の高い第１のコレ
クタ電圧を変圧器の二次捲線出力をブリッジ形結線の整
流素子で全波整流して得、かつ前記二次捲線の中点に対
し対象な一対の二次捲線位置に引出線を設け、前記引出
線に対応して一対の他の整流素子を設けて前記複数個の
コレクタのうち第１のコレクタを除く他のコレクタのそ
れぞれの電圧を得るよう第１のコレクタを除く他のコレ
クタ数と同数の前記引出線対と前記整流素子対を設けた
ことを特徴とするマイクロ波電子管用電源装置が得られ
る。
この発明による多段コレクタを有するマイクロ波電子管
用電源装置は効率が高く小形軽量になし得るので、特に
移動用、または可搬用マイクロ波増幅装置用に最適であ
る。
用電源装置は効率が高く小形軽量になし得るので、特に
移動用、または可搬用マイクロ波増幅装置用に最適であ
る。
次にこの発明を図面を参照して説明する。
第３図を参照すると、この発明の一実施例による電源装
置４０において低圧入力は端子４１，４「に与えられ、
変圧器４２の一次捲線４３に励磁電流を生じせしめる。
変圧器４２には二つの独立した二次捲線４４および４５
が捲かれている。進行波管のコレクタに電力を供給させ
る二次捲線は４４である。捲線４５は進行波管の他の電
極に電圧を与えるための二次捲線である。二次捲線４４
の両端には、４個の整流ダイオード４６，４７，４８お
よび４９がブリッジ形に結線された全波整流素子が接続
されている。全波整流素子出力にはコンデンサ５４が接
続され整流出力を平滑する。全波整流素子の負極側出力
点６２は、出力端子６４に導びかれ前記進行波管のカソ
ードに接続される。正極側出力点６１は出力端子６７に
導びかれ前記進行波管の第１のコレクタに接続される。
変圧器４２の二次捲線４４の引出線５５，５６は整流ダ
イオード５０，５１に接続され、その整流出力はコンデ
ンサ７０で平滑され、出力端子６６に導びかれ前記進行
波管の第２のコレクタに接続される。同様に引出線５７
，５８は整流ダイオード５２，５３に接続されその整流
出力は出力端子６５に導びかれ前記進行波管の第３のコ
レクタへ接続される。また変圧器４２の二次捲線４５の
出力は、別の整流平滑回路６３に接続される。整流平滑
回路６３の負極側出力は出力端子６７に、また正極側出
力は出力端子６８にそれぞれ接続され前記進行波管の陽
極および遅波回路に接続されている。ここにおいて引出
線５５と５６は二次巻線４４の中点６９に対し対象な位
置からとり出され、中点から５５，５６まで捲線数は等
しくする。
置４０において低圧入力は端子４１，４「に与えられ、
変圧器４２の一次捲線４３に励磁電流を生じせしめる。
変圧器４２には二つの独立した二次捲線４４および４５
が捲かれている。進行波管のコレクタに電力を供給させ
る二次捲線は４４である。捲線４５は進行波管の他の電
極に電圧を与えるための二次捲線である。二次捲線４４
の両端には、４個の整流ダイオード４６，４７，４８お
よび４９がブリッジ形に結線された全波整流素子が接続
されている。全波整流素子出力にはコンデンサ５４が接
続され整流出力を平滑する。全波整流素子の負極側出力
点６２は、出力端子６４に導びかれ前記進行波管のカソ
ードに接続される。正極側出力点６１は出力端子６７に
導びかれ前記進行波管の第１のコレクタに接続される。
変圧器４２の二次捲線４４の引出線５５，５６は整流ダ
イオード５０，５１に接続され、その整流出力はコンデ
ンサ７０で平滑され、出力端子６６に導びかれ前記進行
波管の第２のコレクタに接続される。同様に引出線５７
，５８は整流ダイオード５２，５３に接続されその整流
出力は出力端子６５に導びかれ前記進行波管の第３のコ
レクタへ接続される。また変圧器４２の二次捲線４５の
出力は、別の整流平滑回路６３に接続される。整流平滑
回路６３の負極側出力は出力端子６７に、また正極側出
力は出力端子６８にそれぞれ接続され前記進行波管の陽
極および遅波回路に接続されている。ここにおいて引出
線５５と５６は二次巻線４４の中点６９に対し対象な位
置からとり出され、中点から５５，５６まで捲線数は等
しくする。
第３図の実施例において、出力端子６４と６７間には二
次捲線４４の全電圧にほぼ等しい電圧が生じている。ま
た出力端子６４と６６間には二次捲線４４の点７２と点
５５間の電圧にほぼ等しい電圧が生じている。同様に出
力端子６４と６５間には二次捲線４４の点７２と点５７
間の電圧の電圧にほぼ等しい電圧がそれぞれ生じている
。次にこれを第３図および第４図を参照して説明する。
次捲線４４の全電圧にほぼ等しい電圧が生じている。ま
た出力端子６４と６６間には二次捲線４４の点７２と点
５５間の電圧にほぼ等しい電圧が生じている。同様に出
力端子６４と６５間には二次捲線４４の点７２と点５７
間の電圧の電圧にほぼ等しい電圧がそれぞれ生じている
。次にこれを第３図および第４図を参照して説明する。
第３図の変圧器４２の低圧入力端子４１および４「に第
４図ａに示す矩形波交流を印加すると、第３図点６２（
即ち出力端子６４）を基準とした点５９および点６０の
各電圧は第４図Ｂ，ｃに示す如く表わされる。ここで二
次捲線４４の出力電圧をｅとして表わしている。二次捲
線４４の出力電圧ｅは整流ダイオード４６，４７，４８
、および４９、コンデンサ５４で整流平滑したのち出力
端子６４と６７間に直流電圧ｅを生じせしめる。ここて
整流ダイオードの順方向電圧降下は二次捲線４４の全出
力電圧にくらべて極めて小゛さいので無視出来る。また
第３図二次捲線４４の点６２（即ち出力端子６４）と点
５５および点５６間の電圧は、第４図Ｄ，ｅに示す如く
表わされ、その電圧は二次捲線４４の全捲数と点７２と
点５５または点７３と点５６間の捲数の比に二次捲線全
出力ｅを乗じた値（点７２と点５５又は点７３と点５６
間捲数／二次捲線４４の全捲数×ｅ）となる。
４図ａに示す矩形波交流を印加すると、第３図点６２（
即ち出力端子６４）を基準とした点５９および点６０の
各電圧は第４図Ｂ，ｃに示す如く表わされる。ここで二
次捲線４４の出力電圧をｅとして表わしている。二次捲
線４４の出力電圧ｅは整流ダイオード４６，４７，４８
、および４９、コンデンサ５４で整流平滑したのち出力
端子６４と６７間に直流電圧ｅを生じせしめる。ここて
整流ダイオードの順方向電圧降下は二次捲線４４の全出
力電圧にくらべて極めて小゛さいので無視出来る。また
第３図二次捲線４４の点６２（即ち出力端子６４）と点
５５および点５６間の電圧は、第４図Ｄ，ｅに示す如く
表わされ、その電圧は二次捲線４４の全捲数と点７２と
点５５または点７３と点５６間の捲数の比に二次捲線全
出力ｅを乗じた値（点７２と点５５又は点７３と点５６
間捲数／二次捲線４４の全捲数×ｅ）となる。
ここで捲数比が７：１０の場合第４図Ｄ，ｅにはふｅと
表わし・ている。第４図Ｄ，ｅで示された電圧は整流ダ
イオード５０および５１、コンデンサ７０で整流平滑さ
れ、出力端子６４と６６間には第４図ｈの番号１て示す
直流電圧（ふｅ）を生じせしめる。同様に第３図点６２
と点５７および点５８間の電圧は第４図Ｆ，ｇの示す如
く表わされ、その電圧は二次捲線４４の全捲数と点７２
と点５７または点７３と点５８間の捲数の比に二次捲線
全出力ｅを乗じた値（点７２と点５７または７３と点５
８間捲数／二次捲線４４の全捲数×ｅ）となる。ここで
捲数比が５．５：１０の場合第４図Ｆ，ｇには？ｅと表
わしている。第４図Ｆ，ｇで示された電圧は整流ダイオ
ード５２および５３、コンデンサ７１で整流平滑され、
出力端子６４と６５間には第４図ｈの番号２で示す直流
電圧（署ｅ）を生じせしめる。さらに第３図において二
次捲線４５に生ずる交流電圧は整流平滑回路６３により
整流平滑されたのち出力端子６４と６８間に直流電圧を
生じる。
表わし・ている。第４図Ｄ，ｅで示された電圧は整流ダ
イオード５０および５１、コンデンサ７０で整流平滑さ
れ、出力端子６４と６６間には第４図ｈの番号１て示す
直流電圧（ふｅ）を生じせしめる。同様に第３図点６２
と点５７および点５８間の電圧は第４図Ｆ，ｇの示す如
く表わされ、その電圧は二次捲線４４の全捲数と点７２
と点５７または点７３と点５８間の捲数の比に二次捲線
全出力ｅを乗じた値（点７２と点５７または７３と点５
８間捲数／二次捲線４４の全捲数×ｅ）となる。ここで
捲数比が５．５：１０の場合第４図Ｆ，ｇには？ｅと表
わしている。第４図Ｆ，ｇで示された電圧は整流ダイオ
ード５２および５３、コンデンサ７１で整流平滑され、
出力端子６４と６５間には第４図ｈの番号２で示す直流
電圧（署ｅ）を生じせしめる。さらに第３図において二
次捲線４５に生ずる交流電圧は整流平滑回路６３により
整流平滑されたのち出力端子６４と６８間に直流電圧を
生じる。
第３図出力端子６４，６５，６６，６７および６８は前
述した如く前記進行波管の各電極に接続され、第３コレ
クタ電圧、第２コレクタ電圧、陽極および遅波回路電圧
が最適電圧になるよう各二次捲線４４，４５の捲数およ
び二次捲線４４の引出線５５，５６，５７，５８の位置
を設定することにより進行波管を適正な動作状態にする
ことが出来る。この発明の前記実施例においては、前記
進行波管の第１コレクタ電圧を得るための二次捲線４４
のみて同時に第１コレクタを除く他のコレクタ電圧も得
ることの出来るのが特徴で、従来技術に比較して電圧器
二次捲線、整流ダイオードなどの数を節減出来るため電
源装置の寸法、重量を小さく出来る他に変圧器の励磁電
力などに伴う電力伝送損失が減少し、したがつて電源装
置の効率向上に有利な設計が可能となる。
述した如く前記進行波管の各電極に接続され、第３コレ
クタ電圧、第２コレクタ電圧、陽極および遅波回路電圧
が最適電圧になるよう各二次捲線４４，４５の捲数およ
び二次捲線４４の引出線５５，５６，５７，５８の位置
を設定することにより進行波管を適正な動作状態にする
ことが出来る。この発明の前記実施例においては、前記
進行波管の第１コレクタ電圧を得るための二次捲線４４
のみて同時に第１コレクタを除く他のコレクタ電圧も得
ることの出来るのが特徴で、従来技術に比較して電圧器
二次捲線、整流ダイオードなどの数を節減出来るため電
源装置の寸法、重量を小さく出来る他に変圧器の励磁電
力などに伴う電力伝送損失が減少し、したがつて電源装
置の効率向上に有利な設計が可能となる。
なお二次捲線の中点から対象に１対の中間取出線を設け
ることはかなり困難であり、わずかの非対象は通常生じ
得る。その場合には第４図ｈに示す出力電圧にリップル
を生じてくる。完全な対象取出線位置が得られにく・い
場合には、第３図点７４および７５から出力端子６５，
６６に至る間にインダクタンス、抵抗、コンデンサの組
合せよりなる平滑回路を挿入すればリップルを除去し得
る。この発明は上記の如く二次捲線の中点から対象に取
出す位置が多少ずれた場合についても当然包含されるこ
とは勿論である。
ることはかなり困難であり、わずかの非対象は通常生じ
得る。その場合には第４図ｈに示す出力電圧にリップル
を生じてくる。完全な対象取出線位置が得られにく・い
場合には、第３図点７４および７５から出力端子６５，
６６に至る間にインダクタンス、抵抗、コンデンサの組
合せよりなる平滑回路を挿入すればリップルを除去し得
る。この発明は上記の如く二次捲線の中点から対象に取
出す位置が多少ずれた場合についても当然包含されるこ
とは勿論である。
第１図は多段コレクタを有するマイクロ波電子管の概略
を示す構成図で、第２図は従来の電源装置の概略を示す
構成図、第３図はこの発明にかかる電源装置を表わす回
路図、第４図Ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇおよびｈは、
この発明にかかる電源装置の電圧波形を示す図である。
を示す構成図で、第２図は従来の電源装置の概略を示す
構成図、第３図はこの発明にかかる電源装置を表わす回
路図、第４図Ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇおよびｈは、
この発明にかかる電源装置の電圧波形を示す図である。
Claims (1)
- １ 複数個のコレクタを有すマイクロ波電子管を動作さ
せるための電源装置において、前記複数個のコレクタの
うち前記マイクロ波管のカソードに対しても最も印加電
圧の高い第１のコレクタ電圧を変圧器の二次捲線出力を
ブリッジ形結線の整流素子で全波整流して得、かつ前記
二次捲線の中点に対し対象な一対の二次捲線位置に引出
線を設け、前記引出線に対応して一対の他の整流素子を
設けて前記複数個のコレクタのうち第１のコレクタを除
く他のコレクタのそれぞれの電圧を得るよう、前記第１
のコレクタを除く他のコレクタ数と同数の前記引出線対
と前記整流素子対を設けたことを特徴とするマイクロ波
電子管用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3062377A JPS6046850B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | マイクロ波電子管用電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3062377A JPS6046850B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | マイクロ波電子管用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53116002A JPS53116002A (en) | 1978-10-11 |
| JPS6046850B2 true JPS6046850B2 (ja) | 1985-10-18 |
Family
ID=12308975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3062377A Expired JPS6046850B2 (ja) | 1977-03-18 | 1977-03-18 | マイクロ波電子管用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046850B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2090391A1 (en) * | 1992-03-28 | 1992-02-19 | Hans-Gunter Mathews | Electon beam device |
| FR2785471B1 (fr) * | 1998-11-02 | 2005-02-04 | Nec Corp | Amplificateur a tubes a ondes progressives |
| JP5158582B2 (ja) * | 2007-07-31 | 2013-03-06 | 株式会社ネットコムセック | 電源装置及び高周波回路システム |
| CN114823253B (zh) * | 2022-04-18 | 2023-09-15 | 电子科技大学 | 一种基于矩形波导的外挂式冷阴极放大器 |
-
1977
- 1977-03-18 JP JP3062377A patent/JPS6046850B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53116002A (en) | 1978-10-11 |
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