JPS6045145B2 - マグネシア焼結体並びにその製造法 - Google Patents
マグネシア焼結体並びにその製造法Info
- Publication number
- JPS6045145B2 JPS6045145B2 JP53139271A JP13927178A JPS6045145B2 JP S6045145 B2 JPS6045145 B2 JP S6045145B2 JP 53139271 A JP53139271 A JP 53139271A JP 13927178 A JP13927178 A JP 13927178A JP S6045145 B2 JPS6045145 B2 JP S6045145B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cao
- magnesia
- weight
- sintered body
- sio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高い嵩密度と大きなペリクレーズ結晶を有
し、耐スラグ侵食性に秀れたマグネシア焼結体並びにそ
の製造法に関する。
し、耐スラグ侵食性に秀れたマグネシア焼結体並びにそ
の製造法に関する。
マグネシア焼結体は、マグネシアクリンカーとして、
我国では年間数十万屯生産されているが、その大半が製
鋼炉用耐火物原料に用いられている。
我国では年間数十万屯生産されているが、その大半が製
鋼炉用耐火物原料に用いられている。
近年の製鋼技術の進歩に伴い、製鋼温度は高温化する傾
向にあり、高温度でより高い耐スラグ侵食性を有する耐
火物原料（マグネシアクリンカー）が求められている。
本発明者らの研究によれば、マグネシア焼結体の結晶
粒子間隙に気孔が存在すれば、気孔を通じてスラグが浸
入し焼結体を崩壊させるので嵩密度が高いことが必要で
ある。
向にあり、高温度でより高い耐スラグ侵食性を有する耐
火物原料（マグネシアクリンカー）が求められている。
本発明者らの研究によれば、マグネシア焼結体の結晶
粒子間隙に気孔が存在すれば、気孔を通じてスラグが浸
入し焼結体を崩壊させるので嵩密度が高いことが必要で
ある。
又マグネシアの含有率と耐スラグ侵食性の間にはかなり
密接な関係があり、化学的な侵食がマグネシア焼結体の
結晶粒子・の間隙のマトリックス（低融点物質相）の部
分を通して行われることが多いため、マグネシア焼結体
に含まれる不純物を主成分とするマトリックスを減らす
こと、即ちマグネシアの含有率を上げることが耐スラグ
侵食性を高める効果を有する。更」こ、純度を上げたマ
グネシア焼結体のペリクレーズ結晶粒径を大きくするこ
とによつて、侵食が著しく抑えられると思われる。なぜ
ならば結晶が小さい場合、スラグに接触すると結晶成長
が起こり、焼結体の構造の劣化を生じるが、結晶が十分
大きい場合はこの結晶成長は殆んど起こらないので、耐
スラグ性が向上すると考えられるからである。しかし一
般的に用いられるマグネシア焼結体は、原料に既に含ま
れる不純物により、又海水マグネシアに於ては原料及び
反応工程に由来する不純物により９５〜９８％程度のＭ
ｇＯ含有率である。
密接な関係があり、化学的な侵食がマグネシア焼結体の
結晶粒子・の間隙のマトリックス（低融点物質相）の部
分を通して行われることが多いため、マグネシア焼結体
に含まれる不純物を主成分とするマトリックスを減らす
こと、即ちマグネシアの含有率を上げることが耐スラグ
侵食性を高める効果を有する。更」こ、純度を上げたマ
グネシア焼結体のペリクレーズ結晶粒径を大きくするこ
とによつて、侵食が著しく抑えられると思われる。なぜ
ならば結晶が小さい場合、スラグに接触すると結晶成長
が起こり、焼結体の構造の劣化を生じるが、結晶が十分
大きい場合はこの結晶成長は殆んど起こらないので、耐
スラグ性が向上すると考えられるからである。しかし一
般的に用いられるマグネシア焼結体は、原料に既に含ま
れる不純物により、又海水マグネシアに於ては原料及び
反応工程に由来する不純物により９５〜９８％程度のＭ
ｇＯ含有率である。
又最近ＭｇＯ９９％程度の高純度マグネシア焼結体も製
造されているが、その嵩密度は３．３５ｇ／Ｃｌｌ程度
であつて十分高い値とは云えない。これら従来のマグネ
シア焼結体では、製鋼炉の出鋼口、スラグラインなど、
機械的或いは化学的負担の大きい個所の使用に耐える耐
火物原料としては十分でない。このような要求に応えら
れるマグネシアとしては、電融マグネシアが有るが、こ
れはマグネシア焼結体を原料に多大の電力を消費して製
造されるので、非常に高価であつて、汎用の耐火物原料
として使用するには経済的に困難であり、安価でしかも
高性能な焼結マグネシアの開発が強く望まれている。
造されているが、その嵩密度は３．３５ｇ／Ｃｌｌ程度
であつて十分高い値とは云えない。これら従来のマグネ
シア焼結体では、製鋼炉の出鋼口、スラグラインなど、
機械的或いは化学的負担の大きい個所の使用に耐える耐
火物原料としては十分でない。このような要求に応えら
れるマグネシアとしては、電融マグネシアが有るが、こ
れはマグネシア焼結体を原料に多大の電力を消費して製
造されるので、非常に高価であつて、汎用の耐火物原料
として使用するには経済的に困難であり、安価でしかも
高性能な焼結マグネシアの開発が強く望まれている。
海水マグネシア或にはその他の原料マグネシアを焼成し
て、工業的に得られるマグネシア焼結体の嵩密度は通常
３．３５ｇ／ａｌ以下であり、この程度の嵩密度を得る
ため各種焼結助剤例えば、ＣａＯ，Ｆｅ２Ｏ３，ＳｌＯ
２，ＴｌＯ２，Ｃｒ２Ｏ３，ＺｒＯ２等を添加する．こ
とも多く、しかも１８００〜２０００℃高温度で焼成し
ている。
て、工業的に得られるマグネシア焼結体の嵩密度は通常
３．３５ｇ／ａｌ以下であり、この程度の嵩密度を得る
ため各種焼結助剤例えば、ＣａＯ，Ｆｅ２Ｏ３，ＳｌＯ
２，ＴｌＯ２，Ｃｒ２Ｏ３，ＺｒＯ２等を添加する．こ
とも多く、しかも１８００〜２０００℃高温度で焼成し
ている。
又、ペリクレーズ結晶のサイズは３０〜５０μが普通で
ある。以上に鑑み本発明者らは、高嵩密度化と大結晶化
の両方を満足するマグネシア焼結体を得る目的！で、不
純物の種類及びその量比の及ぼす影響について鋭意研究
をかさねているうちに、不純物特にＣａＯＩ：ニ．５Ｉ
Ｏ２の量比を適当範囲に定めた上で、結晶生長促進物質
としてＺｒＯ２を添加し、その添加量を特定範囲に調節
することにより、驚くべきこダとに、真密度（３．５８
ｇ／ＣＴｌ）に近い３．４５ｇ／Ｃｌｌ以上の嵩密度で
、ペリクレーズ結晶サイズが１００μ以上で、しかもＭ
ｇＯ純度９８．６％以上のマグネシア焼結体を、通常の
低温焼成によつて、製造し得ることを見出し、しかも、
得られるマグネシア焼結体が極めて秀れた耐スラグ侵食
性を有することを確認し得て本発明をなすに至つた。
ある。以上に鑑み本発明者らは、高嵩密度化と大結晶化
の両方を満足するマグネシア焼結体を得る目的！で、不
純物の種類及びその量比の及ぼす影響について鋭意研究
をかさねているうちに、不純物特にＣａＯＩ：ニ．５Ｉ
Ｏ２の量比を適当範囲に定めた上で、結晶生長促進物質
としてＺｒＯ２を添加し、その添加量を特定範囲に調節
することにより、驚くべきこダとに、真密度（３．５８
ｇ／ＣＴｌ）に近い３．４５ｇ／Ｃｌｌ以上の嵩密度で
、ペリクレーズ結晶サイズが１００μ以上で、しかもＭ
ｇＯ純度９８．６％以上のマグネシア焼結体を、通常の
低温焼成によつて、製造し得ることを見出し、しかも、
得られるマグネシア焼結体が極めて秀れた耐スラグ侵食
性を有することを確認し得て本発明をなすに至つた。
即ち、本発明は、Ｂ２Ｏ３含有率がＭｇＯに対する重量
百分率で０．１２％以下で、焼成物換算で（ＣａＯ＋Ｓ
ｌＯ２）の含有率が０．５重量％以下、かつＳｌＯ２含
有率が０．０４重量％以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比
が０．８以下で、かつＺｒＯ２の含有率を０．０５重量
％以上とし、かつ（ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＯ重量
比を１．５以上に調製した水酸化マグネシウム又は仮焼
マグネシアを加圧成形して死焼することを特徴とするマ
グネシア焼結体の製造方法に関するものである。
百分率で０．１２％以下で、焼成物換算で（ＣａＯ＋Ｓ
ｌＯ２）の含有率が０．５重量％以下、かつＳｌＯ２含
有率が０．０４重量％以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比
が０．８以下で、かつＺｒＯ２の含有率を０．０５重量
％以上とし、かつ（ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＯ重量
比を１．５以上に調製した水酸化マグネシウム又は仮焼
マグネシアを加圧成形して死焼することを特徴とするマ
グネシア焼結体の製造方法に関するものである。
この方法によつて、嵩密度が３．４５ｇ／Ｃｌｌ以上、
ペリクレーズ結晶のサイズが１００μ以上のマグネ門シ
ア焼結体が得られる。かくて、本発明は、ＭｇＯの含有
率が９８．６重量％以上、（ＣａＯ＋ＳｉＯ２）の含有
率０．５重量％以下、ＳｌＯ２含有率が０．０４重量％
以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比が０．８以下であり、
ＺｒＯ２含有率が０．０５重量％以・上で、かつ（Ｓｉ
Ｏ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＱ重量比が１．５以上である組
成を有し、３．４５ｇ／ｄ以上の嵩密度と１００μ以上
の構成ペリクレーズ結晶サイズを有することを特徴とす
るマグネシア焼結体に関するものである。
ペリクレーズ結晶のサイズが１００μ以上のマグネ門シ
ア焼結体が得られる。かくて、本発明は、ＭｇＯの含有
率が９８．６重量％以上、（ＣａＯ＋ＳｉＯ２）の含有
率０．５重量％以下、ＳｌＯ２含有率が０．０４重量％
以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比が０．８以下であり、
ＺｒＯ２含有率が０．０５重量％以・上で、かつ（Ｓｉ
Ｏ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＱ重量比が１．５以上である組
成を有し、３．４５ｇ／ｄ以上の嵩密度と１００μ以上
の構成ペリクレーズ結晶サイズを有することを特徴とす
るマグネシア焼結体に関するものである。
以下に本発明を具体的に説明する。
本発明の方法においては、まず所定の成分組成をもつた
水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシアを製造する。
水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシアを製造する。
この製造法には従来慣用の工業的方法、例えば、予めＢ
２Ｏ３を除去した海水と消石灰の飽和水溶液とを反応さ
せる方法、海水と精製した消石灰ミルク或いは軽焼ドロ
マイトミルクの反応によつて生成した水酸化マグネシウ
ムを仮焼し、Ｍｇイオン溶液、塩酸水溶液等で洗滌する
方法、苦汁かん水等とＮａＯＨを反応させる方法、或い
はＭｇＣｌ２，ＭｇＮＯ３，ＭｇＳＯ４，ＭｇＣＯ３等
のマグネシウム塩を加熱分解する方法等が採用できる。
この原料である水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシア
は、まずそのＢ２Ｏ３の含有量がコントロールされるこ
とが必要である。Ｂ２Ｏ３が過大に存在しない限り、焼
成中ペリクレーズ結晶の成長には余り影響しないが、Ｂ
２Ｏ３の存在は、焼成中の揮散により、特にＣａＯと共
存すると焼結に悪影響をもたらし、焼結の初期中期の段
階で大きな気孔を包含した構造を形成するため、高密度
焼結体の生成を阻害する。このような理由でＢ２Ｏ３含
量を低くすることが必要であるが、Ｂ２Ｏ３／ＭｇＯと
して０．１鍾量％（以下単に％で表わす）以下に抑えれ
ば、本発明で要求される嵩密度のマグネシア焼結体が得
られる。尚焼成前の原料に含まれるＢ，Ｏ３は、通常の
焼成方法によつて嵩密度３．４５ｇ／ｄ以上に焼成すれ
ば、焼成体中には０．０９％程度以下の含有率にまで揮
散除去される。次に、原料の水酸化マグネシウム又は仮
焼マグネシアは、その（ＣａＯ＋ＳｉＯ２）量をＭｇＯ
ｌＯ鍾量部に対し０．５重量部、更に好ましくは０．１
以下に調製する。
２Ｏ３を除去した海水と消石灰の飽和水溶液とを反応さ
せる方法、海水と精製した消石灰ミルク或いは軽焼ドロ
マイトミルクの反応によつて生成した水酸化マグネシウ
ムを仮焼し、Ｍｇイオン溶液、塩酸水溶液等で洗滌する
方法、苦汁かん水等とＮａＯＨを反応させる方法、或い
はＭｇＣｌ２，ＭｇＮＯ３，ＭｇＳＯ４，ＭｇＣＯ３等
のマグネシウム塩を加熱分解する方法等が採用できる。
この原料である水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシア
は、まずそのＢ２Ｏ３の含有量がコントロールされるこ
とが必要である。Ｂ２Ｏ３が過大に存在しない限り、焼
成中ペリクレーズ結晶の成長には余り影響しないが、Ｂ
２Ｏ３の存在は、焼成中の揮散により、特にＣａＯと共
存すると焼結に悪影響をもたらし、焼結の初期中期の段
階で大きな気孔を包含した構造を形成するため、高密度
焼結体の生成を阻害する。このような理由でＢ２Ｏ３含
量を低くすることが必要であるが、Ｂ２Ｏ３／ＭｇＯと
して０．１鍾量％（以下単に％で表わす）以下に抑えれ
ば、本発明で要求される嵩密度のマグネシア焼結体が得
られる。尚焼成前の原料に含まれるＢ，Ｏ３は、通常の
焼成方法によつて嵩密度３．４５ｇ／ｄ以上に焼成すれ
ば、焼成体中には０．０９％程度以下の含有率にまで揮
散除去される。次に、原料の水酸化マグネシウム又は仮
焼マグネシアは、その（ＣａＯ＋ＳｉＯ２）量をＭｇＯ
ｌＯ鍾量部に対し０．５重量部、更に好ましくは０．１
以下に調製する。
更にＣａＯ／ＳｉＯ２のモル比を０．８以下、好ましく
は０．５以下に調節する。又ＳｉＯ２含有率を０．０４
％以上才する。このようにＢ２Ｏ３，ＣａＯ，ＳｉＯ２
について調製した水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシ
アに、次いで又は同時に酸化ジルコニウムＺｒＯ２をＭ
ｇＯに対し０．０５％以上０．５％以下含有せしめる。
は０．５以下に調節する。又ＳｉＯ２含有率を０．０４
％以上才する。このようにＢ２Ｏ３，ＣａＯ，ＳｉＯ２
について調製した水酸化マグネシウム又は仮焼マグネシ
アに、次いで又は同時に酸化ジルコニウムＺｒＯ２をＭ
ｇＯに対し０．０５％以上０．５％以下含有せしめる。
このＺｒＯ２添加量は、原料中のＣａＯ，ｓｉＯ２の含
有量によつて調節し、ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２／ＣａＯ重量
比１．５以−上、好ましくは２以上とし、かつ全体とし
てＭｇＯが９８．６％以下とならないように添加する。
このＺｒＯ２の添加には、極く微細に粉砕したＺｒＯ２
、或いは特に好ましくは、原料スラリーと混合した際に
加水分解して水酸化ジルコニウムを沈殿する水可溶性ジ
ルコニウム塩、例えば塩化ジルコニウム、硫酸ジルコニ
ウム、硝酸ジルコニウムを用いることができる。このよ
うにして成分組成を調製した水酸化マグネシウム又は仮
焼マグネシアは、通常行われているマグネシア焼成方法
によつて焼成すれば良い。
有量によつて調節し、ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２／ＣａＯ重量
比１．５以−上、好ましくは２以上とし、かつ全体とし
てＭｇＯが９８．６％以下とならないように添加する。
このＺｒＯ２の添加には、極く微細に粉砕したＺｒＯ２
、或いは特に好ましくは、原料スラリーと混合した際に
加水分解して水酸化ジルコニウムを沈殿する水可溶性ジ
ルコニウム塩、例えば塩化ジルコニウム、硫酸ジルコニ
ウム、硝酸ジルコニウムを用いることができる。このよ
うにして成分組成を調製した水酸化マグネシウム又は仮
焼マグネシアは、通常行われているマグネシア焼成方法
によつて焼成すれば良い。
即ち、加圧成形してペレットとし、これを１８００℃の
焼成温度で２時間焼成すれば、３．４５ｇ／Ｃｌｌ以上
、特に好適な組成の場合は３．５０ｇ／Ｃｌｌ以上の嵩
密度で、１００μ以上のペリクレーズ結晶サイズを持つ
たマグネシア焼結体が得られる。尚ＺｒＯ２を含まない
上記成分組成の原料を焼成した焼結体のペリクレーズ結
晶サイズは３０〜５０μで、焼成時間に更に長くしても
見るべき成長は起こらない。
焼成温度で２時間焼成すれば、３．４５ｇ／Ｃｌｌ以上
、特に好適な組成の場合は３．５０ｇ／Ｃｌｌ以上の嵩
密度で、１００μ以上のペリクレーズ結晶サイズを持つ
たマグネシア焼結体が得られる。尚ＺｒＯ２を含まない
上記成分組成の原料を焼成した焼結体のペリクレーズ結
晶サイズは３０〜５０μで、焼成時間に更に長くしても
見るべき成長は起こらない。
かくて、前記組成成分と嵩密度、ペリクレーズ結晶サイ
ズを有する本発明のマグネシア焼結体が得られるが、焼
結体のＳｉＯ２含有率が０．０４％以下の場合は嵩密度
が上り難く、又ＣａＯ含有率が高くなりすぎるとペリク
レーズ結晶の成長は次第に阻害され、（ＣａＯ＋ＳｉＯ
２）の量が０．５％より多くなるとＺｒＯ２を加えても
ペリクレーズ結晶の成長が困難となる。
ズを有する本発明のマグネシア焼結体が得られるが、焼
結体のＳｉＯ２含有率が０．０４％以下の場合は嵩密度
が上り難く、又ＣａＯ含有率が高くなりすぎるとペリク
レーズ結晶の成長は次第に阻害され、（ＣａＯ＋ＳｉＯ
２）の量が０．５％より多くなるとＺｒＯ２を加えても
ペリクレーズ結晶の成長が困難となる。
（ＣａＯ＋ＳｌＯ２）の量は０．０５〜０．５％とし、
ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比は０．８以下、好ましくは０．
５以下とするのが良い。これを０．８以上、更に１以上
とすると焼結初期段階で緻密化が進まずペリクレーズ結
晶のみ発達して高い嵩密度が得られない。ＺｒＯ２含有
率は、０．０５％以下では本発明の効果が得られない。
しかし、含有率が過大にすぎると逆に結晶の成長が阻害
される傾向が生じるだけでなく、マグネシア焼結体中で
ＺｒＯ２の偏在が顕われ熱間での強度低下を起こす好ま
しくない現象が生じる。従つＺｒＯ２添加量の上限はＭ
ｇＯ純度９８．６％を満足する範囲にとどめなければな
らない。そして、この範囲内でのＳｉＯ２，ｃａＯとの
関係で、（ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＯの重量比が１
．５以上、特に２以上となるように添加するのが良い。
最終的に上記成分組成を有し、３．４５ｇ／Ｃｄ以上の
嵩密度を１００μ以上のペリクレーズ結晶サイズを有し
、９８．６％以上のＭｇＯ純度を有する本発明のマグネ
シア焼結体は、極めて秀れた耐スラグ侵食性を有し、製
鋼炉用耐火物原料として秀れたものである。
ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比は０．８以下、好ましくは０．
５以下とするのが良い。これを０．８以上、更に１以上
とすると焼結初期段階で緻密化が進まずペリクレーズ結
晶のみ発達して高い嵩密度が得られない。ＺｒＯ２含有
率は、０．０５％以下では本発明の効果が得られない。
しかし、含有率が過大にすぎると逆に結晶の成長が阻害
される傾向が生じるだけでなく、マグネシア焼結体中で
ＺｒＯ２の偏在が顕われ熱間での強度低下を起こす好ま
しくない現象が生じる。従つＺｒＯ２添加量の上限はＭ
ｇＯ純度９８．６％を満足する範囲にとどめなければな
らない。そして、この範囲内でのＳｉＯ２，ｃａＯとの
関係で、（ＳｌＯ２＋ＺｒＯ２）／ＣａＯの重量比が１
．５以上、特に２以上となるように添加するのが良い。
最終的に上記成分組成を有し、３．４５ｇ／Ｃｄ以上の
嵩密度を１００μ以上のペリクレーズ結晶サイズを有し
、９８．６％以上のＭｇＯ純度を有する本発明のマグネ
シア焼結体は、極めて秀れた耐スラグ侵食性を有し、製
鋼炉用耐火物原料として秀れたものである。
以下に本発明の製造実施例とスラグ侵食性試験例を示す
。
。
製造実施例
海水及び精製した消石灰ミルクを反応器に連続的に供給
し、Ｂ２Ｏ３の吸着量をコントロールするために反応液
ＰＨを１１．４〜１１．９に調節して水酸化マグネシウ
ムを生成させ、濃集した沈殿の一部を反応器に循環させ
て沈降性、ｐ過性の良好な水酸化マグネシウムを得た。
し、Ｂ２Ｏ３の吸着量をコントロールするために反応液
ＰＨを１１．４〜１１．９に調節して水酸化マグネシウ
ムを生成させ、濃集した沈殿の一部を反応器に循環させ
て沈降性、ｐ過性の良好な水酸化マグネシウムを得た。
この水酸化マグネシウムを分級精製し、ろ過し９００′
Ｃで仮焼して仮焼マグネシアとした。これを０．０５ｒ
ｒ１０１／ｅのＭｇイオン水溶液中にＭｇＯ５Ｏｇ／ｅ
の濃度の投入し４時間撹拌した後１満間放置した。濃集
したスラリー１容に対し１熔の淡水で洗滌した。反応Ｐ
Ｈを変えることによりＢ２Ｏ３含有率の異なる水酸化マ
グネシウムをｊ調製した。これら水酸化マグネシウムを
原料とし組成を調整するたのＣａＯ源としてＣａｃＯ３
，ｓｌＯ２源としてＳｌＯ２水ゾル、ＺｒＯ２源として
ＺｒＯｃＩ２●８Ｈ２０及び１５μ以下に粉砕した酸化
ジルコニウムを用いた。尚原料の組成を示すＣａＯ／Ｍ
ｇＯ，ＳｉＯ２／ＭｇＯ等の数値はＭｇＯｌＯＯに対す
る重量割合を示す。組成調整した原料は淵過乾燥し９０
０℃電気炉で１時間仮焼し、３０ｇの仮焼マグネシアを
３０悶φ金型で１０００ｋ９／Ｃｌｌの圧力で形成し、
酸素−プロパン炉で１８００℃２時間の焼成を行つた。
焼結体の嵩密度、顕微鏡写真からフルマン法によつて測
定したペリクレーズ結晶の平均サイズ及び化学分析値を
第１表に示す。第１表に於て試料番号１〜５は本発明で
の適正組成での製造例であり、試料番号６〜１１は本発
明のものでない参考例であつて、嵩密度が上らないかも
しくはペリクレーズ結晶成長が十分でない例である。
Ｃで仮焼して仮焼マグネシアとした。これを０．０５ｒ
ｒ１０１／ｅのＭｇイオン水溶液中にＭｇＯ５Ｏｇ／ｅ
の濃度の投入し４時間撹拌した後１満間放置した。濃集
したスラリー１容に対し１熔の淡水で洗滌した。反応Ｐ
Ｈを変えることによりＢ２Ｏ３含有率の異なる水酸化マ
グネシウムをｊ調製した。これら水酸化マグネシウムを
原料とし組成を調整するたのＣａＯ源としてＣａｃＯ３
，ｓｌＯ２源としてＳｌＯ２水ゾル、ＺｒＯ２源として
ＺｒＯｃＩ２●８Ｈ２０及び１５μ以下に粉砕した酸化
ジルコニウムを用いた。尚原料の組成を示すＣａＯ／Ｍ
ｇＯ，ＳｉＯ２／ＭｇＯ等の数値はＭｇＯｌＯＯに対す
る重量割合を示す。組成調整した原料は淵過乾燥し９０
０℃電気炉で１時間仮焼し、３０ｇの仮焼マグネシアを
３０悶φ金型で１０００ｋ９／Ｃｌｌの圧力で形成し、
酸素−プロパン炉で１８００℃２時間の焼成を行つた。
焼結体の嵩密度、顕微鏡写真からフルマン法によつて測
定したペリクレーズ結晶の平均サイズ及び化学分析値を
第１表に示す。第１表に於て試料番号１〜５は本発明で
の適正組成での製造例であり、試料番号６〜１１は本発
明のものでない参考例であつて、嵩密度が上らないかも
しくはペリクレーズ結晶成長が十分でない例である。
耐スラグ侵食性試験例
試料番号１の試料及び試料番号１０の試料及び市販高級
品マグネシアクリンカーから１辺７Ｔ０ｎの各試料片を
切り出し、ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ２Ｏ３三成分系のＦ
ｅ２Ｏ３３３％を含むＣａＯ／ＳｉＯ２モル比３に調製
した１６００℃溶融スラグ中に試料片を投入して５時間
保持した後取出した。
品マグネシアクリンカーから１辺７Ｔ０ｎの各試料片を
切り出し、ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｆｅ２Ｏ３三成分系のＦ
ｅ２Ｏ３３３％を含むＣａＯ／ＳｉＯ２モル比３に調製
した１６００℃溶融スラグ中に試料片を投入して５時間
保持した後取出した。
試料片の中央で２分割し、その断面を研磨して顕微鏡観
察した。その写真を第１図、第２図、第３図に示す。こ
の試験例で明らかなように、本発明によるマグネシア焼
結体は、溶融スラグと接触してもその構造に全く変化が
なく、これに対し参考例試料及び市販高級品はスラグ接
触面でペリクレーズの異状成長及びこれにもとずく構造
の変化がみられた。
察した。その写真を第１図、第２図、第３図に示す。こ
の試験例で明らかなように、本発明によるマグネシア焼
結体は、溶融スラグと接触してもその構造に全く変化が
なく、これに対し参考例試料及び市販高級品はスラグ接
触面でペリクレーズの異状成長及びこれにもとずく構造
の変化がみられた。
第１図は本発明の試料ＮＯ．２の耐スラグ侵食試験の顕
微鏡写真、第２図は本発明外の試料ＮＯ．ｌＯの耐スラ
グ侵食試験の顕微鏡写真、第３図は市販高級品の耐スラ
グ侵食試験の顕微鏡写真である。
微鏡写真、第２図は本発明外の試料ＮＯ．ｌＯの耐スラ
グ侵食試験の顕微鏡写真、第３図は市販高級品の耐スラ
グ侵食試験の顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＭｇＯの含有率が９８．６重量％以上、（ＣａＯ＋
ＳｉＯ＿２）の含有量が０．５重量％以下、ＳｉＯ＿２
含有率が０．０４重量％以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２モ
ル比が０．８以下であり、ＺｒＯ＿２含有率が０．０５
重量％以上で、かつ（ＳｉＯ＿２＋ＺｒＯ＿２）／Ｃａ
Ｏ重量比が１．５以上である成分組成を有し、３．４５
ｇ／ｃｍ＾３以上の嵩密度と１００μ以上のサイズの構
成ペリクレーズ結晶を有することを特徴とするマグネシ
ア焼結体。 ２ ＣａＯ／ＳｉＯ＿２モル比が０．５以下、（ＳｉＯ
＿２＋ＺｒＯ＿２）／ＣａＯ重量比が２以上である特許
請求の範囲第１項記載のマグネシア焼結体。 ３ ＭｇＯに対するＢ＿２Ｏ＿３の重量百分率が０．１
２％以下で、焼成物換算で、（ＣａＯ＋ＳｉＯ＿２）の
含有率が０．５重量％以下で、かつＳｉＯ＿２含有率が
０．０４重量％以上で、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２モル比が０
．８以下で、かつＺｒＯ＿２の含有率を０．０５重量％
以上とし、かつ（ＳｉＯ＿２＋ＺｒＯ＿２）／ＣａＯ重
量比を１．５以上に調製した水酸化マグネシウム又は仮
焼マグネシアを加圧成形して死焼して嵩密度が３．４５
ｇ／ｃｍ＾３以上で、構成ペリクレーズ結晶の大きさが
１００μ以上であるマグネシア焼結体を得ることを特徴
とするマグネシア焼結体の製造方法。 ４ 焼成物換算で、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２モル比が０．５
以下で（ＳｉＯ＿２＋ＺｒＯ＿２）／ＣａＯ重量比が２
以上である特許請求の範囲第３項記載のマグネシア焼結
体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53139271A JPS6045145B2 (ja) | 1978-11-11 | 1978-11-11 | マグネシア焼結体並びにその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53139271A JPS6045145B2 (ja) | 1978-11-11 | 1978-11-11 | マグネシア焼結体並びにその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5567561A JPS5567561A (en) | 1980-05-21 |
| JPS6045145B2 true JPS6045145B2 (ja) | 1985-10-08 |
Family
ID=15241387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53139271A Expired JPS6045145B2 (ja) | 1978-11-11 | 1978-11-11 | マグネシア焼結体並びにその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045145B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0235126Y2 (ja) * | 1985-12-23 | 1990-09-21 | ||
| JPH0411292Y2 (ja) * | 1987-05-25 | 1992-03-19 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61201657A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | 宇部化学工業株式会社 | 高密度焼結マグネシア‐クロム系クリンカ−およびその製造法 |
| JPS61261243A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-19 | 新日本化学工業株式会社 | マグネシアクリンカ−およびその製造方法 |
-
1978
- 1978-11-11 JP JP53139271A patent/JPS6045145B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0235126Y2 (ja) * | 1985-12-23 | 1990-09-21 | ||
| JPH0411292Y2 (ja) * | 1987-05-25 | 1992-03-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5567561A (en) | 1980-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Pavlushkin | Sintered corundum | |
| WO2022237717A1 (zh) | 一种高纯度致密六铝酸钙系耐火材料及其制备方法 | |
| Patschger et al. | Piezoelectric glass-ceramics produced via oriented growth of Sr 2 TiSi 2 O 8 fresnoite: thermal annealing of surface modified quenched glasses | |
| Ghasemi-Kahrizsangi et al. | the effect of nano meter size ZrO2 particles addition on the densification and hydration resistance of magnesite–dolomite refractories | |
| JPH0137331B2 (ja) | ||
| JPS6045145B2 (ja) | マグネシア焼結体並びにその製造法 | |
| KR870001762B1 (ko) | 마그네시아 클링커 및 그의 제조법 | |
| JPS6044262B2 (ja) | マグネシアクリンカ− | |
| KR900003086B1 (ko) | 고밀도 마그네시아.칼루시아 클링커 및 그 제조법 | |
| KR100276253B1 (ko) | 고밀도 및 조대결정을 갖는 마그네시아 소결체 제조방법 | |
| EP0232095A2 (en) | Ceramic composites from chemically derived magnesium-aluminate and zirconium oxide | |
| US3076716A (en) | Production of granular zirconia products | |
| KR960006247B1 (ko) | 고강도-저열팽창성 알루미늄티타네이트 세라믹스 및 그 제조방법 | |
| JPS5820902B2 (ja) | マグネシアクリンカ−の製造法 | |
| US2053146A (en) | Refractory | |
| JPS62265164A (ja) | カルシア・マグネシア系クリンカ−およびその製造方法 | |
| JPH0329016B2 (ja) | ||
| JPH04238855A (ja) | マグネシア・アルミナ系スピネル質耐火物及びその製造方法 | |
| US3364043A (en) | Basic refractories | |
| JP3510642B2 (ja) | マグネシアクリンカーおよびその製造法 | |
| KR900004064B1 (ko) | 방향성 전기강판 소둔분리제용 MgO 제조법 | |
| JP3044568B2 (ja) | マグネシアクリンカー | |
| JP2749662B2 (ja) | マグネシアクリンカーおよびその製造方法 | |
| KR0150794B1 (ko) | 조대결정 마그네시아 클링커 및 그의 제조방법 | |
| Chaudhuri et al. | Microstructural Evaluation of Bio-leached Sintered Cryptocrystalline Natural Indian Magnesite with Titania Addition |