JPS6043633B2 - 鉛蓄電池用格子 - Google Patents
鉛蓄電池用格子Info
- Publication number
- JPS6043633B2 JPS6043633B2 JP51088592A JP8859276A JPS6043633B2 JP S6043633 B2 JPS6043633 B2 JP S6043633B2 JP 51088592 A JP51088592 A JP 51088592A JP 8859276 A JP8859276 A JP 8859276A JP S6043633 B2 JPS6043633 B2 JP S6043633B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- capacity
- amount
- grid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアセチモンとカドミウムを含有する鉛蓄電池
用格子の改良に関する。
用格子の改良に関する。
従来多く使用されている鉛蓄電池用格子は、主に鉛Ｐ
ｂ−アンチモンＳｂ系合金で、Ｓｂの添加量は４〜８重
量％が機械的強度も大きいので多く使用されている。
ｂ−アンチモンＳｂ系合金で、Ｓｂの添加量は４〜８重
量％が機械的強度も大きいので多く使用されている。
しかしＳｂの添加量を多くすると、正極に使用した場合
はＳｂの溶解があり、これが充電中に負極表面に析出し
、このＳｂと負極格子中のＳｂが水素発生を加速し、ま
た充電々圧が低くても水の電解を起こり易くしている。
即ちＳｂは水素過電圧が非常に小さく水素ガスを発生し
やすい性質かあるため自己放電を促進し、充電時の水の
分解量を多くする欠点があつた。 そのためＳｂをでき
るだけ少なくすることが重−要であるが、Ｓｂ量と機械
的性質はＳｂ量が増加すると機械的性質を改善されると
いう関係があり、Ｓｂ量を少なくすると、機械的強度に
劣るという欠点がある。
はＳｂの溶解があり、これが充電中に負極表面に析出し
、このＳｂと負極格子中のＳｂが水素発生を加速し、ま
た充電々圧が低くても水の電解を起こり易くしている。
即ちＳｂは水素過電圧が非常に小さく水素ガスを発生し
やすい性質かあるため自己放電を促進し、充電時の水の
分解量を多くする欠点があつた。 そのためＳｂをでき
るだけ少なくすることが重−要であるが、Ｓｂ量と機械
的性質はＳｂ量が増加すると機械的性質を改善されると
いう関係があり、Ｓｂ量を少なくすると、機械的強度に
劣るという欠点がある。
そのためにＡＳ、Ｓｎ、Ａｇ、Ｃｕ、〒−ｃ』リによ−
ｆ＆Λ＾Ｉ゛ｊＪ■ｌ ι」−ー゛畔まだ満足な合金は
開発されていない。このような低アンチモン合金におい
て注目されるのは、米国特許第３８５９０８４号に示さ
れている鉛−アンチモン−カドミウムＣｄ合金である。
これはＳｂ含量２〜２．５重量％、Ｃｄ含量２〜４重量
％のものが示されている。しカルこの合金は鋳造直後に
おいてさえも亀裂が生じ、ＳｂとＣｄの濃度が高くなる
と折れ現象を起こす欠点があつた。但し硬度は非常に高
くなる。 本発明者等は上記の合金を追試した結果、上
記のような欠点を見出し、このままては実用に供しくい
ので、これを改良することを試みた。 Ｐｂ−Ｓｂ−Ｃ
ｄ合金の硬度が高くなる理由はＣｄとＳｂの金属間化合
物であるＣｄＳｂが生じ、これによつて硬度が改善され
ると考えられる。
ｆ＆Λ＾Ｉ゛ｊＪ■ｌ ι」−ー゛畔まだ満足な合金は
開発されていない。このような低アンチモン合金におい
て注目されるのは、米国特許第３８５９０８４号に示さ
れている鉛−アンチモン−カドミウムＣｄ合金である。
これはＳｂ含量２〜２．５重量％、Ｃｄ含量２〜４重量
％のものが示されている。しカルこの合金は鋳造直後に
おいてさえも亀裂が生じ、ＳｂとＣｄの濃度が高くなる
と折れ現象を起こす欠点があつた。但し硬度は非常に高
くなる。 本発明者等は上記の合金を追試した結果、上
記のような欠点を見出し、このままては実用に供しくい
ので、これを改良することを試みた。 Ｐｂ−Ｓｂ−Ｃ
ｄ合金の硬度が高くなる理由はＣｄとＳｂの金属間化合
物であるＣｄＳｂが生じ、これによつて硬度が改善され
ると考えられる。
Ｐｂ−Ｓｂ及びＰｂ−Ｃｄ合金はＰｂの多い領域て共に
固溶体を作る。その固溶限はＳｂでは約２５２゜Ｃで３
．５重量％、Ｃｄでは２４８℃で約３．３重量％で、そ
れらの温度より低くなるに従つてＳｂやＣｄの溶解度が
減少し、徐々に結晶粒界に過飽和のＳｂやＣｄが析出し
、室温付近での溶解量はＳｂで約０．２５重量％、Ｃｄ
で約０．２５重量％となる。即ちＳｂ、Ｃｄをそれぞれ
固溶限添加した合金は条件を整えてやれば、３重量％の
ＳｂやＣｄが析出する。Ｐｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金において
は析出したＳｂとＣｄが上記のようにＣｄＳｂという金
属間化合物を生じ、結晶の転位の移動を妨げることなど
により強度が改善される。即ち添加量が多い程ＣｄＳｂ
の量も多くなり、あまり多過ぎると亀裂や折れ現象を生
じることになる。上記のような考察に基づけば、Ｓｂと
Ｃｄの量を少なくとも室温でのＰｂへの溶解量以上添加
し、過剰分をＣｄＳｂとすればよいことになる。
固溶体を作る。その固溶限はＳｂでは約２５２゜Ｃで３
．５重量％、Ｃｄでは２４８℃で約３．３重量％で、そ
れらの温度より低くなるに従つてＳｂやＣｄの溶解度が
減少し、徐々に結晶粒界に過飽和のＳｂやＣｄが析出し
、室温付近での溶解量はＳｂで約０．２５重量％、Ｃｄ
で約０．２５重量％となる。即ちＳｂ、Ｃｄをそれぞれ
固溶限添加した合金は条件を整えてやれば、３重量％の
ＳｂやＣｄが析出する。Ｐｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金において
は析出したＳｂとＣｄが上記のようにＣｄＳｂという金
属間化合物を生じ、結晶の転位の移動を妨げることなど
により強度が改善される。即ち添加量が多い程ＣｄＳｂ
の量も多くなり、あまり多過ぎると亀裂や折れ現象を生
じることになる。上記のような考察に基づけば、Ｓｂと
Ｃｄの量を少なくとも室温でのＰｂへの溶解量以上添加
し、過剰分をＣｄＳｂとすればよいことになる。
この過剰分を効率よくＣｄＳｂにするには熱処理が効果
あると考え、Ｓｂ，Ｃｄの添加量、及び熱処理の効果に
ついて検討した結果、低添加量でも充分鉛蓄電池用格子
として使用できることを見出した。即ち、本発明は０．
３〜２．鍾量％のＳｂ（５０．３〜２．鍾量％のＣｄを
含有する鉛合金にさらにＴｌ，Ａｇ，Ｚｎ，Ｃｅの群か
ら選択された１種の元素を含有する鉛合金よりなる鉛蓄
電池用格子に関する。以下本発明をその実施例により詳
細に説明する。
あると考え、Ｓｂ，Ｃｄの添加量、及び熱処理の効果に
ついて検討した結果、低添加量でも充分鉛蓄電池用格子
として使用できることを見出した。即ち、本発明は０．
３〜２．鍾量％のＳｂ（５０．３〜２．鍾量％のＣｄを
含有する鉛合金にさらにＴｌ，Ａｇ，Ｚｎ，Ｃｅの群か
ら選択された１種の元素を含有する鉛合金よりなる鉛蓄
電池用格子に関する。以下本発明をその実施例により詳
細に説明する。
Ｓｂ．ｌ５Ｃｄの添加量は室温でのＰｂ中への溶解度を
基準にし、第１表に示すような濃度について検討した。
基準にし、第１表に示すような濃度について検討した。
試料の調製は純Ｐｂをアルゴンガス雰囲気中で約５５０
゜Ｃに加熱溶解し、約１８０℃に加熱した鋳型て巾２０
ｒｆｒ！ｎ１長さ１０『、厚さ２糖の平板状に鋳造した
。この試料について抗折力を測定した。鉛蓄電池用格子
の機械的性質の評価には一般には硬度と抗張力が用いら
れているが、実際の格子の役割、即ち活物質の保持と集
電作用から考えると、格子は伸びることより、曲がるこ
とによる事故の方が多い。即ち抗析力の方がより妥当な
評価方法と考えられる。ここで記述した抗析力とはＰｂ
合金の場合一部を除けばほとんどの試料は折れるのでは
なく曲がるのみであるから正確には抗曲力と称した方が
妥当と思われるが、通例に従つて抗折力と表現した。結
果の一例を第１表に示す。また別の試料を用いて折れ曲
げ試験を行い、試料の折れやすさについて評価した。
゜Ｃに加熱溶解し、約１８０℃に加熱した鋳型て巾２０
ｒｆｒ！ｎ１長さ１０『、厚さ２糖の平板状に鋳造した
。この試料について抗折力を測定した。鉛蓄電池用格子
の機械的性質の評価には一般には硬度と抗張力が用いら
れているが、実際の格子の役割、即ち活物質の保持と集
電作用から考えると、格子は伸びることより、曲がるこ
とによる事故の方が多い。即ち抗析力の方がより妥当な
評価方法と考えられる。ここで記述した抗析力とはＰｂ
合金の場合一部を除けばほとんどの試料は折れるのでは
なく曲がるのみであるから正確には抗曲力と称した方が
妥当と思われるが、通例に従つて抗折力と表現した。結
果の一例を第１表に示す。また別の試料を用いて折れ曲
げ試験を行い、試料の折れやすさについて評価した。
その方法は第１図に示すように試料ａを治具Ｂ，ｂで挾
んで固定し、左右にそれぞれ９０度折り曲げる操作を曲
げ回数１として試料が切断するまでの曲げ回数で比較し
たた。結果の一例を第２表に示す。次にこれらの試料を
２５０℃で４時間加熱した後急冷し、次に約７０℃で４
時間加熱し、溶体化時効ノ処理を行つた。
んで固定し、左右にそれぞれ９０度折り曲げる操作を曲
げ回数１として試料が切断するまでの曲げ回数で比較し
たた。結果の一例を第２表に示す。次にこれらの試料を
２５０℃で４時間加熱した後急冷し、次に約７０℃で４
時間加熱し、溶体化時効ノ処理を行つた。
これらの試料についても抗折力と折れ曲げ回数を測定し
た。それらの結果も第１，２表に併せて示す。第１表に
おいて、抗折力の強い範囲はＳｂ，Ｃｄとも０．３重量
％以上含有する合金であり、これは室温での溶解量から
もある程度説明できる。
た。それらの結果も第１，２表に併せて示す。第１表に
おいて、抗折力の強い範囲はＳｂ，Ｃｄとも０．３重量
％以上含有する合金であり、これは室温での溶解量から
もある程度説明できる。
また第２表において、折れるまでの曲げ回数の少ないも
のは、Ｓｂ，Ｃｄ含量が多くなつた場合でも、特に３重
量％以上で極端に少なくなる。即ち脆くなる傾向がある
。以上のようにＳｂ（５Ｃｄを添加した鉛は抗折力は大
きく改善されるが、折れ易い欠点があり、実用に供しう
るＰｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金におけるＳｂ含量は０．３〜２
．０重量％、Ｃｄ含量は０．３〜２．０重量％である。
のは、Ｓｂ，Ｃｄ含量が多くなつた場合でも、特に３重
量％以上で極端に少なくなる。即ち脆くなる傾向がある
。以上のようにＳｂ（５Ｃｄを添加した鉛は抗折力は大
きく改善されるが、折れ易い欠点があり、実用に供しう
るＰｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金におけるＳｂ含量は０．３〜２
．０重量％、Ｃｄ含量は０．３〜２．０重量％である。
次にＰｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金の折れ易さをさらに改善する
ために第４元素の添加を検討した結果、Ｔｌ，Ａｇ，Ｚ
ｎ，Ｃｅが効果のあることがわかつた。
ために第４元素の添加を検討した結果、Ｔｌ，Ａｇ，Ｚ
ｎ，Ｃｅが効果のあることがわかつた。
以下その実施例を説明する。ベースにしたＰｂ−Ｓｂ−
Ｃｄ合金組成は、Ｐｂ−０．３重量％、Ｓｂ−０．踵量
％、Ｃｄ，Ｐｂ−２．０重量％、Ｓｂ−２．鍾量％、Ｃ
ｄ，Ｐｂ−４．鍾量％、Ｓｂ一４．鍾量％、Ｃｄなどで
、第４元素の添加量は０．１重量％である。
Ｃｄ合金組成は、Ｐｂ−０．３重量％、Ｓｂ−０．踵量
％、Ｃｄ，Ｐｂ−２．０重量％、Ｓｂ−２．鍾量％、Ｃ
ｄ，Ｐｂ−４．鍾量％、Ｓｂ一４．鍾量％、Ｃｄなどで
、第４元素の添加量は０．１重量％である。
抗折力及び折れるまでの曲げ回数について、前記実施例
と同様にして測定した結果の一例を第３表及び第４表に
示す。第３，４表から、抗折力はこれらの金属の添加に
よりや）小さくなるが、折れはこれらの金属の添加によ
り著しく改善できることがわかる。
と同様にして測定した結果の一例を第３表及び第４表に
示す。第３，４表から、抗折力はこれらの金属の添加に
よりや）小さくなるが、折れはこれらの金属の添加によ
り著しく改善できることがわかる。
またこれらの第４元素の添加量は、これより少ないと抗
折力はや）大きくなるが、折れるまでの曲げ回数が少な
くなり、これより多いと逆の現象を生じ、好ましい範囲
は０．０５〜０．５重量％である。次にこれらの合金を
鉛蓄電池の格子に使用した場合の性能について検討した
。上記に述べた合金すべてについて確認したが、その性
能はほぼ代表例で示すことができたので、以下代表例に
従つて説明する。３元合金については抗折力の大きい場
合、即ちＰｂ−０．踵量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ
一１．呼量％Ｓｂ−１．呼量Ｃｄ，．Ｐｂ−０．３重量
％Ｓｂ−２．唾量％Ｃｄ．Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−０
．３重量％Ｃｄ，Ｐｂ−２．唾量％Ｓｂ−２．鍾量％Ｃ
ｄ，Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ−０
．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ−４．０重量％Ｓ
ｂ−０．３重量％Ｃｄについて、また４元合金について
はＡｇ添加合金を代表例とした。
折力はや）大きくなるが、折れるまでの曲げ回数が少な
くなり、これより多いと逆の現象を生じ、好ましい範囲
は０．０５〜０．５重量％である。次にこれらの合金を
鉛蓄電池の格子に使用した場合の性能について検討した
。上記に述べた合金すべてについて確認したが、その性
能はほぼ代表例で示すことができたので、以下代表例に
従つて説明する。３元合金については抗折力の大きい場
合、即ちＰｂ−０．踵量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ
一１．呼量％Ｓｂ−１．呼量Ｃｄ，．Ｐｂ−０．３重量
％Ｓｂ−２．唾量％Ｃｄ．Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−０
．３重量％Ｃｄ，Ｐｂ−２．唾量％Ｓｂ−２．鍾量％Ｃ
ｄ，Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ−０
．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％Ｃｄ，Ｐｂ−４．０重量％Ｓ
ｂ−０．３重量％Ｃｄについて、また４元合金について
はＡｇ添加合金を代表例とした。
これらの合金を構成する材料をアルゴンガス雰囲気中で
溶融して５５０℃に保ち、約１８０℃の鋳型で、大きさ
２５×３６Ｔｆｒ１ｎの寸法の格子を鋳造し、２５０℃
で４時間加熱後急冷し、次に７０℃で４時間加熱処理を
行い、この格子に通常の方法で活物質を練塗し、乾燥し
、化成して極板とした。
溶融して５５０℃に保ち、約１８０℃の鋳型で、大きさ
２５×３６Ｔｆｒ１ｎの寸法の格子を鋳造し、２５０℃
で４時間加熱後急冷し、次に７０℃で４時間加熱処理を
行い、この格子に通常の方法で活物質を練塗し、乾燥し
、化成して極板とした。
なおこれらの合金格子は正，負極板に使用した。次にこ
れらノの正極板４枚と負極板５枚をセパレータを介して
組み立て、電解液とし比重１．２８の硫酸を使用して電
池を構成した。これらの電池を２４０ｒＴ１Ａで充電し
、４００ｒＴ１Ａで放電し初期容量を確認した。
れらノの正極板４枚と負極板５枚をセパレータを介して
組み立て、電解液とし比重１．２８の硫酸を使用して電
池を構成した。これらの電池を２４０ｒＴ１Ａで充電し
、４００ｒＴ１Ａで放電し初期容量を確認した。
その結果初期容量は格子合金組成にほとんど関係なく、
ほぼ一定値を示した。これらのの電池の中から自己放電
用とし、電池を選択し、充電状態のまま室温に放置し、
ある期間ごとに抜き出して容量を確認し、次に完全充電
して再び容量を測定し、この容量と放置前の容量との平
均値に対する放置後の容量の比率を求め、これを容量維
持率として評価した。その結果の一例を第２図に示す。
第２図には従来のＰｂ−ＳＤ係合金（Ｐｂ−５．鍾量％
Ｓｂ−０．踵量％Ａｓ）を使用した電池の性能も示す。
なお従来品の１力月後の値の大きいのは、これらの電池
の正極板と負極板の容量比が負極板の方が約４０％大き
いため、ｌ力月後では負極板の自己放電量がほとんど電
池形ては実測されず、正極板の自己放電を示しているた
めと考えられる。これから明らかなようにＳｂが４重量
％以上になると自己放電が特に大きくなる傾向があり、
Ｓｂ含量は２．呼量％以下の合金が適している。次に別
の電池を用いて、２４０ｒＴ１Ａで１６時間充電、５Ω
／１セルで８時間放電を１サイクルとしてサイクル寿命
試験を行つた。
ほぼ一定値を示した。これらのの電池の中から自己放電
用とし、電池を選択し、充電状態のまま室温に放置し、
ある期間ごとに抜き出して容量を確認し、次に完全充電
して再び容量を測定し、この容量と放置前の容量との平
均値に対する放置後の容量の比率を求め、これを容量維
持率として評価した。その結果の一例を第２図に示す。
第２図には従来のＰｂ−ＳＤ係合金（Ｐｂ−５．鍾量％
Ｓｂ−０．踵量％Ａｓ）を使用した電池の性能も示す。
なお従来品の１力月後の値の大きいのは、これらの電池
の正極板と負極板の容量比が負極板の方が約４０％大き
いため、ｌ力月後では負極板の自己放電量がほとんど電
池形ては実測されず、正極板の自己放電を示しているた
めと考えられる。これから明らかなようにＳｂが４重量
％以上になると自己放電が特に大きくなる傾向があり、
Ｓｂ含量は２．呼量％以下の合金が適している。次に別
の電池を用いて、２４０ｒＴ１Ａで１６時間充電、５Ω
／１セルで８時間放電を１サイクルとしてサイクル寿命
試験を行つた。
なお容量の確認は約２５サイクル毎に４００ｍＡの定電
流放電を行い、各サイクルの容量を初期容量に対する百
分率で示た。結果の一例を第３図に示す。参考のためＰ
ｂ一Ｓｂ−Ｍ合金を格子に使用した電池の性能について
も同様な試験を行つた。なお第２図及び第３図において
、曲線の番号は次の合金組成の格子を使用した電池の性
能を示す。
流放電を行い、各サイクルの容量を初期容量に対する百
分率で示た。結果の一例を第３図に示す。参考のためＰ
ｂ一Ｓｂ−Ｍ合金を格子に使用した電池の性能について
も同様な試験を行つた。なお第２図及び第３図において
、曲線の番号は次の合金組成の格子を使用した電池の性
能を示す。
１Ｐｂ−５．唾量％Ｓｂ−０．鍾量％Ａｓ２Ｐｂ−０．
鍾量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ３Ｐｂ−１．鍾量％Ｓｂ−
１．鍾量％Ｃｄ４Ｐｂ−０．鍾量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃ
ｄ５Ｐｂ−２．呼量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ６Ｐｂ−２
．鍾量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃｄ７Ｐｂ−０．鍾量％Ｓｂ
−４．鍾量％Ｃｄ８Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−０．鍾量％
Ｃｄ９Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％ＣｄｌＯＰｂ
−０．３重量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃｄ−０．１重量％〜
１１Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ−０．１
重量％鮪１２Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−２．喧量％Ｃｄ
−０．１重量％〜１３Ｐｂ−４．０重量％Ｓｂ−４．唾
量％Ｃｄ−０．１重量％〜第３図においてＣｄを４．鍾
量％添加した合金は充放電サイクル途中で急激に容量が
出なくなつた。
鍾量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ３Ｐｂ−１．鍾量％Ｓｂ−
１．鍾量％Ｃｄ４Ｐｂ−０．鍾量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃ
ｄ５Ｐｂ−２．呼量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ６Ｐｂ−２
．鍾量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃｄ７Ｐｂ−０．鍾量％Ｓｂ
−４．鍾量％Ｃｄ８Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−０．鍾量％
Ｃｄ９Ｐｂ−４．鍾量％Ｓｂ−４．鍾量％ＣｄｌＯＰｂ
−０．３重量％Ｓｂ−２．呼量％Ｃｄ−０．１重量％〜
１１Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−０．鍾量％Ｃｄ−０．１
重量％鮪１２Ｐｂ−２．０重量％Ｓｂ−２．喧量％Ｃｄ
−０．１重量％〜１３Ｐｂ−４．０重量％Ｓｂ−４．唾
量％Ｃｄ−０．１重量％〜第３図においてＣｄを４．鍾
量％添加した合金は充放電サイクル途中で急激に容量が
出なくなつた。
電池を分解したところＣｄが負極板に析出し、この一部
がセパレータを貫通して正極板と短絡していた。以上の
如くＰｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金において、ＳｂとＣｄの添加
量が増加すると、亀裂や折れ現象を生じ、更には自己放
電を促進したり、短絡を引き起こしたりするので、好ま
しくない。
がセパレータを貫通して正極板と短絡していた。以上の
如くＰｂ−Ｓｂ−Ｃｄ合金において、ＳｂとＣｄの添加
量が増加すると、亀裂や折れ現象を生じ、更には自己放
電を促進したり、短絡を引き起こしたりするので、好ま
しくない。
本発明ではＪＳｂとＣｄの量を適切にし、さらにＴ１、
Ａｇ．．ｚｎｌＣｅの１種を添加したので、亀裂や折れ
現象が少なくなつている。また本発明の合金はＳｂが小
ないので、これを格子に用いた電池を定電圧充電で使用
する場合、例えば自動車に使する場合等は水・の分解電
圧が高くなり、水分の減少が少なくなり、注水等の手間
が省けて取り扱いが簡便になる等の利点がある。なお上
記の例では熱処理した合金を用いたが、機械的性質が改
善されたものについては熱処理し）なくともよい。
Ａｇ．．ｚｎｌＣｅの１種を添加したので、亀裂や折れ
現象が少なくなつている。また本発明の合金はＳｂが小
ないので、これを格子に用いた電池を定電圧充電で使用
する場合、例えば自動車に使する場合等は水・の分解電
圧が高くなり、水分の減少が少なくなり、注水等の手間
が省けて取り扱いが簡便になる等の利点がある。なお上
記の例では熱処理した合金を用いたが、機械的性質が改
善されたものについては熱処理し）なくともよい。
第１図は合金試片の折れ脆性を測定する方法を示す図、
第２図は各種合金格子を用いた鉛蓄電池の放電による容
量維持率を比較した図、第３図は７充放電サイクルによ
る容量変化を比較した図である。
第２図は各種合金格子を用いた鉛蓄電池の放電による容
量維持率を比較した図、第３図は７充放電サイクルによ
る容量変化を比較した図である。
Claims (1)
- １ ０．３〜２．０重量％のＳｂ、０．３〜２．０重量
％のＣｄ、及びＴｌ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｃｅの群から選択さ
れた１種の元素を０．０５〜０．５重量％含有する鉛合
金よりなることを特徴とする鉛蓄電池用格子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51088592A JPS6043633B2 (ja) | 1976-07-23 | 1976-07-23 | 鉛蓄電池用格子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51088592A JPS6043633B2 (ja) | 1976-07-23 | 1976-07-23 | 鉛蓄電池用格子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5314331A JPS5314331A (en) | 1978-02-08 |
| JPS6043633B2 true JPS6043633B2 (ja) | 1985-09-28 |
Family
ID=13947094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51088592A Expired JPS6043633B2 (ja) | 1976-07-23 | 1976-07-23 | 鉛蓄電池用格子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043633B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6384026U (ja) * | 1986-11-20 | 1988-06-02 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1137394A (en) * | 1979-12-05 | 1982-12-14 | Hajime Nitto | Process for continuously annealing a cold-rolled low carbon steel strip |
| JPS61135058A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-23 | Yuasa Battery Co Ltd | 鉛蓄電池用格子体 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1028531A (en) * | 1973-12-05 | 1978-03-28 | Gould Inc. | Cadmium-antimony-lead-alloy for maintenance free lead-acid battery |
-
1976
- 1976-07-23 JP JP51088592A patent/JPS6043633B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6384026U (ja) * | 1986-11-20 | 1988-06-02 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5314331A (en) | 1978-02-08 |
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