JPS6051546B2 - 鉛蓄電池用格子合金 - Google Patents
鉛蓄電池用格子合金Info
- Publication number
- JPS6051546B2 JPS6051546B2 JP54106313A JP10631379A JPS6051546B2 JP S6051546 B2 JPS6051546 B2 JP S6051546B2 JP 54106313 A JP54106313 A JP 54106313A JP 10631379 A JP10631379 A JP 10631379A JP S6051546 B2 JPS6051546 B2 JP S6051546B2
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- JP
- Japan
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- alloy
- alloys
- lead
- acid batteries
- discharge
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/66—Selection of materials
- H01M4/68—Selection of materials for use in lead-acid accumulators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉛蓄電池用格子合金に関し、ｐｂ一Ｓｎ−Ａ
ｓに第３合金元素としてＢｉを添加することにより、ｐ
ｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金における耐食性と機械的性質の向上
を図ることを目的とする。
ｓに第３合金元素としてＢｉを添加することにより、ｐ
ｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金における耐食性と機械的性質の向上
を図ることを目的とする。
従来主に使用されている鉛蓄電池用格子合金にはｐｂ−
Ｓｂ系合金、主としてｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金およびｐｂ
−Ｃａ合金がある。
Ｓｂ系合金、主としてｐｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金およびｐｂ
−Ｃａ合金がある。
ｐｂ−Ｓｂ系合金はＳｂ含有量を３重量％（以下％は全
て重量％を示す）以上にすると機械的強度が優れ、作業
性や応力腐食に優れているために最も多く使用されてい
るが、Ｓｂの水素過電圧が小さいため自己放電が大きく
、更に充電時の水の分解が多く、メインテナンスが複雑
である。
て重量％を示す）以上にすると機械的強度が優れ、作業
性や応力腐食に優れているために最も多く使用されてい
るが、Ｓｂの水素過電圧が小さいため自己放電が大きく
、更に充電時の水の分解が多く、メインテナンスが複雑
である。
これを改善するために、ｐｂ−Ｃａ系合金が開発されて
いるか、この合金を使用した電池は放電終止電圧が低く
なるまで放電した場合、すなわち、過放電をした場合寿
命が短かくなつたり、または充電が困難になつたりする
。そのため実用的には放電終止電圧を制御する装、 ！
一目゛ｊ−）上 −：既１■ｊ、１゛゛ｊΔ、んだ電源
としての価格が高くなるという欠点があつた。
いるか、この合金を使用した電池は放電終止電圧が低く
なるまで放電した場合、すなわち、過放電をした場合寿
命が短かくなつたり、または充電が困難になつたりする
。そのため実用的には放電終止電圧を制御する装、 ！
一目゛ｊ−）上 −：既１■ｊ、１゛゛ｊΔ、んだ電源
としての価格が高くなるという欠点があつた。
また最近、ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金が提案された。
この合金はＳｂのような水素過電圧の小さい金属や、Ｃ
ａのように過放電特性を劣化するような金属を含んでい
ないので、ｐｂ−Ｓｂ系やｐｂ−Ｃａ系合金の欠点は改
善されている。しかし、機械的強度はそれらに比較して
劣る。
ａのように過放電特性を劣化するような金属を含んでい
ないので、ｐｂ−Ｓｂ系やｐｂ−Ｃａ系合金の欠点は改
善されている。しかし、機械的強度はそれらに比較して
劣る。
機械的強度が低いと、作業性が悪くなるばかりでなく、
活物質の膨張に対して充分な強度がないため応力腐食が
激しい欠点がある。鉛蓄電池用格子の主たる役割は、活
物質の保持と集電機能にあり、機械的強度が高く、電導
性が良好であるという性質を維持するために、耐食性も
良好でなければならない。
活物質の膨張に対して充分な強度がないため応力腐食が
激しい欠点がある。鉛蓄電池用格子の主たる役割は、活
物質の保持と集電機能にあり、機械的強度が高く、電導
性が良好であるという性質を維持するために、耐食性も
良好でなければならない。
さらに価格も低いことが望ましい。これらの観点から従
来、ｐｂ−Ｓｂ系とｐｂ−Ｃａ系合金が多く使用されて
きたが、前記のようにそれぞれ欠点がある。Ｐｂ−Ｓｎ
−Ａｓ合金は主にＳｎを０．０５〜３．０％、Ａｓを０
．０５〜０．３％含有した合金で、これらの合金元素は
鉛蓄電池において有害ではないので、電池特性を特に悪
化するとは思われない。
来、ｐｂ−Ｓｂ系とｐｂ−Ｃａ系合金が多く使用されて
きたが、前記のようにそれぞれ欠点がある。Ｐｂ−Ｓｎ
−Ａｓ合金は主にＳｎを０．０５〜３．０％、Ａｓを０
．０５〜０．３％含有した合金で、これらの合金元素は
鉛蓄電池において有害ではないので、電池特性を特に悪
化するとは思われない。
しかし機械的強度は従来のＰｂ−Ｓｂ系や、Ｐｂ一Ｃａ
系に比較して小さい。
系に比較して小さい。
例えばＰｂ−Ｓｂ５、Ｏ％−Ａｓ０．３％の合金に比較
して、Ｐｂ−Ｓｎｌ．Ｏ％−ＡＳＯ．３％の合金は、抗
折力で約１ｈ程度である。
して、Ｐｂ−Ｓｎｌ．Ｏ％−ＡＳＯ．３％の合金は、抗
折力で約１ｈ程度である。
この数値は熱処理した後の数値で、熱処理しないもので
は１ｈ以下の抗折力しかない。
は１ｈ以下の抗折力しかない。
この２種類の合金の抗折力の一例を示すと、熱処理なし
では、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓの２３０ｋ９／ｃ！ｔに対して
Ｐｂ−Ｓｂ−Ｍは６９０ｋｇ／Ｃｆｌ、熱処理すると５
９０ｋ９／ｄと１１３０ｋ９／ｄであり、熱処理しない
場合は、実用的には不向きである。また、本発明者等の
試験結果によれば、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金は、Ｐｂ−〜
合金等に比較して耐食性が劣る。
では、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓの２３０ｋ９／ｃ！ｔに対して
Ｐｂ−Ｓｂ−Ｍは６９０ｋｇ／Ｃｆｌ、熱処理すると５
９０ｋ９／ｄと１１３０ｋ９／ｄであり、熱処理しない
場合は、実用的には不向きである。また、本発明者等の
試験結果によれば、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金は、Ｐｂ−〜
合金等に比較して耐食性が劣る。
一例を示すと、比重１．２８のＨ２ＳＯ４中で陽極酸化
し、その後その酸化物を除去した後の酸化重量減を算出
すると、Ｐｂ−Ｓｎｌ．Ｏ％〜ＡＳＯ．３％合金は、Ｐ
ｂ−ＡｇＯ．ｌ％合金の約１．７倍程度の減量を示す。
し、その後その酸化物を除去した後の酸化重量減を算出
すると、Ｐｂ−Ｓｎｌ．Ｏ％〜ＡＳＯ．３％合金は、Ｐ
ｂ−ＡｇＯ．ｌ％合金の約１．７倍程度の減量を示す。
しかしこれはＰｂ−ＣａＯ．ｌ％合金と比較すると約１
．４倍程度である。酸化減量が大きいことは、これらの
合金を正極に使用した場合、充電量に対して弱いこと、
すなわち過充電寿命が短いことを意味しており、酸化減
量は少ないほど好ましい。Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金の以上
の２点の性質を改善するために第３番目の合金添加元素
について検討した。添加する元素は電池性能に害を与え
ないこと、価格が安いこと、人体に特に有害でないこと
−などが必須要件であり、これらの観点から添加量につ
いては比較的少ない領域について検討した結果、Ｂｉが
他の元素に比較して効果があることがわかつた。Ｂｉは
純Ｐｂ中には約１〜５ｐｐｍ含まれているが、検討結果
から、これでは特に効果がなく、これ以上の領域で効果
があることがわかつた。以下本発明の詳細な説明施例に
従つて説明する。ベースにするＰｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金の
ＳｎおよびＡｓと、Ｂｉとの相互作用が考えられるため
、ＳｎおよびＭの含有量もいくつかについて測定した。
純Ｐｂをアルゴン雰囲気で約５５０℃に加熱溶融し、第
１表に示すようにＳｎ，Ａｓ，Ｂｉを添加し、良く合金
化してから約１８０℃に加熱した鋳型て大きさ２０×１
００Ｔｆｎ、厚さ２Ｔｎ！！ｔの板を鋳造し冷却した。
なおＡｓおよびＢｉの添加は、予め高濃度のＡｓあるい
はＢｉを含有したＰｂ合金を希釈して使用した。さらに
、これらの試片を約１２０℃で２橋間加熱し、加熱後大
気中で冷却した。これらの試片について、機械的性質の
１つである抗折力を測定した。抗折力を測定した理由は
実際の極板における格子の役割から考えて、格子は引張
応力を受けるのみてはなく、折り曲げ応力を受けている
と考えた方が活物質の膨張などから考えて妥当であるこ
とによる。これらの結果の１例を第１表に示す。なお添
加量は内割の重量％で、残部はＰｂである。この第１表
てはＡｓ（５Ｓｎの代表例についてのみを示したが、機
械的強度の点から判断すると、ＳｎＯ．ｌ％以上、ＡＳ
Ｏ．ｌ％以上て強度は比較的大きいが、Ｂｉをこれらに
添加すると、ＢｉＯ．ＯＯｌ％以上においてさらに機械
的強度は大きくなる。
．４倍程度である。酸化減量が大きいことは、これらの
合金を正極に使用した場合、充電量に対して弱いこと、
すなわち過充電寿命が短いことを意味しており、酸化減
量は少ないほど好ましい。Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金の以上
の２点の性質を改善するために第３番目の合金添加元素
について検討した。添加する元素は電池性能に害を与え
ないこと、価格が安いこと、人体に特に有害でないこと
−などが必須要件であり、これらの観点から添加量につ
いては比較的少ない領域について検討した結果、Ｂｉが
他の元素に比較して効果があることがわかつた。Ｂｉは
純Ｐｂ中には約１〜５ｐｐｍ含まれているが、検討結果
から、これでは特に効果がなく、これ以上の領域で効果
があることがわかつた。以下本発明の詳細な説明施例に
従つて説明する。ベースにするＰｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金の
ＳｎおよびＡｓと、Ｂｉとの相互作用が考えられるため
、ＳｎおよびＭの含有量もいくつかについて測定した。
純Ｐｂをアルゴン雰囲気で約５５０℃に加熱溶融し、第
１表に示すようにＳｎ，Ａｓ，Ｂｉを添加し、良く合金
化してから約１８０℃に加熱した鋳型て大きさ２０×１
００Ｔｆｎ、厚さ２Ｔｎ！！ｔの板を鋳造し冷却した。
なおＡｓおよびＢｉの添加は、予め高濃度のＡｓあるい
はＢｉを含有したＰｂ合金を希釈して使用した。さらに
、これらの試片を約１２０℃で２橋間加熱し、加熱後大
気中で冷却した。これらの試片について、機械的性質の
１つである抗折力を測定した。抗折力を測定した理由は
実際の極板における格子の役割から考えて、格子は引張
応力を受けるのみてはなく、折り曲げ応力を受けている
と考えた方が活物質の膨張などから考えて妥当であるこ
とによる。これらの結果の１例を第１表に示す。なお添
加量は内割の重量％で、残部はＰｂである。この第１表
てはＡｓ（５Ｓｎの代表例についてのみを示したが、機
械的強度の点から判断すると、ＳｎＯ．ｌ％以上、ＡＳ
Ｏ．ｌ％以上て強度は比較的大きいが、Ｂｉをこれらに
添加すると、ＢｉＯ．ＯＯｌ％以上においてさらに機械
的強度は大きくなる。
Ｂｉは純Ｐｂに単独て０．００１％以上添加しても特に
機械的強度が改善されないことからＢｉ（５ＳｎとＭと
の間には相互作用があるものと予想される。また第１表
には酸化減量の測定結果も示した。測定方法は、対極に
純Ｐｂ板、電解液に比重１．２８のＨ２ＳＯ４を使用し
、１０ｒＴ１Ａ／ｄの定電流て陽極酸化し、全通電々気
量が１０．Ａ１１になつた時点で試料を取り出し、アル
カリーマニトール浴中で酸化物を除去し、金属状態での
重量減を測定した。第１表からＳｎ含有量を増大させる
と酸化減量は少なくなり、Ａｓ含有量を増加させると酸
化減量は多くなること、またＢｊの影響についてはＰｂ
−Ｓｎ−Ａｓ合金にＢｉを０．００１〜０．１％添加し
た場合、Ｂｉ無添加合金に比較して酸化減量は減少する
こと、すなわちＢｉの耐食性への影響は上記のような最
適範囲が存在することが判明した。なおＭの添加量につ
いては、有毒ガスであるアルシンの発生がＡｓ添加量に
比例して多くなることが知られているので、機械的性質
および耐食性の点から０．３％以下が好ましい。
機械的強度が改善されないことからＢｉ（５ＳｎとＭと
の間には相互作用があるものと予想される。また第１表
には酸化減量の測定結果も示した。測定方法は、対極に
純Ｐｂ板、電解液に比重１．２８のＨ２ＳＯ４を使用し
、１０ｒＴ１Ａ／ｄの定電流て陽極酸化し、全通電々気
量が１０．Ａ１１になつた時点で試料を取り出し、アル
カリーマニトール浴中で酸化物を除去し、金属状態での
重量減を測定した。第１表からＳｎ含有量を増大させる
と酸化減量は少なくなり、Ａｓ含有量を増加させると酸
化減量は多くなること、またＢｊの影響についてはＰｂ
−Ｓｎ−Ａｓ合金にＢｉを０．００１〜０．１％添加し
た場合、Ｂｉ無添加合金に比較して酸化減量は減少する
こと、すなわちＢｉの耐食性への影響は上記のような最
適範囲が存在することが判明した。なおＭの添加量につ
いては、有毒ガスであるアルシンの発生がＡｓ添加量に
比例して多くなることが知られているので、機械的性質
および耐食性の点から０．３％以下が好ましい。
次にこれらの合金格子を実際の電池に適用した場合の性
能について１例を示す。
能について１例を示す。
それぞれの合金組成の原料をアルゴン″ガス雰囲気中（
実際の場合にはアルゴンガス雰囲気にする必要はなく、
大気中でもよい）で約５５０′Ｃに加熱溶融し、約１８
０′Ｃに加熱した鋳型で巾２５ｗｔＬ１長さ３６ＴＷＬ
１厚さ２．５ＴＩｒｍ１および１．８？の通常の構造を
有した格子を鋳造し、これらを約１２０′Ｃで２０時間
加熱した後、室温大気中で冷却し、この格子に通常の方
法て活物質を練塗し、化成して極板を作製した。なお正
極板には２．５順厚、負極板には１．８ＷｒｆＬ厚の格
子を使用した。次にこれらの正極板４枚と負極板５枚お
よびセパレータを用いて極板群を組み立て、電解液とし
て比重１．２８のＨ２ＳＯ４を使用して電池を作製し、
・これらの電池を２４０ｒＴ１Ａの電流で１５時間充電
し、４８０ｒ］１Ａで放電し初期容量を確認した。その
結果、初期容量は合金の組成に関係なく、ほぼ２．４Ａ
ｈであつた。これらの電池を使用して次のような試験を
行つた。
実際の場合にはアルゴンガス雰囲気にする必要はなく、
大気中でもよい）で約５５０′Ｃに加熱溶融し、約１８
０′Ｃに加熱した鋳型で巾２５ｗｔＬ１長さ３６ＴＷＬ
１厚さ２．５ＴＩｒｍ１および１．８？の通常の構造を
有した格子を鋳造し、これらを約１２０′Ｃで２０時間
加熱した後、室温大気中で冷却し、この格子に通常の方
法て活物質を練塗し、化成して極板を作製した。なお正
極板には２．５順厚、負極板には１．８ＷｒｆＬ厚の格
子を使用した。次にこれらの正極板４枚と負極板５枚お
よびセパレータを用いて極板群を組み立て、電解液とし
て比重１．２８のＨ２ＳＯ４を使用して電池を作製し、
・これらの電池を２４０ｒＴ１Ａの電流で１５時間充電
し、４８０ｒ］１Ａで放電し初期容量を確認した。その
結果、初期容量は合金の組成に関係なく、ほぼ２．４Ａ
ｈであつた。これらの電池を使用して次のような試験を
行つた。
（１）自己放電率
完全充電後、４０℃の雰囲気中に放置し、１ケ月および
３ケ月後の容量を確認し、自己放電率を測定した。
３ケ月後の容量を確認し、自己放電率を測定した。
（２）過放電サイクル寿命
２４０ｒＴ１Ａの定電流で１６時間充電し、１セル当り
５Ωの抵抗で８時間放電する充放電サイクルを繰り返し
て放電持続時間が初期の値の１１２になるまでのサイク
ル数を測定した。
５Ωの抵抗で８時間放電する充放電サイクルを繰り返し
て放電持続時間が初期の値の１１２になるまでのサイク
ル数を測定した。
この場合の放電持続時間は１セル当り１．８Ｖになるま
での時間で評価した。なおこの試験において８時間放電
の末期電圧は１セル当り約０．１〜０．６Ｖになつた。
（３）過放電放置後の容量回復性 、ゞ
完全充電後、５０℃で１セル当り５０Ωの抵抗で５日間
連続放電し、その後５０℃で開路にし１ケ月間放置した
後、１セル当り２．５Ｖの定電圧で２橋間充電し、次に
４８師Ａで放電して容量の回復率を測定した。
での時間で評価した。なおこの試験において８時間放電
の末期電圧は１セル当り約０．１〜０．６Ｖになつた。
（３）過放電放置後の容量回復性 、ゞ
完全充電後、５０℃で１セル当り５０Ωの抵抗で５日間
連続放電し、その後５０℃で開路にし１ケ月間放置した
後、１セル当り２．５Ｖの定電圧で２橋間充電し、次に
４８師Ａで放電して容量の回復率を測定した。
（４）過充電一過放電サイクル寿命
２４０ｎ１Ａて１週間連続充電し、１セル当り５Ωの抵
抗で８時間放電するサイクルを繰り返えし放電電圧が１
セル当り１．８Ｖまでの放電持続時間が初期の１１２に
なるまでのサイクル数を求めた。
抗で８時間放電するサイクルを繰り返えし放電電圧が１
セル当り１．８Ｖまでの放電持続時間が初期の１１２に
なるまでのサイクル数を求めた。
これらの結果を第２表に示す。
なお、比較のためにＰｂ−Ｓｂ−Ａｓ合金、Ｐｂ−Ｃａ
合金およびＢｉを添加しないＰｂ−Ｓｎ−Ｍ合金の代表
例の結果も併記する。
合金およびＢｉを添加しないＰｂ−Ｓｎ−Ｍ合金の代表
例の結果も併記する。
これらの結果から自己放電率については、Ｐｂ−Ｓｂ−
ＡＳ合金使用電池に比較してＰｂ−Ｃａ合金とＰｂ−Ｓ
ｎ−Ａｓ系合金は著しく良好であり、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ
合金にＢｉを添加したことにより、特に自己放電特性は
悪化しないこと、またＰｂ−Ｓｎ−Ｍ系合金とでは大差
がないことが判る。
ＡＳ合金使用電池に比較してＰｂ−Ｃａ合金とＰｂ−Ｓ
ｎ−Ａｓ系合金は著しく良好であり、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ
合金にＢｉを添加したことにより、特に自己放電特性は
悪化しないこと、またＰｂ−Ｓｎ−Ｍ系合金とでは大差
がないことが判る。
また、過放電サイクル寿命については、Ｓｎ５．Ｏ％含
有量およびＢｉｌ．Ｏ％含有品の寿命はや）短いが、そ
れ以外はＰｂ−Ｃａ合金に比較して著しく改善できるこ
と。さらにＰｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金にＢｉを添加しても過
放電サイクルは劣化しないことが明らかである。なおＳ
ｎ５．Ｏ％含有品とＢｉｌ．Ｏ％含有品は電池を分解し
た結果、寿命の原因が短絡であることが判明した。さら
に、過放電放置特性についてもＰｂ−Ｃａ合金に比較し
て著しく改善でき、Ｂｉの悪影響もないこと、過充電一
過放電サイクル寿命は、Ｐｂ−Ｃａ合金およびＰｂ−Ｓ
ｂ−Ａｓ合金より優れているが、Ｓｎ含有量は０．１％
では若干悪くＳｎＯ．３％以上では良好で、さらにＰｂ
−Ｓｎ一厄合金にＢｉを添加した合金においては、Ｂｉ
が０．００１〜０．１％の範囲でＢｉの効果があること
などが判明した。
有量およびＢｉｌ．Ｏ％含有品の寿命はや）短いが、そ
れ以外はＰｂ−Ｃａ合金に比較して著しく改善できるこ
と。さらにＰｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金にＢｉを添加しても過
放電サイクルは劣化しないことが明らかである。なおＳ
ｎ５．Ｏ％含有品とＢｉｌ．Ｏ％含有品は電池を分解し
た結果、寿命の原因が短絡であることが判明した。さら
に、過放電放置特性についてもＰｂ−Ｃａ合金に比較し
て著しく改善でき、Ｂｉの悪影響もないこと、過充電一
過放電サイクル寿命は、Ｐｂ−Ｃａ合金およびＰｂ−Ｓ
ｂ−Ａｓ合金より優れているが、Ｓｎ含有量は０．１％
では若干悪くＳｎＯ．３％以上では良好で、さらにＰｂ
−Ｓｎ一厄合金にＢｉを添加した合金においては、Ｂｉ
が０．００１〜０．１％の範囲でＢｉの効果があること
などが判明した。
以上の結果からＰｂ−Ｓｎ−Ａｓ−Ｂｉ合金の最適範囲
はＳｎについてその下限は過充電一過放電サイクルから
０．３％、上限については過放電サイクル寿命から３．
０％、Ａｓについてはその下限が機械的強度の点から０
．１％、上限はアルシン発生の点から０．３％、Ｂｉの
下限は機械的強度および耐食性の点から０．００１％、
上限は耐食性および過放電サイクル寿命、過充電一過放
電サイクル寿命の点から０．１％である。
はＳｎについてその下限は過充電一過放電サイクルから
０．３％、上限については過放電サイクル寿命から３．
０％、Ａｓについてはその下限が機械的強度の点から０
．１％、上限はアルシン発生の点から０．３％、Ｂｉの
下限は機械的強度および耐食性の点から０．００１％、
上限は耐食性および過放電サイクル寿命、過充電一過放
電サイクル寿命の点から０．１％である。
このように、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金にＢｉを添加した゛
本発明の格子用鉛合金は、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金に比較
して機械的強度と耐食性が優れ、これらを鉛蓄電池に適
用した場合、作業性か向上するとともに、電池特性、特
に過充電を伴う特性が改善でき、さらに従来のＰｂ−Ｓ
ｂ系合金使用電池に比較して自己放電が少なく、Ｐｂ−
Ｃａ系合金使用電池に比較しても過放電および過充電を
伴う特性が大きく改善できるなどの利点をもつている。
本発明の格子用鉛合金は、Ｐｂ−Ｓｎ−Ａｓ合金に比較
して機械的強度と耐食性が優れ、これらを鉛蓄電池に適
用した場合、作業性か向上するとともに、電池特性、特
に過充電を伴う特性が改善でき、さらに従来のＰｂ−Ｓ
ｂ系合金使用電池に比較して自己放電が少なく、Ｐｂ−
Ｃａ系合金使用電池に比較しても過放電および過充電を
伴う特性が大きく改善できるなどの利点をもつている。
Claims (1)
- １ ０．３〜３．０重量％のＳｎと、０．１〜０．３重
量％のＡｓと、０．００１〜０．１重量％のＢｉとを含
み、残部がＰｂよりなることを特徴とした鉛蓄電池用格
子合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54106313A JPS6051546B2 (ja) | 1979-08-20 | 1979-08-20 | 鉛蓄電池用格子合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54106313A JPS6051546B2 (ja) | 1979-08-20 | 1979-08-20 | 鉛蓄電池用格子合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5630265A JPS5630265A (en) | 1981-03-26 |
| JPS6051546B2 true JPS6051546B2 (ja) | 1985-11-14 |
Family
ID=14430489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54106313A Expired JPS6051546B2 (ja) | 1979-08-20 | 1979-08-20 | 鉛蓄電池用格子合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051546B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0414746Y2 (ja) * | 1985-09-13 | 1992-04-02 | ||
| CN104682355A (zh) * | 2015-02-13 | 2015-06-03 | 深圳市富满电子集团股份有限公司 | 一种锂电池保护电路 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01117279A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-10 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 鉛蓄電池 |
-
1979
- 1979-08-20 JP JP54106313A patent/JPS6051546B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0414746Y2 (ja) * | 1985-09-13 | 1992-04-02 | ||
| CN104682355A (zh) * | 2015-02-13 | 2015-06-03 | 深圳市富满电子集团股份有限公司 | 一种锂电池保护电路 |
| CN104682355B (zh) * | 2015-02-13 | 2018-03-30 | 深圳市富满电子集团股份有限公司 | 一种锂电池保护电路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5630265A (en) | 1981-03-26 |
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