JP2000315519A - 鉛蓄電池 - Google Patents
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
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- Connection Of Batteries Or Terminals (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ストラップの合金組成のＳｂ量を適正な範囲で
減少させて耐蝕性を高めつつ、正極のストラップの強度
に影響する正極の基板の伸びを抑えてそのストラップの
機械的強度の低下に対応することができる鉛蓄電池を提
供する。 【解決手段】正・負極板を互いに交互に積層し、その同
極性極板同士をストラップで互いに溶接してなる極板群
を備える鉛蓄電池において、正極、負極とも、その格子
基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系の鉛合金
を用い、正極の格子基板の鉛合金中のＳｎ量を1.0〜2.0
％、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲とし、かつキャストオ
ンストラップ法で成形する鉛合金からなるストラップの
合金組成をＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、Ｓｎ0.
05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の範囲とする。
減少させて耐蝕性を高めつつ、正極のストラップの強度
に影響する正極の基板の伸びを抑えてそのストラップの
機械的強度の低下に対応することができる鉛蓄電池を提
供する。 【解決手段】正・負極板を互いに交互に積層し、その同
極性極板同士をストラップで互いに溶接してなる極板群
を備える鉛蓄電池において、正極、負極とも、その格子
基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系の鉛合金
を用い、正極の格子基板の鉛合金中のＳｎ量を1.0〜2.0
％、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲とし、かつキャストオ
ンストラップ法で成形する鉛合金からなるストラップの
合金組成をＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、Ｓｎ0.
05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の範囲とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車等に搭載
して用いられる鉛蓄電池に関する。
して用いられる鉛蓄電池に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から自動車用蓄電池として、減液特
性の改善のために、極板群の正極にＰｂ−Ｓｂ合金の格
子基板を、負極にＰｂ−Ｃａ合金の格子基板を用いるハ
イブリット電池や、正負極の両方の格子基板にＰｂ−Ｃ
ａ合金を用いるカルシウム電池と呼ばれる鉛蓄電池が提
案され、実用化されている。
性の改善のために、極板群の正極にＰｂ−Ｓｂ合金の格
子基板を、負極にＰｂ−Ｃａ合金の格子基板を用いるハ
イブリット電池や、正負極の両方の格子基板にＰｂ−Ｃ
ａ合金を用いるカルシウム電池と呼ばれる鉛蓄電池が提
案され、実用化されている。
【０００３】そしてこれら鉛蓄電池に用いられる極板群
の溶接にあたっては、一般にキャストオンストラップ
（以下、ＣＯＳという）法が用いられている。このＣＯ
Ｓ法は、一定温度に制御された鋳型内に鉛合金の溶湯を
注入し、この溶湯内に極板群を逆さにしてその耳部を挿
入し、この状態で鋳型内の溶湯を凝固させてそれぞれ同
極性極板の耳部同士を溶接し、セル間接続用の極柱を一
体に有するストラップを成形する方法である。
の溶接にあたっては、一般にキャストオンストラップ
（以下、ＣＯＳという）法が用いられている。このＣＯ
Ｓ法は、一定温度に制御された鋳型内に鉛合金の溶湯を
注入し、この溶湯内に極板群を逆さにしてその耳部を挿
入し、この状態で鋳型内の溶湯を凝固させてそれぞれ同
極性極板の耳部同士を溶接し、セル間接続用の極柱を一
体に有するストラップを成形する方法である。
【０００４】このＣＯＳ法で成形するストラップの材料
としては、３％前後のＳｂに加えて、耐蝕性を高めるた
めにＳｎ、Ａｓ等の元素が添加されているＰｂ−Ｓｂ系
合金が用いられている。
としては、３％前後のＳｂに加えて、耐蝕性を高めるた
めにＳｎ、Ａｓ等の元素が添加されているＰｂ−Ｓｂ系
合金が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし近年、エンジン
ルームの高温化に伴い、蓄電池の電解液が減液してスト
ラップが電解液の液面上に露出しやすくなってきてい
る。このため、ハイブリット電池よりもさらに減液特性
の良いカルシウム電池においても、著しい高温下にさら
され、通常のレベルを超えて減液したような場合には、
負極のＰｂ−Ｃａ基板の耳部に腐食が生じてしまう。す
なわち、ストラップが電解液の液面上に露出すると負極
の耳部とストラップとの溶接界面で腐食が生じる。
ルームの高温化に伴い、蓄電池の電解液が減液してスト
ラップが電解液の液面上に露出しやすくなってきてい
る。このため、ハイブリット電池よりもさらに減液特性
の良いカルシウム電池においても、著しい高温下にさら
され、通常のレベルを超えて減液したような場合には、
負極のＰｂ−Ｃａ基板の耳部に腐食が生じてしまう。す
なわち、ストラップが電解液の液面上に露出すると負極
の耳部とストラップとの溶接界面で腐食が生じる。
【０００６】腐食の原因としては、耳部に析出したＳｂ
により局部電池が生じてＰｂが溶解する反応によるもの
と考えられる。カルシウム電池の場合、Ｓｂイオンはス
トラップ合金から溶け出して負極の耳部に電析するた
め、ストラップ合金の耐蝕性を高めてＳｂの溶け出しを
少なくする必要がある。
により局部電池が生じてＰｂが溶解する反応によるもの
と考えられる。カルシウム電池の場合、Ｓｂイオンはス
トラップ合金から溶け出して負極の耳部に電析するた
め、ストラップ合金の耐蝕性を高めてＳｂの溶け出しを
少なくする必要がある。
【０００７】ストラップの材料であるＳｂが３％前後の
Ｐｂ−Ｓｂ合金において共晶部はＳｂがリッチであり、
共晶部よりＳｂが多く溶け出す。この溶け出し量を抑制
するため、Ｐｂ−Ｓｂ合金の結晶組織を細かくするため
のＳｅを添加するストラップ用合金が米国特許５，６５
０，２４２で提案されている。この米国特許の明細書に
は、Ｓｂ：2.0〜2．6％、Ｓｎ：0．04〜0.07％、Ａｓ：
0.04〜0.07％、Ｓｅ：0.012〜0.030％の範囲が示されて
いる。
Ｐｂ−Ｓｂ合金において共晶部はＳｂがリッチであり、
共晶部よりＳｂが多く溶け出す。この溶け出し量を抑制
するため、Ｐｂ−Ｓｂ合金の結晶組織を細かくするため
のＳｅを添加するストラップ用合金が米国特許５，６５
０，２４２で提案されている。この米国特許の明細書に
は、Ｓｂ：2.0〜2．6％、Ｓｎ：0．04〜0.07％、Ａｓ：
0.04〜0.07％、Ｓｅ：0.012〜0.030％の範囲が示されて
いる。
【０００８】共晶部分を少なくするにはＳｂを減らすこ
とが効果的であり、この点で言えば正極用のストラップ
合金にＳｂを含まない非Ｓｂ合金を用いることが望まし
い。しかしながら、極柱の抵抗溶接等の製造上の点から
ストラップ合金は正極用と負極用に同一合金を使用する
のが一般的で、正負極用のストラップともＳｂ合金が用
いられている。
とが効果的であり、この点で言えば正極用のストラップ
合金にＳｂを含まない非Ｓｂ合金を用いることが望まし
い。しかしながら、極柱の抵抗溶接等の製造上の点から
ストラップ合金は正極用と負極用に同一合金を使用する
のが一般的で、正負極用のストラップともＳｂ合金が用
いられている。
【０００９】また、正極のストラップは極板の伸びによ
る応力を受けるため、高い機械的強度が要求されるが、
Ｓｂ量を減らすと機械的強度が低下してしまう。
る応力を受けるため、高い機械的強度が要求されるが、
Ｓｂ量を減らすと機械的強度が低下してしまう。
【００１０】本発明はこのような点に着目してなされた
もので、その目的とするところは、ストラップの合金組
成のＳｂ量を適正な範囲で減少させて耐蝕性を高めつ
つ、正極のストラップの強度に影響する正極の基板の伸
びを抑えてそのストラップの機械的強度の低下に対応す
ることができる鉛蓄電池を提供することにある。
もので、その目的とするところは、ストラップの合金組
成のＳｂ量を適正な範囲で減少させて耐蝕性を高めつ
つ、正極のストラップの強度に影響する正極の基板の伸
びを抑えてそのストラップの機械的強度の低下に対応す
ることができる鉛蓄電池を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような目的
を達成するために、正・負極板を互いに交互に積層し、
その同極性極板同士をストラップで互いに溶接してなる
極板群を備える鉛蓄電池において、正極、負極とも、そ
の格子基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系の
鉛合金を用い、正極の格子基板の鉛合金中のＳｎ量を1.
0〜2.0％、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲とし、かつキャ
ストオンストラップ法で成形する鉛合金からなるストラ
ップの合金組成をＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、
Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の範囲としたこと
を特徴としている。
を達成するために、正・負極板を互いに交互に積層し、
その同極性極板同士をストラップで互いに溶接してなる
極板群を備える鉛蓄電池において、正極、負極とも、そ
の格子基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系の
鉛合金を用い、正極の格子基板の鉛合金中のＳｎ量を1.
0〜2.0％、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲とし、かつキャ
ストオンストラップ法で成形する鉛合金からなるストラ
ップの合金組成をＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、
Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の範囲としたこと
を特徴としている。
【００１２】正極および負極の各格子基板の合金には0.
01〜0.03％の範囲でＡｌを添加することが可能である。
01〜0.03％の範囲でＡｌを添加することが可能である。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明においては、正極、負極と
も、格子基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ組
成の合金を用いる。そして正極の格子基板の合金組成の
Ｓｎ量を1.0〜2.0％以上、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲
とする。正極および負極の各格子基板の合金には、Ｃａ
の消失防止、鋳造時の時効促進、耐蝕性向上のためにＡ
ｌ（アルミニウム）を0.01〜0.03％の範囲で添加するこ
とも可能である。
も、格子基板としてＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ組
成の合金を用いる。そして正極の格子基板の合金組成の
Ｓｎ量を1.0〜2.0％以上、Ｃａ量を0.05〜0.07％の範囲
とする。正極および負極の各格子基板の合金には、Ｃａ
の消失防止、鋳造時の時効促進、耐蝕性向上のためにＡ
ｌ（アルミニウム）を0.01〜0.03％の範囲で添加するこ
とも可能である。
【００１４】正極格子基板の合金組成のＳｎ量を1.0〜
2．0％とする点は、耐蝕性に効果が得られる範囲から規
定した量である。また、Ｃａ量の0.05〜0.07％の範囲は
格子基板を成形するときの取り扱い上の点と耐蝕性の点
とを勘案して規定した量である。
2．0％とする点は、耐蝕性に効果が得られる範囲から規
定した量である。また、Ｃａ量の0.05〜0.07％の範囲は
格子基板を成形するときの取り扱い上の点と耐蝕性の点
とを勘案して規定した量である。
【００１５】ＣＯＳ法で成形する正極および負極のスト
ラップには、Ｓｂ量を減らしたＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.
10〜0.20％、Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の組
成の合金を用いる。
ラップには、Ｓｂ量を減らしたＳｂ1.0〜2.0％、Ａｓ0.
10〜0.20％、Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03％の組
成の合金を用いる。
【００１６】Ａｓ量の0.10〜0.20％は耐蝕性の点からこ
の範囲が望ましく、Ｓｎ量の0.05〜0.10％は湯流れ、酸
化を少なくする効果が得られる点から規定した量で、Ｓ
ｅ量の0.01〜0.03％は公知の核化剤として作用する量か
ら規定した値である。
の範囲が望ましく、Ｓｎ量の0.05〜0.10％は湯流れ、酸
化を少なくする効果が得られる点から規定した量で、Ｓ
ｅ量の0.01〜0.03％は公知の核化剤として作用する量か
ら規定した値である。
【００１７】正極のストラップ合金のＳｂ量を減少させ
ると、電槽化成時、負極の耳部に電析するＳｂが減り、
電解液が減って負極の耳部が露出した場合にその耳部に
析出するＳｂによる局部電池の形成が抑制される。
ると、電槽化成時、負極の耳部に電析するＳｂが減り、
電解液が減って負極の耳部が露出した場合にその耳部に
析出するＳｂによる局部電池の形成が抑制される。
【００１８】また正極のストラップ合金のＳｂ量を減少
させると、ＣＯＳ法による溶接時にストラップに生じる
ＳｂとＣａの金属間化合物の形成の機会が少なくなり、
負極ストラップ自身の耐蝕性が向上する。
させると、ＣＯＳ法による溶接時にストラップに生じる
ＳｂとＣａの金属間化合物の形成の機会が少なくなり、
負極ストラップ自身の耐蝕性が向上する。
【００１９】一方、正極ストラップ合金のＳｂ量が減少
すると、正極の基板の伸びに対する正極ストラップの機
械的強度が低下する。そこで、本発明においては正極基
板に耐蝕性のよい低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合金を用
いている。低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合金を用いる
と、正極基板の腐食層の体積変化（Ｐｂ→ＰｂＯ２→Ｐ
ｂＳＯ４）による伸びを抑えることができ、これにより
正極基板の伸びによる正極ストラップへの応力を減少さ
せることが可能となり、正極ストラップの機械的強度が
低下していてもそれに対応することができる。
すると、正極の基板の伸びに対する正極ストラップの機
械的強度が低下する。そこで、本発明においては正極基
板に耐蝕性のよい低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合金を用
いている。低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合金を用いる
と、正極基板の腐食層の体積変化（Ｐｂ→ＰｂＯ２→Ｐ
ｂＳＯ４）による伸びを抑えることができ、これにより
正極基板の伸びによる正極ストラップへの応力を減少さ
せることが可能となり、正極ストラップの機械的強度が
低下していてもそれに対応することができる。
【００２０】
【実施例】それぞれＳｂを含まないＰｂ−Ｃａ合金の鋳
造格子基板を用いた正極板と負極板とをポリエチレン製
のセパレータを介して交互に積層して極板群とし、この
極板群における同極性極板の耳部同士をＰｂ−Ｓｂ−Ａ
ｓ−Ｓｎ−Ｓｅ合金を用いＣＯＳ法により溶接してスト
ラップを成形し、この溶接した極板群を電槽の各セル室
内に収納し、セル間接続を施した後、電槽に蓋を取り付
けて鉛蓄電池（４０Ａｈ／５ＨＲ）を組み立てた。
造格子基板を用いた正極板と負極板とをポリエチレン製
のセパレータを介して交互に積層して極板群とし、この
極板群における同極性極板の耳部同士をＰｂ−Ｓｂ−Ａ
ｓ−Ｓｎ−Ｓｅ合金を用いＣＯＳ法により溶接してスト
ラップを成形し、この溶接した極板群を電槽の各セル室
内に収納し、セル間接続を施した後、電槽に蓋を取り付
けて鉛蓄電池（４０Ａｈ／５ＨＲ）を組み立てた。
【００２１】ここで、下記の表１に示すように、正極格
子基板の合金組成をＳｎ量1.0 〜2.0％、Ｃａ量0.05〜
0.07％の範囲とし、ストラップの合金組成をＳｂ1.0〜
2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.0
1〜0.03％の範囲とした複数の蓄電池を本発明の実施品
（１〜１２）として組み立て、また他の範囲の電池を比
較品（１〜１３）として組み立てた。なお、いずれの蓄
電池においても負極の格子基板にはＰｂ−0.1％Ｃａ−
0.3％Ｓｎ合金を用いた。また、いずれの蓄電池におい
ても、正極、負極の格子基板の合金には、Ｃａの消失防
止、鋳造時の時効促進、耐蝕性向上のためにＡｌ（アル
ミニウム）を0.01〜0.03％添加してある。
子基板の合金組成をＳｎ量1.0 〜2.0％、Ｃａ量0.05〜
0.07％の範囲とし、ストラップの合金組成をＳｂ1.0〜
2.0％、Ａｓ0.10〜0.20％、Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.0
1〜0.03％の範囲とした複数の蓄電池を本発明の実施品
（１〜１２）として組み立て、また他の範囲の電池を比
較品（１〜１３）として組み立てた。なお、いずれの蓄
電池においても負極の格子基板にはＰｂ−0.1％Ｃａ−
0.3％Ｓｎ合金を用いた。また、いずれの蓄電池におい
ても、正極、負極の格子基板の合金には、Ｃａの消失防
止、鋳造時の時効促進、耐蝕性向上のためにＡｌ（アル
ミニウム）を0.01〜0.03％添加してある。
【００２２】
【表１】
【００２３】そしてこれらの蓄電池について、電槽化
成、初期容量試験実施後、高温過充電試験で正負のスト
ラップの耐蝕性を評価した。周囲温度は８０℃の気相中
とし、電解液面管理をストラップの下端からその下方の
−１０ｍｍの範囲としてストラップ下端が常時やや湿っ
た状態を維持するようにした。
成、初期容量試験実施後、高温過充電試験で正負のスト
ラップの耐蝕性を評価した。周囲温度は８０℃の気相中
とし、電解液面管理をストラップの下端からその下方の
−１０ｍｍの範囲としてストラップ下端が常時やや湿っ
た状態を維持するようにした。
【００２４】通電条件は、２Ａ×１１０時間連続通電
後、５８時間放置する行程を１サイクルとして６サイク
ル実施した。
後、５８時間放置する行程を１サイクルとして６サイク
ル実施した。
【００２５】耐蝕性の評価は、試験終了後、極板群を電
槽内から取り出し、耳部の破断状況、ストラップの断面
の腐食状態を観察して評価した。正極については、スト
ラップの変形度を大、中、小の３段階で評価し、負極に
ついては耳部破断枚数の多いものを大、破断枚数の少な
いものを中、腐食の兆候が見られるか、その兆候が僅か
であるものを小とする３段階で評価とした。
槽内から取り出し、耳部の破断状況、ストラップの断面
の腐食状態を観察して評価した。正極については、スト
ラップの変形度を大、中、小の３段階で評価し、負極に
ついては耳部破断枚数の多いものを大、破断枚数の少な
いものを中、腐食の兆候が見られるか、その兆候が僅か
であるものを小とする３段階で評価とした。
【００２６】この表１から明らかなように、本発明の実
施品（１〜１２）においては、正極のストラップの変
形、負極のストラップおよび耳部の腐食が共に小で、良
好な耐蝕性が得られていることが分かる。
施品（１〜１２）においては、正極のストラップの変
形、負極のストラップおよび耳部の腐食が共に小で、良
好な耐蝕性が得られていることが分かる。
【００２７】比較品１、２のように、ストラップ合金組
成のＳｂ量が１％未満であると、機械的強度が劣り、正
極のストラップに変形が生じ、また比較品３のように、
Ｓｂ量が２％より多いと、電槽化成および充電時に負極
耳部へのＳｂの析出が多くなり、ストラップが露出し、
高温下で使用されるときに負極耳部の腐食が進んでしま
う。
成のＳｂ量が１％未満であると、機械的強度が劣り、正
極のストラップに変形が生じ、また比較品３のように、
Ｓｂ量が２％より多いと、電槽化成および充電時に負極
耳部へのＳｂの析出が多くなり、ストラップが露出し、
高温下で使用されるときに負極耳部の腐食が進んでしま
う。
【００２８】比較品４のように、ストラップ合金組成の
Ａｓ量が0.1％未満であると、ストラップの耐蝕性が劣
る。比較品５のように、Ａｓ量を0.2％より多く添加し
たときには、Ａｓ量が0.10〜0.20％である実施品３、４
と同等の良好な耐蝕性が得られるが、Ａｓ量が0.2％を
超えてもその効果上の変化はなく、したがってＡｓ量が
0.2％を超えたときにはその分が無駄となるから本発明
の範囲外とした。
Ａｓ量が0.1％未満であると、ストラップの耐蝕性が劣
る。比較品５のように、Ａｓ量を0.2％より多く添加し
たときには、Ａｓ量が0.10〜0.20％である実施品３、４
と同等の良好な耐蝕性が得られるが、Ａｓ量が0.2％を
超えてもその効果上の変化はなく、したがってＡｓ量が
0.2％を超えたときにはその分が無駄となるから本発明
の範囲外とした。
【００２９】比較品６のように、ストラップ合金組成の
Ｓｎ量が0.01％のときには、Ｓｎ量が0.05〜0.10％であ
る実施品５、６と同等の良好な耐蝕性が得られるが、Ｓ
ｎ量が0.01％であると、ドロスが多く湯流れが悪くな
り、また比較品７のように、Ｓｎ量が0.15％を超えても
その効果上の変化はなく、したがって本発明のストラッ
プの合金組成のＳｎ量の範囲は0.05〜0.10％とした。
Ｓｎ量が0.01％のときには、Ｓｎ量が0.05〜0.10％であ
る実施品５、６と同等の良好な耐蝕性が得られるが、Ｓ
ｎ量が0.01％であると、ドロスが多く湯流れが悪くな
り、また比較品７のように、Ｓｎ量が0.15％を超えても
その効果上の変化はなく、したがって本発明のストラッ
プの合金組成のＳｎ量の範囲は0.05〜0.10％とした。
【００３０】比較品８のように、ストラップ合金組成の
Ｓｅ量が0.01％未満のときには、核化剤としての微細化
効果が見られず、負極ストラップの腐食が進み、また比
較品９のように、Ｓｅ量が0.03％より多くなると、電解
液の減量が増し、負極ストラップの腐食が進んでしま
う。
Ｓｅ量が0.01％未満のときには、核化剤としての微細化
効果が見られず、負極ストラップの腐食が進み、また比
較品９のように、Ｓｅ量が0.03％より多くなると、電解
液の減量が増し、負極ストラップの腐食が進んでしま
う。
【００３１】比較品１０のように、正極基板格子の合金
組成のＣａ量が0.05％未満であると、機械的強度が劣
り、ハンドリングに難があり、また比較品１１のよう
に、Ｃａ量が0.07％を超えると耐蝕性が悪くなる。
組成のＣａ量が0.05％未満であると、機械的強度が劣
り、ハンドリングに難があり、また比較品１１のよう
に、Ｃａ量が0.07％を超えると耐蝕性が悪くなる。
【００３２】比較品１２のように、正極基板格子の合金
組成のＳｎ量が1.0％未満であると、負極のストラップ
および耳部の腐食が小で、良好な耐蝕性が得られるが、
機械的特性に劣り、正極の基板の伸びによるストラップ
の湾曲が見られ、また比較品１３のように、Ｓｎ量を2.
0％を超えて添加してもその効果上の変化はなく、した
がって本発明の正極格子基板のＳｎ量の範囲は1.0〜2.0
％とした。
組成のＳｎ量が1.0％未満であると、負極のストラップ
および耳部の腐食が小で、良好な耐蝕性が得られるが、
機械的特性に劣り、正極の基板の伸びによるストラップ
の湾曲が見られ、また比較品１３のように、Ｓｎ量を2.
0％を超えて添加してもその効果上の変化はなく、した
がって本発明の正極格子基板のＳｎ量の範囲は1.0〜2.0
％とした。
【００３３】本発明の実施品（１〜１２）においては、
正極ストラップ合金のＳｂ量が減少しているため、機械
的強度が低下する。しかし、本発明においては正極基板
の合金として耐蝕性のよい低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ
合金が用いられている。低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合
金を用いると、正極基板の腐食層の体積変化（Ｐｂ→Ｐ
ｂＯ２→ＰｂＳＯ４）による伸びを抑えることができ、
これにより正極基板の伸びによる正極ストラップへの応
力を減少させることが可能となり、したがって正極スト
ラップの機械的強度が低下していてもその変形等の発生
を防止することができる。
正極ストラップ合金のＳｂ量が減少しているため、機械
的強度が低下する。しかし、本発明においては正極基板
の合金として耐蝕性のよい低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ
合金が用いられている。低Ｃａ、高ＳｎのＰｂ−Ｃａ合
金を用いると、正極基板の腐食層の体積変化（Ｐｂ→Ｐ
ｂＯ２→ＰｂＳＯ４）による伸びを抑えることができ、
これにより正極基板の伸びによる正極ストラップへの応
力を減少させることが可能となり、したがって正極スト
ラップの機械的強度が低下していてもその変形等の発生
を防止することができる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
ストラップの合金組成のＳｂ量を適正な範囲で減少させ
て耐蝕性を高めつつ、正極のストラップの強度に影響す
る正極の基板の伸びを抑えてそのストラップの機械的強
度の低下に対応することができる。
ストラップの合金組成のＳｂ量を適正な範囲で減少させ
て耐蝕性を高めつつ、正極のストラップの強度に影響す
る正極の基板の伸びを抑えてそのストラップの機械的強
度の低下に対応することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】正・負極板を互いに交互に積層し、その同
極性極板同士をストラップで互いに溶接してなる極板群
を備える鉛蓄電池において、 正極、負極とも、その格子基板としてＳｂを含まないＰ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ系の鉛合金を用い、正極の格子基板の鉛
合金中のＳｎ量を1.0〜2.0％、Ｃａ量を0.05〜0.07％の
範囲とし、かつキャストオンストラップ法で成形する鉛
合金からなるストラップの合金組成をＳｂ1.0〜2.0％、
Ａｓ0.10〜0.20％、Ｓｎ0.05〜0.10％、Ｓｅ0.01〜0.03
％の範囲としたことを特徴とする鉛蓄電池。 - 【請求項２】正極、負極とも、格子基板の合金には0.01
〜0.03％の範囲でＡｌを添加してあることを特徴とする
請求項１に記載の鉛蓄電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123966A JP2000315519A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 鉛蓄電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123966A JP2000315519A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 鉛蓄電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000315519A true JP2000315519A (ja) | 2000-11-14 |
Family
ID=14873739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11123966A Pending JP2000315519A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 鉛蓄電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000315519A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002175794A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-21 | Japan Storage Battery Co Ltd | 鉛蓄電池 |
| JP2002246031A (ja) * | 2001-02-19 | 2002-08-30 | Furukawa Battery Co Ltd:The | 鉛蓄電池 |
| JP2010507902A (ja) * | 2006-10-23 | 2010-03-11 | アクシオン パワー インターナショナル，インコーポレイテッド | ハイブリッドエネルギ貯蔵デバイスとその製造方法 |
| US8771871B2 (en) | 2005-09-27 | 2014-07-08 | The Furukawa Battery Co., Ltd. | Lead storage battery and manufacturing method of the same |
| JP2015225710A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | 新神戸電機株式会社 | 鉛蓄電池 |
| JP2018092959A (ja) * | 2018-03-27 | 2018-06-14 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池 |
| JPWO2018037563A1 (ja) * | 2016-08-26 | 2018-08-23 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池、並びに、鋳造格子体及びその製造方法 |
| JPWO2018037564A1 (ja) * | 2016-08-26 | 2018-08-23 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池、並びに、鋳造格子体及びその製造方法 |
-
1999
- 1999-04-30 JP JP11123966A patent/JP2000315519A/ja active Pending
Cited By (10)
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| JPWO2018037564A1 (ja) * | 2016-08-26 | 2018-08-23 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池、並びに、鋳造格子体及びその製造方法 |
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| CN109643804B (zh) * | 2016-08-26 | 2023-02-28 | 日立化成株式会社 | 铅蓄电池、以及铸造板栅及其制造方法 |
| JP2018092959A (ja) * | 2018-03-27 | 2018-06-14 | 日立化成株式会社 | 鉛蓄電池 |
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