JPS6035539B2 - ヘリカル型吸気ポ−トの流路制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はへりカル型吸気ボートの流路制御装置に関する
。

へＩＪカル型吸気ボートは通常吸気弁周りに形成された
渦巻部と、この渦巻部に後線状に接続されかつほぼまつ
すぐに延びる入口通路部とにより構成される。

このようなヘリカル型吸気ボートを用いて吸入空気量の
少ない機関低速低負荷運転時に機関燃焼室内に強力な旋
回流を発生せしめようとすると吸気ボート形状が流れ抵
抗の大きな形状になってしまうので吸入空気量の多い機
関高速高負荷運転時に充填効率が低下するという問題が
ある。このような問題を解決するためにへＩＪカル型吸
気ボート入口通路部から分岐されてへＩＪカル型吸気ボ
ート渦巻部の渦巻終端部に蓮適する分岐路をシリンダヘ
ッド内に形成し、分岐路内にアクチュェータによって作
動される常時閉鎖型開閉弁を設けて機関吸入空気量が所
定量よりも大きくなったときにアクチュェータを作動さ
せて開閉弁を関弁するようにしたヘリカル型吸気ボート
流路制御装置が本出願人により既に提案されている。こ
のヘリカル型吸気ボートでは機関吸入空気量の多い機関
高速高負荷運転時にへりカル型吸気ボート入口通路部内
に送り込まれた吸入空気の一部が分岐路を介してへりカ
ル型吸気ボート渦巻部内に送り込まれるために吸入空気
流に対する流れ抵抗が低下し、斯くして高い充填効率を
得ることができる。しかしながらこの流路制御装置は基
本作動原理を示しているにすぎず、従って高い充填効率
を確保しつつ機関燃焼室内に最適な旋回流を発生せしめ
るには分岐路から供給される吸入空気のより一層細かな
制御が必要となる。本発明は高い充填効率を確保しつつ
機関燃焼室内に最適な旋回流を発生せしめることのでき
る流路制御装置を提供することにある。

以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明する。

第１図並びに第２図を参照すると、１はシリンダブロッ
ク、２はシリンダブロック１内で往復動するピストン、
３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘツド
、４はピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃
焼室、５は吸気弁、６はシリンダヘッド３内に形成され
たヘリカル型吸気ボート、７は排気弁、８はシリンダヘ
ツド３内に形成された排気ボートを夫々示す。

なお、図１ には示さないが燃焼室４内に点火栓が配置
される。第３図並びに第４図に第２図のへりカル型吸気
ボート６の形状を図解的に示す。このヘリカル型吸気ボ
ート６は第４図に示されるように流路軸線ａがわずかに
轡曲した入口通路部Ａと、吸気弁５の弁軸周りに形成さ
れた渦巻部８とにより構成され、入口通路部Ａは渦巻部
Ｂに接線状に接続される。第３図、第４図並びに第７図
に示されるように入口通路部Ａの渦巻軸線ｂに近い側の
側壁面９の上方側壁面９ａは下方を向いた傾斜面に形成
され、この傾斜面９ａの中は渦巻部Ｂに近づくに従って
広くなり、入口通路部Ａと渦巻部Ｂとの後続部において
第７図に示されるように側壁面９の全体が下方に向いた
傾斜面９ａに形成される。側壁面９の上半分は吸気弁ガ
イド１０（第２図）周りの吸気ボート上壁面上に形成さ
れた円筒状突起１１の周壁面に滑らかに接続され、一方
側壁面９の下半分は渦巻部Ｂの渦巻終端部Ｃにおいて渦
巻部Ｂの側壁面１２に接続される。なお、渦巻部Ｂの上
壁面１３は渦巻終織部Ｃにおいて下向きの急傾斜壁Ｄに
接続される。一方、第１図から第５図に示されるように
シリンダヘッド３内には入口通路部Ａから分岐された矩
形断面を有する分岐路１４が形成され、この分岐路１４
は渦巻終端部Ｃに接続される。

分岐路１４の入口開ロー５は入口通路部Ａの入口開口近
傍において側壁面９上に形成され、分岐路１４の出口関
口１６は渦巻終端部Ｃにおいて側壁面１２の上端部に形
成される。この分岐路１４内には分岐路１４の流通面積
を制御するために分岐路１４の軸線に対してほぼ直角方
向に直線的に摺動可能なスライド弁１７が配置される。
スライド弁１７の上端部には弁ロッド１８が一体形成さ
れ、この弁ロッド１８の上端部はシリンダヘッド３内に
鉄着された案内スリーブ１９を貫通して上方に突出する
。一方、シリンダヘッド３には図示しない軸受を介して
アームロッド２０（第１０図）が回動可能に取付けられ
、このアームロッド２０上には各気筒のスライド弁１７
に対して夫々設けられたアーム２１が固着される。これ
らの各アーム２１の先端部は夫々対応する弁ロッド１８
の頭部にピボツトピン２２を介して枢着される。また、
アームロッド２川こは別のアーム２３が固着され、この
アーム２３の先端部は負圧ダイアフラム装置３０のダイ
アフラム３１に固着された制御ロッド３２に連結される
。負圧ダイアフラム装置３０はダイアフラム３１により
隔離された負圧室３４と大気圧室３３を具備し、負圧室
３４内にはダイアフラム押圧用圧縮ばね３５が挿入され
る。この負圧室３４は負圧導管３６並びに電磁制御弁３
７を介して負圧アキュムレータ２９に接続される。電磁
制御弁３７は弁室３８と、負圧ァキュムレータ２９に蓮
適する負圧ボート３９と、大気に蓮適する大気ボート４
０と、負圧ボート３９並びに大気ボート４０の開閉制御
をする弁体４１と、弁体４１に連結された可動プランジ
ャ４２と、可動プランジヤ吸引用のソレノイド４３とを
具備し、このソレノィド４３は電子制御ユニット５０の
出力端子に接続される。一方、吸気ボート６には吸気管
４４が接続され、この吸気管４４には図示しない気化器
が取付けられる。負圧アキュムレタ２９は負圧アキュム
レータ２９から吸気管４４に向けてのみ流通可能な逆止
弁４５を介して吸気管４４内に接続される。逆止弁４５
は吸気管４４内の負圧ァキュムレータ２９内の負圧より
も大きくなると開弁し、吸気管４４内の負圧が負圧アキ
ュムレー夕２９内の負圧よりも小さくなると開弁するの
で負圧アキュムレータ２９内の負圧は吸気管４４内に発
生した最大負圧に維持される。一方、吸気管４４には吸
気管４４の負圧を検出するための負圧センサ４６が取付
けられ、この負圧センサ４６は電子制御ユニット５０の
入力端子に接続される。また、アームロッド２０にはス
ライド弁１７の開○面積を検出するためのポテンショメ
ータ４７が取付けられる。このポテンショメータ４７は
アームロッド２０１こ連結されてアームロッド２０と共
に回転する摺動子４７ａと、固定抵抗４７ｂとにより構
成され、摺動子４７ａは固定抵抗４７ｂ上を接触しつつ
酒動する。従って摺動子４７ａにはスライド弁１７の関
口面積に比例した電圧が発生する。この摺動子４７ａは
電子制御ユニット５０の入力端子に接続される。一方、
機関クランクシャフトの回転数を検出するために回転数
センサ４８が電子制御ユニット５０の入力端子に接続さ
れる。電子制御ユニット５０はディジタルコンピュータ
からなり、各種の演算処理を行なうマイクロプロセッサ
（ＭＰＵ）５１、ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）５
２、制御プログラム並びに演算定数等が予め格納されて
いるリードオンリメモリ（ＲＯＭ）５３、入力ボート５
４並びに出力ボート５５が双方向性バス５６を介して互
に接続されるている。

更に、電子制御ユニット５０内には各種のクロック信号
を発生するクロック発生器５７が設けられる。第１０図
に示されるように入力ボート５４には夫夫対応するＡＤ
変換器５８，５９を介して負圧センサ４６並びにポテン
ショメータ４７が接続され、更に入力ボート５４には回
転数センサ４８が接続される。負圧センサ４６は吸気管
４４内の負圧に比例した出力電圧を発生し、この電圧が
ＡＤ変換器５８において対応する２進数に変換されてこ
の２進数が入力ボート５４並びにバス５６を介してＭＰ
Ｕ５１に読み込まれる。一方、ポテンショメータ４７は
スライド弁１７の関口面積に比例した出力電圧を発生し
、この電圧がＡＤ変換器５９において対応する２進数に
変換されてこの２進数が入力ボート５４並びにバス５６
を介してＭＰＵ５１に読み込まれる。また、回転数セン
サ４８はクランクシャフトが所定クランク角度回転する
毎にパルスを発生し、このパルスが入力ボート５４並び
にバス５６を介してＭＰＵ５１に読ま込れる。出力ボー
ト５５は電磁制御弁３７を作動するためのデータを出力
するために設けられており、この出力ボート５５には２
進数のデータがＭＰＵ５１からバス５６を介して書き込
まれる。

出力ボート５５の各出力端子はダウンカウンタ６０の対
応する各入力端子に接続されている。ダウンカゥンタ６
０はＭＰＵ５１から書き込まれた２進数のデータをそれ
に対応する時間の長さに変換するために設けられており
、このダウンカウンタ６０は出力ボート５５から送り込
まれたデータのダウンカウンタをクロツク発生器５７の
クロック信号によって開始し、カウント値が０になると
カウントを完了して出力端子にカウント完了信号を発生
する。Ｓ一Ｒフリツプフロツプ６１のリセツト入力端子
Ｒはダウンカウンタ６０の出力端子に接続され、Ｓ−Ｒ
フリツプフロツプ６１のセット入力端子Ｓはクロック発
生器５７に接続される。Ｐ−Ｒフリップ６１Ｇまクロツ
ク発生器５７のクロツク信号によりダウンカウント開始
と同時にセットされ、ダウンカウント完了時にダウンカ
ウンタ６０のカウント完了信号によってリセットされる
。従ってＳ−Ｒフリップフロップ６１の出力端子Ｑはダ
ウカウントが行なわれている間高レベルとなる。Ｓ−Ｒ
フリツプフロップ６１の出力端子Ｑは電力増幅回路６２
を介して電磁制御弁３７に接続されている。従って電磁
制御弁３２のソレノィド４３はダウンカウントが行なわ
れている間付勢される。電磁制御弁３７のソレノィド４
３が消勢されているときは第１０図に示すように弁体４
１が大気ボート４０を開口すると共に負圧ボート３９を
閉鎖するので負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３４内
は大気圧となる。

このときダイアフラム３１は圧縮ばね３５のばね力によ
り左端位置にあるのでスライド弁１７が分岐路１４を閉
鎖している。一方、電磁制御弁３７のソレノィド４３が
付勢されると弁体４１が大気ボート４０を閉鎖すると共
に負圧ボート３９を閉口するので負圧ダイアフラム装置
３０の負圧室３４内には負圧アキュムレータ２９内の負
圧が加わる。このときダイアフラム３１‘ま圧縮ばね３
５に抗して右方に移動するためにスライド弁１７は上昇
せしめられ、それによってスライド弁１７が分岐路１４
を全開する。前述したように電磁制御弁３７のソレノィ
ド４３はダウンカウントが行なわれている間、即ちＳ−
Ｒフリップフロップ６１の出力端子Ｑに表われる電圧が
高レベルのとき付勢される。従って電磁制御弁３７の弁
体４１が負圧ボート３９を関口しかつ大気ボート４０を
閉鎖する時間割合はソレノィド４３に印加されるパルス
のデユーテイーサイクルに比例する。弁体４１が負圧ボ
ート３９を関口しかつ大気ボート４０を閉鎖する時間が
長くなればなるほど負圧ダイアフラム装置３０の負圧室
３４内の負圧が大きくなり、スライド弁１７の開ロ面積
が大きくなる。従ってスライド弁１７の開□面積はソレ
ノイド４３に印加されるパルデのデューブィーサイクル
が大きくなるほど大きくなることがわかる。第１３図は
スライド弁１７の閉口面積と、機関回転数Ｎ並びに吸気
管員圧Ｐとの好ましい関係を示している。

第１３図において縦軸は機関回転数Ｎ（ｒ．ｐ．ｍ）を
示し、横軸は吸気管員圧Ｐ（一助日夕）を示している。
また、ハッチングを付した曲線Ｓｏの上部領域はスライ
ド弁全開領域を示し、ハッチングを付した曲線Ｓ，の下
方領域はスライド弁全閉領域を示し、代表的に２本のみ
示した曲線Ｓ２，Ｓ３はスライド弁の等開口面積曲線を
示している。なお、第１３図においてスライド弁の開□
面積はＳ，からＳ２，Ｓ３を経てＳｏに向かうに従って
徐々に大きくなる。第１３図に示す機関回転数Ｎ並びに
吸気管負圧Ｐと、スライド弁の開□面積Ｓとの好ましい
関係は関数或いはデータテーブルの形で予めＲＯＭ５３
内に記憶されている。第１１図に本発明による流路制御
装置の作動を説明するためのフローチャートを示してい
る。

第１１図においてステップ７０は流路制御が時間割込み
で行なわれていることを示している。まず始めにステッ
プ７１において回転数センサ４８の出力信号をＭＰＵ５
１内に入力して機関回転数を計算し、次いでステップ７
２において負圧センサ４６の出力信号をＭＰＵ５１内に
入力する。次いでステップ７３では計算された機関回転
数Ｎ並びに負圧Ｐに塞いてＲＯＭ５３内に記憶された第
１３図の関係からスライド弁１７の目標関口面積ＳＳを
計算する。次いでステップ７４においてポテンショメー
タ４７の出力信号をＭＰＵ５１内に入力して現在のスラ
イド弁１７の開□面積Ｓを計算する。次いでステップ７
５において目標閉口面積ＳＳが現在の開□面積Ｓよりも
大きいか否かが判別される。ステップ７５１こおいて目
標開□面積ＳＳが現在の閉口面積Ｓよりも大きいと判別
されたときはステップ７６において電磁制御弁３７のソ
レノイド４３に印加すべきパルスのパルス中ＰＬに一定
値Ａが加算され、この加算結果をＰＬとしてステップ７
７に進む。一方、ステップ７５において目標開口面積Ｓ
Ｓが現在の関口面積Ｓよりも大きくないと判別されたと
きはステップ７８に進み、ステップ７８において目標開
口面積ＳＳが現在の開口面積Ｓよりも小さいか否かが判
別される。ステップ７８において目標関口面積ＳＳが現
在の閉口面積Ｓよりも小さいと判別されたときはステッ
プ７９においてパルス中ＰＬから一定値Ａを減算し、こ
の減算結果をＰＬとしてステップ７７に進む。一方、ス
テップ７８において目標閉口面積ＳＳが現在の開□面積
Ｓよりも小さくないと判別されたときはステップ７７に
進む。ステップ７７では斯くして得られたパルス中ＰＬ
を表わす２進数の駆動データを出力ボート５５に書込み
、この出力ボート５５に書込まれた駆動データに基いて
電磁制御弁３７のソレノィド４３の付勢制御が行なわれ
る。第１２図は電磁制御弁３７のソレノィド４３に印加
されるパルスを示しており、このパルスが発生している
間ソレノィド４３が付勢される。

前述したようにスライド弁１７の現在の関口面積Ｓが目
標開□面積ＳＳよりも小さなときには第１２図に示すよ
うに閉口面積が目標開□面積ＳＳに達するまでパルス中
が順次一定中づつ増大せしめられる。従ってソレノィド
４３に印加されるパルスのデューティーサィクルが次第
に増大するために負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３
４内の負圧は次第に大きくなり、斯くしてスライド弁１
７が上昇して目標関口面積ＳＳとなる。なお、第１３図
からわかるように機関低負荷低速運転時、機関高負荷低
速運転時並びに機関低負荷高速運転時にはＳ−Ｒフリッ
ブフロップ６１の出力電圧が継続的に低レベルとなるた
めにソレノィド４３が消勢されつづけ、斯くしてスライ
ド弁１７が分岐路１４を閉鎖し続ける。一方、機関高速
高負荷運転時にはＳ−Ｒフリップフロップ６１の出力電
圧が継続的に高レベルとなるためにソレノィド４３が付
勢されつづけ、斯くしてスライド弁１７が分岐路１４を
全開し続ける。上述したように吸入空気量の少ない機関
低負荷低速運転時、機関高負荷低速運転時並びに機関低
負荷高速運転時にはスライド弁１７が分岐路１４を遮断
している。

このとき入口通路部Ａ内に送り込まれた混合気は渦巻部
Ｂの上壁面１３に沿って旋回しつつ渦巻部Ｂ内を下降し
、次いて旋回しつつ燃焼室４内に流入するので燃焼室４
内には強力な旋回流が発生せしめられる。一方、吸入空
気量が多い機関高速高負荷運転時にはスライド弁１７が
開弁するので入口通路部Ａ内に送り込まれた混合気の一
部が流れ抵抗の小さな分岐路１４を介して渦巻部Ｂ内に
送り込まれる。渦巻部８の上壁面１３に沿って進む混合
気流は渦巻終端部Ｃの急額斜壁Ｄによって下向きに流路
が偏向せしめられるために渦巻終端部Ｃ、即ち分岐路１
４の出口開□１６には大きな負圧が発生する。従って入
口通路部Ａと渦巻終端部Ｃとの圧力差が大きいのでスラ
イド弁１７が関弁すると大量の混合気が分岐路１４を介
して渦巻部Ｂ内に送り込まれる。このように機関高速高
負荷運転時にはスライド弁１７が関弁することによって
全体の流路面積が増大するばかりでなく大量の吸入空気
が流れ抵抗の４・さな分岐路１４を介して渦巻部Ｂ内に
送り込まれるので高い充填効率を確保することができる
。また、入口通路部Ａに傾斜面ｇａを設けることによっ
て入口通路部Ａに送り込まれた混合気の一部は下向きの
力を与えられ、その結果この混合気は旋回することなく
入口通路部Ａの下壁面に沿って渦巻部Ｂ内に流入するた
めに流入抵抗は小さくなり、斯くして高速高負荷運転時
における充填効率を更に高めることができる。一方、第
１３図において曲線Ｓ，と曲線Ｓｏの間の領域では曲線
Ｓ，からＳ２，Ｓ３を経て曲線Ｓｏに向かうに従って、
即ち吸入空気量が増大するに従ってスライド弁１７の開
□面積が徐々に大きくなる。

吸入空気量が少ないときには安定した燃焼を確保するた
めに強力な乱れを燃焼室４内に発生せしめることが必要
であるが吸入空気量が増大すると自然発生の乱れが強力
となるためにむしろ旋回流のような強制的な乱れを抑制
することが必要され、更に吸入空気量が増大するにつれ
て出力低下をひき起こす充填効率の低下を阻止すること
が必要となる。従って吸入空気量が増大するにつれてス
ライド弁１７の閉口面積を徐々に大きくすることによっ
て旋回流の発生を抑制しつつ充填効率の低下が阻止され
、斯くして吸入空気量に応じた最適の旋回流と高い充填
効率を確保することができる。次に第１４図から第１６
図を参照して機関運転状態に応じた最適なスワール比に
ついて説明する。なお、ここでスワール比とはクランク
角度３６０度当りの旋回流の回転回数を示す。第１ ４
図の縦軸Ｆ‘ま機関アィドリング運転の安定性、即ちト
ルク変動の逆数を示しており、横軸Ｓはスワール比を示
している。第１４図からわかるように安定したアィドリ
ング運転を行なうにはスヮール比が２．５から３の間に
あることが望ましい。一方、第１５図の縦軸Ｑは機関吸
気系に排気ガスを再循環したときの機関中高遠運転時に
おける燃料消費率Ｑを示しており、横麹Ｓはスワール比
を示している。第１５図からわかるように機関中高速運
転時に良好な燃料消費率を確保するには機関アィドリン
グ運転時に比べて旋回流を弱めてスワール比を２前後に
することが好ましい。また、第１６図の縦軸Ｐは最高出
力を示しており、横藤Ｓにはスワール比を示している。
第１６図からわかるように機関最高出力を増大するには
機関高速高負荷運転時における旋回流を更に弱めてスワ
ール比を１程度にすることが好ましい。第１４図乃至第
１６図から明らかなように良好な燃料消費率を確保しつ
つ安定したアィドリング運転と機関高出力を確保するに
はスワール比がほぼ１から３の間にあり、更に吸入空気
量が増大するにつれて旋回流を弱めること、即ちスワー
ル比を小さくすることが好ましい。本発明によれば前述
したように吸入空気量が少ないときには強力な旋回流を
燃焼室４内に発生でき、吸入空気量が増大するにつれて
旋回流が弱められるので最適なスワール比の制御が可能
となる。また、本発明では分岐路１４の断面が矩形状を
なしているのでスライド弁１７の移動量と分岐路１４の
有効流れ面積とが比例し、従って分岐路１４の有効流れ
面積を吸入空気量に正確にかつ容易に比例させることが
できる。第１７図に別の実施例を示す。

この実施例では第２図のウェッジ型燃焼室４に代えて半
球形燃焼室４が用いられており、また第１０図の負圧ダ
イアフラム装置３０１こ代えてステップモータ８０が用
いられている。このステップモータ８０はモータハウジ
ング８１に回転不能でかつ軸方向移動可能に支承された
シャフト８２と、シャフト８２の外ねじ山と横合する内
ねじ山を具えたロータ８３と、ロータ８３を回転させる
励磁コイル８４とを具備し、シャフト８２の一端部がア
ーム２３の先端部に連結される。この実施例ではステッ
プモー夕８０もこよってスライド弁１７の開閉制御が行
なわれる。一方、第１８図に示す更に別の実施例では燃
焼室４がピストン頂面に凹所８５を有するへロン型燃焼
室４からなる。その他、燃焼室４としてはバスタブ型等
、種々の形状のものを使用することができる。以上述べ
たように本発明によれば分岐略の断面形状を矩形状とし
、この矩形状断面の分岐路の流量制御をスライド弁によ
り行なうことによってスライド弁の移動量と分岐路の有
効流れ両積が正比例する。

従って吸入空気量に比例してスライド弁の移動量を変化
させるだけで分岐路の有効流れ面積を吸入空気量に正確
に正比例させることができるので吸入空気量に応じて容
易に旋回流の制御を行なうことができる。また、スライ
ド弁を用いることによってスライド弁全開時にスライド
弁を分岐路から完全に後退せしめることができるのでス
ライド弁が分岐路内を流れる吸入空気の抵抗とならず、
斯くして機関高速高負荷運転時に高い充填効率を得るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る内燃機関の平面図、第２図は第１
図のローロ線に沿ってみた断面図、第３図はへりカル型
吸気ボートの形状を示す斜視図、第４図は第３図の平面
図、第５図は第３図の分岐路に沿って切断した側面断面
図、第６図は第４図のＷ−の線に沿ってみた断面図、第
７図は第４図の弧−肌線にみた断面図、第８図は第４図
の価−皿線に沿ってみた断面図、第９図は第５図のＫ−
Ｋ線に沿ってみた断面図、第１０図は流路制御装置の全
体図、第１１図は流路制御装置の作動を説明するための
フローチャート、第１２図は電磁制御弁のソレノィドに
印如されるパルスを示す線図、第１３図はスライド弁の
関口面積を示す図、第１４図は機関アイドル安定性とス
ヮール比の関係を示すグラフ、第１５図は燃料消費率と
スヮ−ル比の関係を示すグラフ、第１６図は機関最高出
力とスワール比の関係を示すグラフ、第１７図は別の実
施例の側面断面図、第１８図は更に８Ｕの実施例の側面
断面図である。 ５・・・・・・吸気弁、６・・・・・・ヘリカル型吸気
ボート、１４・・・・・・分岐路、１７・・・・・・ス
ライド弁、１８・・・・・・弁軸、３０・・・・・・負
圧ダイアフラム装置、３７・・・・・・電磁制御弁、５
０・・・・・・電子制御ユニット。 第２図第３図 第ｌ図 第４図 孫６図 第７図 第８図 孫５図 第９図 ※ｌ○図 第１１図 券！２図 孫１３図 第ｌ４図 繁ｌ５図 繁ｌ６図 鰭ー７図 務！８図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 吸気弁周りに形成された渦巻部と、該渦巻部に接線
   状に接続されかつほぼまつすぐに延びる入口通路部とに
   構成されたヘリカル型吸気ポートにおいて、上記入口通
   路部から分岐されて上記渦巻部の渦巻終端部に連通する
   分岐路をシリンダヘツド内に形成すると共に該分岐路の
   断面形状を矩形状に形成し、該分岐路の軸線に対してほ
   ぼ直角方向に直線的に摺動可能なスライド弁を分岐路内
   に配置し、該スライド弁を機関吸入空気量に応動するア
   クチユエータに連結して該スライド弁の開口面積を吸入
   空気量に比例させるようにしたヘリカル型吸気ポートの
   流路制御装置。