JPS647227Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は内燃機関の制御装置に関する。

吸気通路内の負圧を検出する負圧センサと、機
関回転数を検出する回転数センサとを具備し、こ
れら負圧センサと回転数センサの出力信号に基い
て燃料噴射時間を定めるようにした内燃機関が公
知である。このような内燃機関では負圧および機
関回転数と燃料噴射時間との関係をマツプの形で
予めROM内に記憶させておき、このROM内に
記憶されたデータに基いて燃料噴射時間を定める
ようにしている。

ところで最近では燃料消費率を向上するために
空燃比をできるだけ稀薄にすることが要求され、
燃焼室や吸気系を改善することによつて空燃比が
20以上の超稀薄混合気を使用できるようになつて
きている。ところがこのような超稀薄混合気を使
用できるといつても使用しうる運転領域が限られ
ており、機関高負荷運転時には機関高出力を確保
するために過濃な混合気を使用する必要がある。
従つて機関高出力を確保しつつできるだけ燃料消
費率を向上するために機関負荷が高くなるにつれ
て混合気を超稀薄混合気から過濃な混合気へと
徐々に変える必要がある。

しかしながら機関高負荷運転時にはスロツトル
弁開度が変化しても負圧はわずかしか変化しな
い。従つて燃料噴射時間を上述のように負圧およ
び機関回転数に基いて定めるようにした場合には
負圧のわずかな変化に対して混合気の空燃比を超
稀薄から過濃側へと徐々に移行させなければなら
ず、斯くして空燃比の細かな制御が実質上困難で
あるという問題がある。

一方、空燃比が20以上の超稀薄混合気を使用で
きるといつてもこのような超稀薄混合気を用いた
場合には燃焼速度が遅くなるために安定した燃焼
を得るのが困難となる。燃焼速度を速める方法と
して従来より吸気ポートをヘリカル形状にして燃
焼室内に旋回流を発生せしめるようにすることが
知られているがこのようなヘリカル形吸気ポート
を用いると機関高負荷運転時に充填効率が低下す
るという問題がある。

本考案は機関高負荷運転時における高い充填効
率を確保しつつ機関高負荷運転時においても空燃
比を細かに制御しうる内燃機関の制御装置を提供
することにある。

以下、添付図面を参照して本考案を詳細に説明
する。

第１図並びに第２図を参照すると、１はシリン
ダブロツク、２はシリンダブロツク１内で往復動
するピストン、３はシリンダブロツク１上に固定
されたシリンダヘツド、４はピストン２とシリン
ダヘツド３間に形成された燃焼室、５は吸気弁、
６はシリンダヘツド３内に形成されたヘリカル型
吸気ポート、７は排気弁、８はシリンダヘツド３
内に形成された排気ポートを夫々示す。なお、図
には示さないが燃焼室４内に点火栓が配置され
る。

第３図から第５図に第２図のヘリカル型吸気ポ
ート６の形状を図解的に示す。このヘリカル型吸
気ポート６は第４図に示されるように流路軸線ａ
がわずかに彎曲した入口通路部Ａと、吸気弁５の
弁軸周りに形成された渦巻部Ｂとにより構成さ
れ、入口通路部Ａは渦巻部Ｂに接線状に接続され
る。第３図、第４図並びに第７図に示されるよう
に入口通路部Ａの渦巻軸線ｂに近い側の側壁面９
の上方側壁面９ａは下方を向いた傾斜面に形成さ
れ、この傾斜面９ａの巾は渦巻部Ｂに近づくに従
つて広くなり、入口通路部Ａと渦巻部Ｂとの接続
部においては第７図に示されるように側壁面９の
全体が下方に向いた傾斜面９ａに形成される。側
壁面９の上半分は吸気弁ガイド１０（第２図）周
りの吸気ポート上壁面上に形成された円筒状突起
１１の周壁面に滑らかに接続され、一方側壁面９
の下半分は渦巻部Ｂの渦巻終端部Ｃにおいて渦巻
部Ｂの側壁面１２に接続される。なお、渦巻部Ｂ
の上壁面１３は渦巻終端部Ｃにおいて下向きの急
傾斜壁Ｄに接続される。

一方、第１図から第５図に示されるようにシリ
ンダヘツド３内には入口通路部Ａから分岐された
ほぼ一様断面の分岐路１４が形成され、この分岐
路１４は渦巻終端部Ｃに接続される。分岐路１４
の入口開口１５は入口通路部Ａの入口開口近傍に
おいて側壁面９上に形成され、分岐路１４の出口
開口１６は渦巻終端部Ｃにおいて側壁面１２の上
端部に形成される。更に、シリンダヘツド３内に
は分岐路１４を貫通して延びる開閉弁挿入孔１７
が穿設され、この開閉弁挿入孔１７内には夫々通
路開閉弁の作用をなすロータリ弁１８が挿入され
る。このロータリ弁１８は分岐路１４内に配置さ
れかつ第９図に示すように薄板状をなす弁体１９
と、弁体１９と一体形成された弁軸２０とを具備
し、この弁軸２０は開閉弁挿入孔１７内に嵌着さ
れた案内スリーブ２１により回転可能に支承され
る。弁軸２０は案内スリーブ２１の頂面から上方
に突出し、この突出端部にアーム２２が固着され
る。

第１０図を参照すると、吸気ポート６は枝管２
３を介して共通のサージタンク２４に接続され、
更にサージタンク２４はエアダクト２５並びにエ
アクリーナ２６を介して大気に連通する。第２図
並びに第１０図を参照すると各枝管２３には吸気
ポート６内に向けて燃料を噴射するための燃料噴
射弁２７が取付けられ、またエアダクト２５内に
はアクセルペダルに連結されたスロツトル弁２８
が挿入される。一方、各気筒のロータリ弁１８の
アーム２２の先端部は連結ロツド２９によつて互
に連結され、この連結ロツド２９は負圧ダイアフ
ラム装置３０のダイアフラム３１に固着された制
御ロツド３２に連結される。負圧ダイアフラム装
置３０はダイアフラム３１によつて大気から隔離
された負圧室３３を有し、この負圧室３３内にダ
イアフラム押圧用圧縮ばね３４が挿入される。負
圧室３３は、導管３５を介して大気連通制御弁３
６の弁室３７に連結される。弁室３７は一方では
弁室３７からサージタンク２４内に向けてのみ流
通可能な逆止弁３８を介してサージタンク２４に
連結され、他方では大気連通ポート３９並びにエ
アフイルタ４０を介して大気に連通する。更に、
大気連通制御弁３６は電磁弁４１を具備し、この
電磁弁４１は大気連通ポート３９の開閉制御をす
る弁体４２と、弁体４２に連結された可動プラン
ジヤ４３と、可動プランジヤ吸引用のソレノイド
４４から構成される。電磁弁４１のソレノイド４
４は電子制御ユニツト５０の出力端子に接続され
る。更に、スロツトル弁２８にはポテンシヨメー
タ４５が取付けられる。このポテンシヨメータ４
５はスロツトル弁２８に連結されてスロツトル弁
２８と共に回動する摺動子４５ａと、固定抵抗４
５ｂからなり、摺動子４５ａにはスロツトル弁２
８の開度に比例した出力電圧が発生する。従つて
このポテンシヨメータ４５はスロツトル弁２８の
開度を検出するスロツトル弁開度検出器を構成す
る。

電子制御ユニツト５０はデイジタルコンピユー
タからなり、各種の演算処理を行なうマイクロプ
ロセツサ（MPU）５１、ランダムアクセスメモ
リ（RAM）５２、制御プログラム、演算定数等
が予め格納されているリードオンリメモリ
（ROM）５３、入力ポート５４並びに出力ポー
ト５５が双方向性バス５６を介して互に接続され
ている。更に、電子制御ユニツト５０内には各種
のクロツク信号を発生するクロツク発生器５７が
設けられる。入力ポート５４にはサージタンク２
４内の負圧を検出するための負圧センサ５８が
AD変換器５９を介して接続され、更に入力ポー
ト５４にはポテンシヨメータ４５がAD変換器６
０を介して接続される。また、入力ポート５４に
は回転数センサ６１が接続される。負圧センサ５
８はサージタンク２４内の負圧に比例した出力電
圧を発生し、この電圧がAD変換器６０において
対応する２進数に変換されてこの２進数が入力ポ
ート５４並びにバス５６を介してMPU５１に入
力される。ポテンシヨメータ４５は前述したよう
にスロツトル弁２８の開度に比例した出力電圧を
発生し、この電圧がAD変換器６０において対応
する２進数に変換されてこの２進数が入力ポート
５４並びにバス５６を介してMPU５１に入力さ
れる。一方、回転数センサ６１は機関クランクシ
ヤフトが所定クランク角度回転する毎にパルスを
発生し、このパルスが入力ポート５４並びにバス
５６を介してMPU５１に入力される。

出力ポート５５は燃料噴射弁２７と電磁弁４１
とを作動するためのデータを出力するために設け
られており、この出力ポート５５には２進数のデ
ータがMPU５１からバス５６を介して書込まれ
る。出力ポート５５の出力端子は一方では電力増
巾回路６２を介して電磁弁４１のソレノイド４４
に接続され、他方ではダウンカウンタ６３の対応
する入力端子に接続される。このダウンカウンタ
６３はMPU５１から書込まれた２進数のデータ
をそれに対応する時間の長さに変換するために設
けられており、このダウンカウンタ６３は出力ポ
ート５５から送り込まれたデータのダウンカウン
トをクロツク発生器５７のクロツク信号によつて
開始し、カウント値が０になるとカウントを完了
して出力端子にカウント完了信号を発生する。Ｓ
−Ｒフリツプフロツプ６４のリセツト入力端子Ｒ
はダウンカウンタ６３の出力端子に接続され、Ｓ
−Ｒフリツプフロツプ６４のセツト入力端子Ｓは
クロツク発生器５７に接続される。このＳ−Ｒフ
リツプフロツプ６４はクロツク発生器５７のクロ
ツク信号によりダウンカウント開始と同時にセツ
トされ、ダウンカウント完了時にダウンカウンタ
６３のカウント完了信号によつてリセツトされ
る。従つてＳ−Ｒフリツプフロツプ６４の出力端
子Ｑはダウンカウントが行なわれている間高レベ
ルとなる。Ｓ−Ｒフリツプフロツプ６４の出力端
子Ｑは電力増巾回路６５を介して燃料噴射弁２７
に接続されており、従つて燃料噴射弁２７はダウ
ンカウンタ６３がダウンカウントしている間付勢
されることがわかる。

一方、前述したように出力ポート５５の出力端
子は電磁弁４１に接続される。電磁弁４１のソレ
ノイド４４が付勢されると弁体４２は大気連通ポ
ート３９を開口する。その結果、負圧室３３内は
大気圧となるのでダイアフラム３１は圧縮ばね３
４のばね力により下方に移動し、斯くしてロータ
リ弁１８が回動せしめられて分岐路１４を全開す
る。一方、電磁弁４１のソレノイド４４が消勢さ
れると弁体４２が大気連通ポート３９を閉鎖す
る。このとき逆止弁３８は吸気マニホルド２３内
の負圧が負圧ダイアフラム装置３０の負圧室３３
内の負圧よりも大きくなると開弁し、吸気マニホ
ルド２５内の負圧が負圧室３３内の負圧よりも小
さくなると閉弁するので弁体４２が閉弁している
限り負圧室３３内の負圧は吸気マニホルド２５内
に発生した最大負圧に維持される。負圧室３３内
に負圧が加わるとダイアフラム３１は圧縮ばね３
４に抗して上昇し、その結果ロータリ弁１８が回
動せしめられて分岐路１４が閉鎖される。

一方、第１６図並びに第１７図に示すように燃
料噴射弁２７はノズルホルダ８０と、ノズルホル
ダ８０内に摺動可能に挿入されて燃料ノズル孔８
１の開閉制御をするニードル８２と、ノズルホル
ダ８０の外周壁面を間隔を隔てて覆う空気ガイド
キヤツプ８３と、空気ガイドキヤツプ８３の先端
面に形成されたノズル孔８４と、空気ガイドキヤ
ツプ８３とノズルホルダ８０間に形成された環状
空気通路８５とを具備する。枝管２３内には空気
ガイドキヤツプ８３の外周面を取巻くようにして
環状溝８６が形成され、この環状溝８６と環状空
気通路８５とを連通する空気流入孔８７が空気ガ
イドキヤツプ８３上に形成される。第２図、第１
０図並びに第１６図に示すように環状溝８６は空
気導管８８を介してスロツトル弁２８上流のエア
ダクト２５内に連結され、従つて環状溝８６内に
は常時エアダクト２５内から空気導管８８を介し
て補助空気が供給される。この補助空気は空気流
入孔８７を介して環状空気通路８５内に流入し、
次いでノズル孔８４から吸気ポート６内に向けて
噴出する。一方、燃料はニードル８２が開弁した
ときノズルホルダ８０の内部を通つて燃料ノズル
孔８１から吸気ポート６内に向けて噴射される。
このとき燃料はノズル孔８４から噴出する補助空
気と接触し、その結果燃料の微粒化並びに霧化が
促進される。

第２図並びに第４図からわかるように燃料噴射
弁２７のノズル孔８４は入口通路部Ａの入口開口
近傍に設けられ、更にノズル孔８４は渦巻軸線ｂ
から離れた側の入口通路部側壁面９ｂと入口通路
部軸線ａとの間に配置される。また、ノズル孔８
４は入口通路部Ａの上壁面から吸気弁５のかさ部
背面に向けかつ入口通路部Ａの軸線ａの延長方向
に向けて指向される。

第１１図はサージタンク２４内の負圧Ｐ（−mm
Hg）と機関回転数Ｎ（r.p.m）に対する空燃比
Ａ／Ｆを示している。第１１図において図中に記
載された数値は空燃比を示しているが実際には第
１１図は図中に記載された空燃比となるような燃
料噴射時間が書込まれたマツプとなつている。従
つて機関回転数Ｎと負圧Ｐが定まると第１１図か
ら燃料噴射時間が定まり、そのとき機関シリンダ
内に供給される空燃比は第１１図中に記載された
数値のようになる。第１１図に示す燃料噴射時間
のマツプは予め第１の記憶手段を形成するROM
５３の所定の領域内に記憶されている。第１１図
からわかるように燃料噴射量は機関回転数Ｎがほ
ぼ1400r.p.mからほぼ3200r.p.mの間でかつ負圧Ｐ
がほぼ350mmHgよりも小さなときに空燃比が22と
なるように設定されている。更に、機関回転数Ｎ
がほぼ600r.p.mからほぼ1400r.p.mの間では機関
回転数Ｎが低くなるにつれて空燃比が100r.p.m当
り1.25〜2.75づつ小さくなるように設定されてい
る。これは機関回転数Ｎが小さくなつた場合に空
燃比が大きいとトルク変動を生じ、このトルク変
動を抑制するために機関回転数Ｎが小さくなるに
つれて空燃比を小さくするようにしている。一
方、負圧Ｐが−350mmHgよりも大きなときには負
圧Ｐが大きくなるにつれて空燃比が100mmHg当り
１〜２づつ小さくなるように設定されている。こ
れは負圧Ｐが大きくなつた場合に空燃比が大きい
とトルク変動を生じ、このトルク変動を抑制する
ために負圧Ｐが大きくなるにつれて空燃比を小さ
くするようにしている。また、機関回転数Ｎがほ
ぼ3200r.p.m以上では空燃比は100r.p.m当り0.5〜
1.5づつ小さくなるように設定され、それによつ
て機関回転数Ｎが高いときに高出力が得られるよ
うにしている。

第１１図のマツプによる燃料噴射量の制御はス
ロツトル弁２８の開度が第１２図のθ₀よりも小さ
いときに行なわれ、スロツトル弁２８の開度が第
１２図のθ₀よりも大きいときにはスロツトル弁２
８の開度によつて燃料噴射量の制御が行なわれ
る。なお、第１２図において縦軸θはスロツトル
弁２８の開度θを示しており、スロツトル開度
80゜は全開状態を示している。第１２図からわか
るように開度θ₀は機関回転数Ｎが1000r.p.mのと
き30゜〜40゜であり、機関回転数Ｎが4000r.p.mのと
き50゜〜60゜である。この開度θ₀に対応する負圧Ｐ
が第１１図において破線Ｔで示される。従つて第
１１図の破線Ｔよりも負圧Ｐが小さなとき、即ち
第１２図の開度θ₀よりもスロツトル弁２８の開度
θが大きなときにはスロツトル弁２８の開度によ
つて燃料噴射量が制御される。第１１図の破線Ｔ
よりも負圧Ｐが小さなときには高出力を得るため
に負圧Ｐが小さくなるに従つて空燃比が急激に減
少せしめられ、従つて負圧Ｐがわずかばかり変化
すると空燃比が大きく変化するので空燃比を負圧
Ｐに応じて変化させると細かな制御が難かしくな
る。斯くして第１１図の破線Ｔよりも負圧Ｐが小
さなときにはスロツトル弁２８の開度θによつて
燃料噴射量の制御が行なわれる。なお、第１２図
において実線θ₀で示される機関回転数Ｎとスロツ
トル弁開度θの関係は予めROM５３内に記憶さ
れている。

第１３図はスロツトル弁２８の開度θと機関回
転数Ｎに対する空燃比Ａ／Ｆを示している。第１
３図において図中に記載された数値は空燃比を示
しているが実際には第１３図は図中に記載された
空燃比となるような燃料噴射時間が書込まれたマ
ツプとなつている。従つて機関回転数Ｎとスロツ
トル弁開度θが定まると第１３図から燃料噴射時
間が定まり、そのとき機関シリンダ内に供給され
る空燃比は第１３図中に記載された数値のように
なる。第１３図に示す燃料噴射時間のマツプは予
め第２の記憶手段を形成するROM５３の所定の
領域内に記憶されている。第１３図からわかるよ
うに燃料噴射量はスロツトル弁開度θが大きくな
るにつれて空燃比が小さくなるように設定されて
おり、スロツトル弁２８が全開したときには空燃
比は12.5程度となる。

次いで第１５図を参照して燃料噴射制御につい
て説明する。第１５図を参照すると、まず始めに
ステツプ７０において回転数センサ６１の出力信
号がMPU５１に入力されて機関回転数Ｎが計算
される。次いでステツプ７１においてスロツトル
弁開度θを表わすポテンシヨメータ４５の出力信
号がMPU５１に入力され、次いでステツプ７２
において負圧Ｐを表わす負圧センサ５８の出力信
号がMPU５１に入力される。次いでステツプ７
３においてスロツトル開度θと機関回転数Ｎとに
より定まる第１２図の点Ｑ（Ｎ）が第１２図の開
度θ₀よりも大きいか否かが判別される。ステツプ
７３においてＱ（Ｎ）が開度θ₀よりも大きくない
と判別されたときはステツプ７４に進んで第１１
図に示すマツプから燃料噴射時間Ｔが計算され、
次いでステツプ７５に進む。一方、ステツプ７３
においてＱ（Ｎ）が開度θ₀よりも大きいと判別さ
れたときはステツプ７６に進んで第１３図に示す
マツプから燃料噴射時間Ｔが計算され、次いでス
テツプ７５に進む。ステツプ７５ではステツプ７
４或いはステツプ７６において求められた燃料噴
射時間Ｔに対応する駆動データを出力ポート５５
に書込み、この燃料噴射時間Ｔだけ燃料噴射弁２
７から燃料が噴射される。従つて機関シリンダ内
には第１１図或いは第１３図に示すような空燃比
の混合気が供給される。

第１４図は電磁弁４１を作動すべき機関回転数
Ｎ（r.p.m）とサージタンク２４内の負圧Ｐ（−mm
Hg）との関係を示しており、この関係は予め
ROM５３内に記憶されている。電磁弁４１は第
１４図の実線Ｗよりも上方のハツチングで示され
る領域で付勢される。第１４図の実線Ｗはほぼ吸
入空気量が一定のところを示しており、従つて吸
入空気量が所定量以上になるとソレノイド４４を
付勢すべきデータが出力ポート５５に書込まれて
ソレノイド４４が付勢される。ソレノイド４４が
付勢されるとロータリ弁１８が分岐路１４を全開
する。従つて吸入空気量が多いときにはロータリ
弁１８が分岐路１４を全開し、一方吸入空気量が
少ないときにはロータリ弁１８が分岐路１４を閉
鎖することがわかる。

上述したように吸入空気量の少ない機関低速低
負荷運転時にはロータリ弁１８が分岐路１４を遮
断している。このとき入口通路部Ａ内に送り込ま
れた吸入空気は渦巻部Ｂの上壁面１３に沿つて旋
回しつつ渦巻部Ｂ内を下降し、次いで旋回しつつ
燃焼室４内に流入する。一方、前述したように燃
料噴射弁２７のノズル孔８４からは補助空気が燃
料と共に入口通路部Ａの軸線ａの延長方向に向け
て噴出され、斯くして入口通路部Ａ内に送り込ま
れた吸入空気はノズル孔８４から噴出する補助空
気によつて増速される。その結果、渦巻部Ｂ内に
発生する旋回流は増速され、斯くして強力な旋回
流が燃焼室４内に発生せしめられる。

一方、吸入空気量が多い機関高速高負荷運転時
にはロータリ弁１８が開弁するので入口通路部Ａ
内に送り込まれた吸入空気の一部が流れ抵抗の小
さな分岐路１４を介して渦巻部Ｂ内に送り込まれ
る。分岐路１４から渦巻部Ｂ内に流入した吸入空
気は入口通路部Ａから渦巻部Ｂ内に流入して旋回
しつつ流れる吸入空気流を減速させる作用をなす
ので旋回流が弱められる。このように機関高速高
負荷運転時にはロータリ弁１８が開弁することに
よつて全体の流路面積が増大するばかりでなく旋
回流が弱められるので高い充填効率を確保でき、
斯くして高出力を得ることができる。また、入口
通路部Ａに傾斜側壁部９ａを設けることによつて
入口通路部Ａ内に送り込まれた吸入空気の一部は
下向きの力を与えられ、その結果この吸入空気は
旋回することなく入口通路部Ａの下壁面に沿つて
渦巻部Ｂ内に流入するために流入抵抗は小さくな
り、斯くして高速高負荷運転時における充填効率
を更に高めることができる。

以上延べたように本考案によればスロツトル弁
開度が所定開度以下のときには負圧と機関回転数
に基いて燃料噴射時間が定められる。このとき負
圧および機関回転数より定まる予め定められた運
転領域では稀薄混合気を形成するように燃料噴射
時間が定められるがこの運転領域よりも機関回転
数が低くなるにつれて、或いは負圧が大きくなる
につれて空燃比が小さくなるように燃料噴射時間
が定められているのでトルク変動が抑制され、更
にこの運転領域よりも機関回転数が高くなるにつ
れて空燃比が小さくなるように燃料噴射時間が定
められているので高出力を得ることができる。一
方、スロツトル弁開度が所定開度以上のときには
スロツトル弁開度と機関回転数に基いて燃料噴射
時間が定められ、このときスロツトル弁開度が増
大するにつれて空燃比が小さくなるように燃料噴
射時間が定められるので高出力を得ることができ
る。また、このようにスロツトル弁開度が所定開
度以上のときにスロツトル開度に基いて燃料噴射
時間を定めることによりスロツトル弁開度のかな
り大きな変化に対して空燃比を変化させればよい
ことになるので空燃比の細かな制御が可能とな
る。更に機関高負荷運転時には分岐路内に配置さ
れた開閉弁、即ちロータリ弁が開弁するので充填
効率が高められ、斯くして機関出力を一層高める
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案に係る内燃機関の平面図、第２
図は第１図の−線に沿つてみた断面図、第３
図はヘリカル型吸気ポートの形状を示す斜視図、
第４図は第３図の平面図、第５図は第３図の分岐
路に沿つて切断した側面断面図、第６図は第４図
の−線に沿つてみた断面図、第７図は第４図
の−線に沿つてみた断面図、第８図は第４図
の−線に沿つてみた断面図、第９図はロータ
リ弁の斜視図、第１０図は吸気装置の全体図、第
１１図はサージタンク内の負圧と機関回転数によ
つて定まる空燃比を示す図、第１２図はスロツト
ル弁開度制御に切換わるスロツトル開度を示す
図、第１３図はスロツトル弁開度と機関回転数に
よつて定まる空燃比を示す図、第１４図は開閉弁
の開弁領域を示す図、第１５図は燃料噴射制御の
作動を示すフローチヤート、第１６図は燃料噴射
弁の一部の拡大側面断面図、第１７図は第１６図
の矢印線に沿つてみた燃料噴射弁の正面図で
ある。 ６……ヘリカル型吸気ポート、２４……サージ
タンク、２７……燃料噴射弁、２８……スロツト
ル弁、５８……負圧センサ、６１……回転数セン
サ、８１……燃料ノズル口、８４……ノズル口。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 吸気弁周りに形成された渦巻部と、該渦巻部に
   接線状に接続されかつほぼまつすぐに延びる入口
   通路部とにより構成されたヘリカル型吸気ポート
   を具備し、更に吸気通路内に設けられたスロツト
   ル弁の開度を検出するスロツトル弁開度検出器
   と、吸気通路内の負圧を検出する負圧センサと、
   機関回転数を検出する回転数センサとを具備して
   これらスロツトル弁開度検出器、負圧センサおよ
   び回転数センサの出力信号に基いて燃料噴射時間
   を定めるようにした内燃機関において、負圧およ
   び機関回転数と燃料噴射時間との関係を記憶した
   第１の記憶手段と、スロツトル弁開度および機関
   回転数と燃料噴射時間との関係を記憶した第２の
   記憶手段とを具備し、上記第１の記憶手段が負圧
   および機関回転数より定まる予め定められた運転
   領域では稀薄混合気を形成する燃料噴射時間を記
   憶していると共に該運転領域よりも機関回転数が
   高くなるにつれて、或いは機関回転数が低くなる
   につれて、或いは負圧が大きくなるにつれて空燃
   比が小さくなるような燃料噴射時間を記憶してお
   り、上記第２の記憶手段がスロツトル弁開度の増
   大に伴ない空燃比が小さくなるような燃料噴射時
   間を記憶しており、スロツトル弁開度が予め定め
   られた開度以下のときには上記第１記憶手段に基
   いて燃料噴射時間を定め、スロツトル弁開度が予
   め定められた開度以上のときには上記第２記憶手
   段に基いて燃料噴射時間を定めるようにし、更に
   上記入口通路部から分岐路を分岐して該分岐路を
   上記渦巻部の渦巻終端部に連結すると共に該分岐
   路内に機関高負荷運転時に開弁する開閉弁を配置
   した内燃機関の制御装置。