JPS6029654B2 - 磁気ヘッドの製造方法 - Google Patents
磁気ヘッドの製造方法Info
- Publication number
- JPS6029654B2 JPS6029654B2 JP10913279A JP10913279A JPS6029654B2 JP S6029654 B2 JPS6029654 B2 JP S6029654B2 JP 10913279 A JP10913279 A JP 10913279A JP 10913279 A JP10913279 A JP 10913279A JP S6029654 B2 JPS6029654 B2 JP S6029654B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- weight
- ferrite
- magnetic head
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
- C03C8/24—Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions, i.e. for use as seals between dissimilar materials, e.g. glass and metal; Glass solders
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は磁気ヘッドの製造方法に係り、特にテープ摺動
面にガラス補強部を有し、非磁性体層としてＳｉ０２を
用いた磁気ヘッドのガラス充填に関するものである。
面にガラス補強部を有し、非磁性体層としてＳｉ０２を
用いた磁気ヘッドのガラス充填に関するものである。
フェライトは磁気特性、耐摩耗性、機械加工性等が優れ
ているため、磁気ヘッド用コア材として広く用いられて
いる。
ているため、磁気ヘッド用コア材として広く用いられて
いる。
特に、ビデオヘッドの様な狭トラックヘッドでは、第１
図および第２図の様に２本のフェライトコアーおよし、
ぴ２をギャップ中（ＧＩ）に等しい間隔をおいて対向さ
せ、その空隙はガラスを用いた非磁性体層３で形成され
（第１図に図示せず）、耐摩耗性を向上させるため、所
要のトラック部４の両側にガラスを充填したガラス補強
部５を設けることが行われる。このガラスを空隙内およ
びガラス補強部に充填するには、高温で熱処理を行わな
ければならないがテープ摺動面６のガラス中に気泡が残
ると、記録信号の減磁や、テープキズの発生の原因とな
る。このため、ガラス粘度を１ぴＰａ．ｓ以下にしてガ
ラス中の気泡を取り除かなければならないが、余り高温
にするとガラスとフェライトの相互拡散が進み磁気特性
が劣化する。
図および第２図の様に２本のフェライトコアーおよし、
ぴ２をギャップ中（ＧＩ）に等しい間隔をおいて対向さ
せ、その空隙はガラスを用いた非磁性体層３で形成され
（第１図に図示せず）、耐摩耗性を向上させるため、所
要のトラック部４の両側にガラスを充填したガラス補強
部５を設けることが行われる。このガラスを空隙内およ
びガラス補強部に充填するには、高温で熱処理を行わな
ければならないがテープ摺動面６のガラス中に気泡が残
ると、記録信号の減磁や、テープキズの発生の原因とな
る。このため、ガラス粘度を１ぴＰａ．ｓ以下にしてガ
ラス中の気泡を取り除かなければならないが、余り高温
にするとガラスとフェライトの相互拡散が進み磁気特性
が劣化する。
即ち、ギャップ部では磁気的なギャップいわゆる実効ギ
ャップ（蛇）が拡大し、トラック部では磁気的なトラッ
ク幅いわゆる実効トラック幅（Ｔｗ）が減少する。この
磁気特性の劣化を避けるために、ガラスとフェライトの
相互拡散が進まない７７０ｏｏ以下、好ましくは６９０
ｑｏ〜７７０℃の温度でガラス充填を行う必要がある。
又、テープ摺動面の耐摩耗性および機械加工性等の面か
ら、ガラスの硬度は高い方が望ましい。
ャップ（蛇）が拡大し、トラック部では磁気的なトラッ
ク幅いわゆる実効トラック幅（Ｔｗ）が減少する。この
磁気特性の劣化を避けるために、ガラスとフェライトの
相互拡散が進まない７７０ｏｏ以下、好ましくは６９０
ｑｏ〜７７０℃の温度でガラス充填を行う必要がある。
又、テープ摺動面の耐摩耗性および機械加工性等の面か
ら、ガラスの硬度は高い方が望ましい。
又、熱膨張係数も重要で、磁気特性の優れたＭｎ−Ｚｎ
フェライトの熱膨張係数（１００〜１２０）×１０‐７
／℃に対して、ガラスの熱膨張係数は（８０×１１０）
×１０‐７／℃にしなければならない。ガラスの熱膨張
係数が７５×１０‐７／℃以下であっても１１５×１０
‐７／℃以上であっても、ガラスあるいはトラック部の
フェライトに残留応力によるクラックが生じる。以上に
述べた特性を有するガラスを用いた第１図の様なガラス
補強部を有するヘッドの一般的な製造方法を以下に述べ
る。
フェライトの熱膨張係数（１００〜１２０）×１０‐７
／℃に対して、ガラスの熱膨張係数は（８０×１１０）
×１０‐７／℃にしなければならない。ガラスの熱膨張
係数が７５×１０‐７／℃以下であっても１１５×１０
‐７／℃以上であっても、ガラスあるいはトラック部の
フェライトに残留応力によるクラックが生じる。以上に
述べた特性を有するガラスを用いた第１図の様なガラス
補強部を有するヘッドの一般的な製造方法を以下に述べ
る。
第３図の様にフェライト等の強磁性体製のコアブロツク
７の一稜部に所要のトラック部４を残す様に切り欠き部
９を一定間隔で設け、このコアブロックと、巻線用切溝
１０およびガラス用切溝１１を設けた他方のコアプロツ
ク８を所要のギャップ幅を得る様に第５図に示すごとく
スベーサ１２を介して適当な突合せ治具１６を用いて突
き合せ巻線用切溝およびガラス用切溝にガラス棒１３を
設置し、高温の炉中にてガラス棒を溶融させ、ギャップ
部およびガラス補強部にガラスを充填し、同時に両コア
ブロックを一体化する。
７の一稜部に所要のトラック部４を残す様に切り欠き部
９を一定間隔で設け、このコアブロックと、巻線用切溝
１０およびガラス用切溝１１を設けた他方のコアプロツ
ク８を所要のギャップ幅を得る様に第５図に示すごとく
スベーサ１２を介して適当な突合せ治具１６を用いて突
き合せ巻線用切溝およびガラス用切溝にガラス棒１３を
設置し、高温の炉中にてガラス棒を溶融させ、ギャップ
部およびガラス補強部にガラスを充填し、同時に両コア
ブロックを一体化する。
しかしビデオヘッドの様にギャップ幅がｌＡｍ以下のヘ
ッドではこの空隙内に均一にガラスを充填するためには
高温の炉中で長時間熱処理を行わなければならないため
ガラスとフェライトの相互拡散が適度に進みヘッドの磁
気特性が著しく劣化する。
ッドではこの空隙内に均一にガラスを充填するためには
高温の炉中で長時間熱処理を行わなければならないため
ガラスとフェライトの相互拡散が適度に進みヘッドの磁
気特性が著しく劣化する。
このため第４図の様に切り欠き部に高温炉中でガラス１
４を充填した後余分のガラスを除去したコアブロック７
′と巻線窓用切溝およびガラス用切溝を設け、突合せ面
に非磁性体層として、Ｓｉ０２１５を設けた他方のコア
ブロック８を第６図の様に突き合せ、高温の炉中でガラ
ス榛を溶融し、両コアブロツクを一体化する方法がとら
れる。
４を充填した後余分のガラスを除去したコアブロック７
′と巻線窓用切溝およびガラス用切溝を設け、突合せ面
に非磁性体層として、Ｓｉ０２１５を設けた他方のコア
ブロック８を第６図の様に突き合せ、高温の炉中でガラ
ス榛を溶融し、両コアブロツクを一体化する方法がとら
れる。
この方法によればギャップ幅を形成する非磁体層にＳｉ
０２を用いるのでギャップ部のＳｉ０２とフェライトの
拡散は無視し得る程小さいが工程数が多い上に、高温の
炉中で２度熱処理を行うのでトラック部のフェライトと
ガラスの相互拡散による実効トラック幅の減少が問題と
なる。
０２を用いるのでギャップ部のＳｉ０２とフェライトの
拡散は無視し得る程小さいが工程数が多い上に、高温の
炉中で２度熱処理を行うのでトラック部のフェライトと
ガラスの相互拡散による実効トラック幅の減少が問題と
なる。
従って第７図の様に一定間隔の切り欠きを設けたコアブ
ロツク７と巻線窓用切溝、ガラス用切溝およびＳｉ０２
を設けた他方のコアブロック８′を適当な突合せ治具を
用いて突合せ、高温の炉中にてガラス棒を溶融し、切り
欠き部にガラスを充填してガラス補強部を形成し、同時
に両コアブロックを一体化する方法が考えられる。
ロツク７と巻線窓用切溝、ガラス用切溝およびＳｉ０２
を設けた他方のコアブロック８′を適当な突合せ治具を
用いて突合せ、高温の炉中にてガラス棒を溶融し、切り
欠き部にガラスを充填してガラス補強部を形成し、同時
に両コアブロックを一体化する方法が考えられる。
この方法によれば工程数も少なく、熱処理も一度で済み
トラック部のフェライトとガラスの相互拡散も低減でき
るが一定間隔の切欠き部にガラスを充填する際、Ｓｉ０
２とガラスが反応し、ギャップ幅（ＧＩ）が一様に得ら
れないという問題があつた。
トラック部のフェライトとガラスの相互拡散も低減でき
るが一定間隔の切欠き部にガラスを充填する際、Ｓｉ０
２とガラスが反応し、ギャップ幅（ＧＩ）が一様に得ら
れないという問題があつた。
本発明の目的は前記従来技術の欠点を改善し非磁性体層
のＳｉ０２を変質させない磁気ヘッドの製造方法を提供
するにある。
のＳｉ０２を変質させない磁気ヘッドの製造方法を提供
するにある。
テープ摺動面にガラス補強部を有し、非磁性体層として
Ｓｊ０２を用いる磁気ヘッドのフェライト結合用ガラス
としては、Ｓｉ０２：９．０〜２１．０重量％、Ｂ２０
３：２２．５〜３０．５重量％、ＺｎＯ：２７．０〜３
４．０重量％、母○：８．５〜１８．の重量％、Ｎａ○
とＫ２０の合計量：８．５〜１２．５重量％、山２０３
：１．５〜４．５重量％から成るガラスが最適であった
。
Ｓｊ０２を用いる磁気ヘッドのフェライト結合用ガラス
としては、Ｓｉ０２：９．０〜２１．０重量％、Ｂ２０
３：２２．５〜３０．５重量％、ＺｎＯ：２７．０〜３
４．０重量％、母○：８．５〜１８．の重量％、Ｎａ○
とＫ２０の合計量：８．５〜１２．５重量％、山２０３
：１．５〜４．５重量％から成るガラスが最適であった
。
即ち、上記のガラスはＭｎ−Ｚｎフェライトを結合する
のに通した熱膨張係数および耐摩耗性機械加工性の良い
高硬度を有し、ガラス中の気泡を十分に脱泡し得る温度
則ちガラス粘度が１ぴＰａ．ｓによる温度が６９０〜７
７０００であるためフェライトとの相互拡散が少ない。
のに通した熱膨張係数および耐摩耗性機械加工性の良い
高硬度を有し、ガラス中の気泡を十分に脱泡し得る温度
則ちガラス粘度が１ぴＰａ．ｓによる温度が６９０〜７
７０００であるためフェライトとの相互拡散が少ない。
又、Ｓｉ０２との反応が少ないため非磁性体層としてＳ
ｉ０２を用いるヘッドでは高精度のギャップ幅が再現性
良く得られる。〔発明の実施例〕次に本発明による磁気
ヘッドの製造方法の実施例を述べる。
ｉ０２を用いるヘッドでは高精度のギャップ幅が再現性
良く得られる。〔発明の実施例〕次に本発明による磁気
ヘッドの製造方法の実施例を述べる。
フエライトはＭｎ○：３０モル％、Ｚｎ○：２０モル％
、Ｆｅ２０３：５０モル％から成るＮｎ−Ｚｎ単結晶フ
ェライトで熱膨張係数は１１５×１０‐７／℃であった
。
、Ｆｅ２０３：５０モル％から成るＮｎ−Ｚｎ単結晶フ
ェライトで熱膨張係数は１１５×１０‐７／℃であった
。
この単結晶フェライトを用い第３図の様に６ｒｍ幅のト
ラック部を残す様に切欠き部を２８０仏ｍの一定間隔で
設けたコアブロツク７と巻線用切溝およびガラス用切溝
を設けた他方のコアブロック８に第４図の様に非磁性体
層としてＳｉ０２を高周波スパックリングで０．５仏ｍ
推積したコアブロック８′とを第７図の様に適当な拾具
を用いて突合せ、巻線用切溝およびガラス用切溝に第１
表に示すガラス棒を設置し、不活性ガス雰囲気の炉中に
て５分間熱処理を行い両コアブロツクを一体化し、同時
に一定間隔の切欠き部にガラスを充填しガラス補強部を
形成した後、切削、研摩等の機械加工を行い第１図の様
な個々のヘッドを製造した。炉温度（作業温度と称する
）はガラス組成によって異るが、ガラスの脱泡性からガ
ラス粘度が１びＰａ．ｓになる温度を選んだ。
ラック部を残す様に切欠き部を２８０仏ｍの一定間隔で
設けたコアブロツク７と巻線用切溝およびガラス用切溝
を設けた他方のコアブロック８に第４図の様に非磁性体
層としてＳｉ０２を高周波スパックリングで０．５仏ｍ
推積したコアブロック８′とを第７図の様に適当な拾具
を用いて突合せ、巻線用切溝およびガラス用切溝に第１
表に示すガラス棒を設置し、不活性ガス雰囲気の炉中に
て５分間熱処理を行い両コアブロツクを一体化し、同時
に一定間隔の切欠き部にガラスを充填しガラス補強部を
形成した後、切削、研摩等の機械加工を行い第１図の様
な個々のヘッドを製造した。炉温度（作業温度と称する
）はガラス組成によって異るが、ガラスの脱泡性からガ
ラス粘度が１びＰａ．ｓになる温度を選んだ。
この様にして製造された磁気へッド‘ま高精度のギャッ
プ幅が再現性良く得られた。第１表に本発明で使用した
ガラスの組成および特性を示す。
プ幅が再現性良く得られた。第１表に本発明で使用した
ガラスの組成および特性を示す。
第１表から判る様に本発明で使用したガラスはフェライ
ト結合に適した熱膨張係数（８０〜１１０）×１０‐７
／℃を有し、ビツカース硬度も６１０〜６７５ｋｇ／地
と大きく、耐摩耗性、および機械加工性が優れている。
又作業温度は、６９０〜７７０ｑｏであるためフェライ
トとの相互拡散が少なく、Ｓｉ０２との反応も少ない。
第１表 Ｓｉ０２を９．０〜２１．０重量％としたのは９．０重
量％より少なくするとガラス製造中あるいはフェライト
結合中にガラスが失透し易くなるためであり２１．０重
量％より多くすると作業温度が７７０℃より高くなるた
めである。
ト結合に適した熱膨張係数（８０〜１１０）×１０‐７
／℃を有し、ビツカース硬度も６１０〜６７５ｋｇ／地
と大きく、耐摩耗性、および機械加工性が優れている。
又作業温度は、６９０〜７７０ｑｏであるためフェライ
トとの相互拡散が少なく、Ｓｉ０２との反応も少ない。
第１表 Ｓｉ０２を９．０〜２１．０重量％としたのは９．０重
量％より少なくするとガラス製造中あるいはフェライト
結合中にガラスが失透し易くなるためであり２１．０重
量％より多くすると作業温度が７７０℃より高くなるた
めである。
＆０３を２２．５〜３０．５重量％としたのは滋．５重
量％より少なくすると作業温度が７７０℃より高くなり
、３０．５重量％より多いと熱膨張係数が８０×１０‐
７／℃より小さくなるためである。Ｚｎ０を２７．０〜
３４．０重量％としたのは２７．の重量％より少ないと
作業温度が７７０℃より高くなり、３４．０重量％より
多いと失透しやすくなるためである。舷○を８．５〜１
８．０重量％としたのは８．５重量％より少ないと作業
温度が７７０午○より高くなり１８．の重量％より多い
と耐水性が劣化するためである。Ｎａ２０とＫ２０の合
計量を８．５〜１２．５重量％としたのは８．５重量％
より少ないと作業温度が７７０℃より高くなり、熱膨張
係数が８０×１０‐７／℃より小さくなるためであり、
１２．５重量％より多くなると耐水性が劣化するためで
ある。山２０３を１．５〜４．５重量％としたのはＮ２
０３は耐水性を向上させるために添加するが、１．５重
量％より少ないとその効果が小さく、４．５重量％より
多いと失透しやすくなるためである。又本発明で使用し
たガラスは作業温度がが６９０〜７７０ｑｏと低いため
フェライトの相互拡散が少ないので磁気ヘッド空隙用充
填ガラスとして用いても有効である。第８図に作業温度
付近で５分間熱処理したときのＳｉ０２とガラスの反応
層を示す。
量％より少なくすると作業温度が７７０℃より高くなり
、３０．５重量％より多いと熱膨張係数が８０×１０‐
７／℃より小さくなるためである。Ｚｎ０を２７．０〜
３４．０重量％としたのは２７．の重量％より少ないと
作業温度が７７０℃より高くなり、３４．０重量％より
多いと失透しやすくなるためである。舷○を８．５〜１
８．０重量％としたのは８．５重量％より少ないと作業
温度が７７０午○より高くなり１８．の重量％より多い
と耐水性が劣化するためである。Ｎａ２０とＫ２０の合
計量を８．５〜１２．５重量％としたのは８．５重量％
より少ないと作業温度が７７０℃より高くなり、熱膨張
係数が８０×１０‐７／℃より小さくなるためであり、
１２．５重量％より多くなると耐水性が劣化するためで
ある。山２０３を１．５〜４．５重量％としたのはＮ２
０３は耐水性を向上させるために添加するが、１．５重
量％より少ないとその効果が小さく、４．５重量％より
多いと失透しやすくなるためである。又本発明で使用し
たガラスは作業温度がが６９０〜７７０ｑｏと低いため
フェライトの相互拡散が少ないので磁気ヘッド空隙用充
填ガラスとして用いても有効である。第８図に作業温度
付近で５分間熱処理したときのＳｉ０２とガラスの反応
層を示す。
肺．１〜Ｍ．５は本発明で使用したガラスであり、第１
表に示したガラスに相当する。又Ｍ．６，Ｎｏ．７は比
較のためのガラスであり第２表にその組成および特性を
示す。仇．１〜Ｍ．５はフェライト結合に適した熱膨張
係数（８０〜１１０）×１０‐７／℃を有し、ビッカー
ス硬度も６１０〜６７５ｋ９／桝と高く、作業温度も６
９０℃〜７７０つ○と低い。又作業温度で５分間熱処理
したときのＳｉＱとの反応層は１．３〜２．４仏ｍと小
さいので高精度のギャップ幅が再現性良く得られる。
表に示したガラスに相当する。又Ｍ．６，Ｎｏ．７は比
較のためのガラスであり第２表にその組成および特性を
示す。仇．１〜Ｍ．５はフェライト結合に適した熱膨張
係数（８０〜１１０）×１０‐７／℃を有し、ビッカー
ス硬度も６１０〜６７５ｋ９／桝と高く、作業温度も６
９０℃〜７７０つ○と低い。又作業温度で５分間熱処理
したときのＳｉＱとの反応層は１．３〜２．４仏ｍと小
さいので高精度のギャップ幅が再現性良く得られる。
舷．６はＳｉ０２との反応層は４・さし、がビツカース
硬度が４５０ｋ９／地と低く、Ｍ．７は作業温度が８１
０午０と高い上に、Ｓｉ０２との反応層が４．６ムｍと
大きくこのガラスを用いたヘッドは正確なギャップ幅が
得られない。第２表〔発明の効果〕 この様に、テープ摺動面にガラス補強部を有し、非磁性
体層としてＳｉ０２ 用いる磁 ヘッドに対して、第１
表に示したガラスを用い、このガラスを６９０〜７７ぴ
○の温度で溶融してガラス充填を行う磁気ヘッドの製造
方法が優れていることは明白である。
硬度が４５０ｋ９／地と低く、Ｍ．７は作業温度が８１
０午０と高い上に、Ｓｉ０２との反応層が４．６ムｍと
大きくこのガラスを用いたヘッドは正確なギャップ幅が
得られない。第２表〔発明の効果〕 この様に、テープ摺動面にガラス補強部を有し、非磁性
体層としてＳｉ０２ 用いる磁 ヘッドに対して、第１
表に示したガラスを用い、このガラスを６９０〜７７ぴ
○の温度で溶融してガラス充填を行う磁気ヘッドの製造
方法が優れていることは明白である。
第１図はテープ槽動面にガラス補強部を有する磁気ヘッ
ドの斜面図、第２図はビデオヘッドのギャップ部近傍の
拡大図、第３図および第４図は磁気ヘッドの製造工程の
説明図、第５図および第６図は従来技術によるフェライ
ト結合法の説明図、第７図は本発明で使用したガラスに
よるフェライト結合法の説明図、第８図は作業温度近傍
のガラス粘度に対するＳｉ０２とガラスの反応層のグラ
フである。 ３・・・・・・非磁性体層、５・・・・・・ガラス補強
部。 第１図２い 才３図 才４図 努ｓ図 努る図 第７図 群８図
ドの斜面図、第２図はビデオヘッドのギャップ部近傍の
拡大図、第３図および第４図は磁気ヘッドの製造工程の
説明図、第５図および第６図は従来技術によるフェライ
ト結合法の説明図、第７図は本発明で使用したガラスに
よるフェライト結合法の説明図、第８図は作業温度近傍
のガラス粘度に対するＳｉ０２とガラスの反応層のグラ
フである。 ３・・・・・・非磁性体層、５・・・・・・ガラス補強
部。 第１図２い 才３図 才４図 努ｓ図 努る図 第７図 群８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 非磁性体層にＳｉＯ＿２を用いた磁気ヘツドのガラ
ス補強部に、以下の組成を有するガラス組成物を入れ、
このガラス組成物を６９０〜７７０℃で溶融して充填さ
せることを特徴とする磁気ヘツドの製造方法。 ＳｉＯ＿２：９．０〜２１．０重量％ Ｂ＿２Ｏ＿３：２２．５〜３０．５重量％ ＺｎＯ：
２７．０〜３４．０重量％ ＢａＯ：８．５〜１８．０
重量％ Ｎａ＿２ＯとＫ＿２Ｏの合計量 ：８．５〜１２．５重量％ Ａｌ＿２Ｏ＿３：１．５〜４．５重量％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913279A JPS6029654B2 (ja) | 1979-08-29 | 1979-08-29 | 磁気ヘッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913279A JPS6029654B2 (ja) | 1979-08-29 | 1979-08-29 | 磁気ヘッドの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5637246A JPS5637246A (en) | 1981-04-10 |
| JPS6029654B2 true JPS6029654B2 (ja) | 1985-07-11 |
Family
ID=14502380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10913279A Expired JPS6029654B2 (ja) | 1979-08-29 | 1979-08-29 | 磁気ヘッドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029654B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021006188A1 (ja) | 2019-07-10 | 2021-01-14 | 東ソー株式会社 | 新規ゼオライト及びそれを含む芳香族炭化水素製造用触媒 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4578619A (en) * | 1983-06-22 | 1986-03-25 | Burroughs Corporation | Glass composition and gas-filled display panel incorporating the glass |
| US4544974A (en) * | 1983-10-20 | 1985-10-01 | Eastman Kodak Company | Alumina glass composition and magnetic head incorporating same |
| JP5569094B2 (ja) * | 2010-03-28 | 2014-08-13 | セントラル硝子株式会社 | 低融点ガラス組成物及びそれを用いた導電性ペースト材料 |
-
1979
- 1979-08-29 JP JP10913279A patent/JPS6029654B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021006188A1 (ja) | 2019-07-10 | 2021-01-14 | 東ソー株式会社 | 新規ゼオライト及びそれを含む芳香族炭化水素製造用触媒 |
| KR20220034046A (ko) | 2019-07-10 | 2022-03-17 | 도소 가부시키가이샤 | 신규 제올라이트 및 그것을 포함하는 방향족 탄화수소 제조용 촉매 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5637246A (en) | 1981-04-10 |
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