JPS6027440A - クランクシヤフトの鍛造方法および荒鍛造用金型 - Google Patents
クランクシヤフトの鍛造方法および荒鍛造用金型Info
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- JPS6027440A JPS6027440A JP58136283A JP13628383A JPS6027440A JP S6027440 A JPS6027440 A JP S6027440A JP 58136283 A JP58136283 A JP 58136283A JP 13628383 A JP13628383 A JP 13628383A JP S6027440 A JPS6027440 A JP S6027440A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/06—Making machine elements axles or shafts
- B21K1/08—Making machine elements axles or shafts crankshafts
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10T29/17—Crankshaft making apparatus
-
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- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
- Y10T29/49286—Crankshaft making
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、クランクピンおよびその両側のバランスウェ
イトに対応するクランクスロ一部と、ジャーナル部とに
容量配分されて成るビレ２１ｍ熱状態で鍛造して内燃機
関用一体型クランクシャフトを成形するためのクランク
シャフトの鍛造方法、ならびにその鍛造方法で用いられ
る荒鍛造用金型に関するものである。
イトに対応するクランクスロ一部と、ジャーナル部とに
容量配分されて成るビレ２１ｍ熱状態で鍛造して内燃機
関用一体型クランクシャフトを成形するためのクランク
シャフトの鍛造方法、ならびにその鍛造方法で用いられ
る荒鍛造用金型に関するものである。
従来、クランクシャフトの鍛造成形にあたっては、丸棒
から成るビレット、あるいは、クランクスロ一部を太（
かつジャーナル部を細く容量配分して成形したビレット
を、荒鍛造、仕上げ鍛造によって鍛造成形した後、ばつ
取りを行なうのが一般的である。
から成るビレット、あるいは、クランクスロ一部を太（
かつジャーナル部を細く容量配分して成形したビレット
を、荒鍛造、仕上げ鍛造によって鍛造成形した後、ばつ
取りを行なうのが一般的である。
このような従来の鍛造成形において、丸棒から成るビレ
ットでは、第１図および第２図に示すように、下型３７
のクランクピン形成用四部３８およびバランスウェイト
形成用凹部３９へのビレット４０の位置決め、ならびに
ジャーナル形成用凹部４１へのビレット４０の位置決め
が不確実であり、これはクランクスロ一部とジャーナル
部とに容量配分して成るビレットにおいても同様である
。
ットでは、第１図および第２図に示すように、下型３７
のクランクピン形成用四部３８およびバランスウェイト
形成用凹部３９へのビレット４０の位置決め、ならびに
ジャーナル形成用凹部４１へのビレット４０の位置決め
が不確実であり、これはクランクスロ一部とジャーナル
部とに容量配分して成るビレットにおいても同様である
。
また従来では、第３図で示すように、上型４２および下
型３７の各凹部３Ｂ、３９，４１の周縁に突部４３．４
４を設け、それらの突部４３，４４間の間隙４５を小さ
くしてばり４の流出を規制するようにしているが、その
間隙４５はさらに広がって水平方向外方に開放されて（
・るため、ばり４の流出規制効果はほとんど期待できな
かった。
型３７の各凹部３Ｂ、３９，４１の周縁に突部４３．４
４を設け、それらの突部４３，４４間の間隙４５を小さ
くしてばり４の流出を規制するようにしているが、その
間隙４５はさらに広がって水平方向外方に開放されて（
・るため、ばり４の流出規制効果はほとんど期待できな
かった。
このように、位置決めが不確実であり、しかもばつ流出
量が多いということから、従来では、ビレットの重量は
必然的に重（ならざるを得す、したがって歩留りが劣り
、必要加熱エネルギーが多くなり、鍛造圧の高い大型装
置が必要となって、不経済であった。
量が多いということから、従来では、ビレットの重量は
必然的に重（ならざるを得す、したがって歩留りが劣り
、必要加熱エネルギーが多くなり、鍛造圧の高い大型装
置が必要となって、不経済であった。
本発明は、そのような従来の欠点を解消するべくなされ
たものであり、その第１の目的は、ビレット型への位置
決めを容易にかつ確実に行ないうるようにするとともに
ばりの流出量を抑制して、経済的なりランクシャフトの
鍛造方法を提供することである。
たものであり、その第１の目的は、ビレット型への位置
決めを容易にかつ確実に行ないうるようにするとともに
ばりの流出量を抑制して、経済的なりランクシャフトの
鍛造方法を提供することである。
また本発明の第２の目的は、その経済的なりランクシャ
フトの鍛造方法において用いられ、ビレットの位置決め
が容易がつ確実であり、しかもばつの流出を規制するこ
とができる荒鍛造用金型を提供することである。
フトの鍛造方法において用いられ、ビレットの位置決め
が容易がつ確実であり、しかもばつの流出を規制するこ
とができる荒鍛造用金型を提供することである。
以下、図面により本発明の一実施例について説明すると
、先ず第４図において、第４図（α）で示すように２つ
のクランクスロ一部ｃ１．ｃ２と３つのジャーナル部Ｊ
１．Ｊ２．Ｊ’３とに容量配分されたビレット１は、第
４図（ｂ）で示すようにそのりランクスロ一部ｃ１．ｃ
２に各一対の嵌合溝２゜３を形成されて準備される。次
いで、ビレット１は荒鍛造により第４図（Ｃ）で示すよ
うに概略の形状を有する半鍛造品とされ、さらに仕上鍛
造により第４図（ｄ）で示すように仕上げられ、ばり４
を除去することにより、クランクシャフト５が形成され
る。
、先ず第４図において、第４図（α）で示すように２つ
のクランクスロ一部ｃ１．ｃ２と３つのジャーナル部Ｊ
１．Ｊ２．Ｊ’３とに容量配分されたビレット１は、第
４図（ｂ）で示すようにそのりランクスロ一部ｃ１．ｃ
２に各一対の嵌合溝２゜３を形成されて準備される。次
いで、ビレット１は荒鍛造により第４図（Ｃ）で示すよ
うに概略の形状を有する半鍛造品とされ、さらに仕上鍛
造により第４図（ｄ）で示すように仕上げられ、ばり４
を除去することにより、クランクシャフト５が形成され
る。
再び第４図（ｂ）において、各嵌合溝２，３は、各クラ
ンクスロ一部ｃ１．Ｃ２の軸線および一直径線に直交し
て、各クランクスロ一部ｃ１．ｃ２の外周面の軸線方向
中央部に穿設される。しかも、第４図（ｂ）の状態にお
いて、各ジャーナル部Ｊ１゜Ｊ’ｌ、Ｊ３は、クランク
スロ一部ｃ１ 、ｃ２の前記−直径線、すなわち両嵌合
溝２を結ぶ仮想直線、ならびに両嵌合溝３を結ぶ仮想直
線に沿う方向に長い楕円形状に形成される。
ンクスロ一部ｃ１．Ｃ２の軸線および一直径線に直交し
て、各クランクスロ一部ｃ１．ｃ２の外周面の軸線方向
中央部に穿設される。しかも、第４図（ｂ）の状態にお
いて、各ジャーナル部Ｊ１゜Ｊ’ｌ、Ｊ３は、クランク
スロ一部ｃ１ 、ｃ２の前記−直径線、すなわち両嵌合
溝２を結ぶ仮想直線、ならびに両嵌合溝３を結ぶ仮想直
線に沿う方向に長い楕円形状に形成される。
第５図および第６図において、荒鍛造用金型６は、下型
Ｉおよび上型８とから成り、下型７の上面および上型８
の下面にはクランクシャフトの概略形状に対応したビレ
ットを形成するための凹所９．１０がそれぞれ形成され
る。下型７の凹所９は、第１のジャーナル形成用凹部１
１αと、該凹部１１αと同心の第１のバランスウェイト
形成用凹部１２４と、第１のジャーナル形成用凹部１１
ａから偏心したクランクピン形成用凹部１３ａと、第１
のバランスウェイト形成用凹部１２αと同心の第２のバ
ランスウェイト形成用四部１４．ｚと、第２のジャーナ
ル形成用凹部１５αとが同心にかつ相互に連通して成る
１気筒分が２気筒分連続して形成されて成る。
Ｉおよび上型８とから成り、下型７の上面および上型８
の下面にはクランクシャフトの概略形状に対応したビレ
ットを形成するための凹所９．１０がそれぞれ形成され
る。下型７の凹所９は、第１のジャーナル形成用凹部１
１αと、該凹部１１αと同心の第１のバランスウェイト
形成用凹部１２４と、第１のジャーナル形成用凹部１１
ａから偏心したクランクピン形成用凹部１３ａと、第１
のバランスウェイト形成用凹部１２αと同心の第２のバ
ランスウェイト形成用四部１４．ｚと、第２のジャーナ
ル形成用凹部１５αとが同心にかつ相互に連通して成る
１気筒分が２気筒分連続して形成されて成る。
第７図において、第１および第２のバランスウェイト形
成用凹部１２ａ、１４α間には、隆起部１６ｃＬが形成
されており、この隆起部１６αの頂部１７ａはピン形成
用凹部１３αに向かうにつれて下方に傾斜して平坦に形
成される。
成用凹部１２ａ、１４α間には、隆起部１６ｃＬが形成
されており、この隆起部１６αの頂部１７ａはピン形成
用凹部１３αに向かうにつれて下方に傾斜して平坦に形
成される。
上型８の凹所１０は、下型７の凹所９に対応して形成さ
れており、その凹所９の対応する部分に添字すを付して
図示する。したがって下型７および上型８を対向させた
ときに、隆起部１６α、１６ｂはクランクピン形成用凹
部１３ａ、１３ｈに向かうにつれて拡大する肉寄せ用空
洞部１８を画成する。
れており、その凹所９の対応する部分に添字すを付して
図示する。したがって下型７および上型８を対向させた
ときに、隆起部１６α、１６ｂはクランクピン形成用凹
部１３ａ、１３ｈに向かうにつれて拡大する肉寄せ用空
洞部１８を画成する。
第８図において、下型Ｉの上型８に対向する対向面２２
は、凹所９の端縁からほぼ水平方向に延びる第１平坦面
１９αと、第１平坦面１９αから外方に向かうにつれて
下方に傾斜した傾斜段差面２０ａと、傾斜段差面２０Ｚ
の下端から下方に向−けてほぼ水平に延びる第２平坦面
２１ａとが形成されて成る。しかも傾斜段差面２０αな
らびに両平坦面１９ａ、２１α間の傾斜角は直角に近い
角度に設定される。
は、凹所９の端縁からほぼ水平方向に延びる第１平坦面
１９αと、第１平坦面１９αから外方に向かうにつれて
下方に傾斜した傾斜段差面２０ａと、傾斜段差面２０Ｚ
の下端から下方に向−けてほぼ水平に延びる第２平坦面
２１ａとが形成されて成る。しかも傾斜段差面２０αな
らびに両平坦面１９ａ、２１α間の傾斜角は直角に近い
角度に設定される。
上型８の対向面２３は、前記下型７の対向面２２に対応
して形成される。すなわち対向面２３は、凹所１０の端
縁から外方に向けてほぼ水平に延びる第１平坦面１９ｂ
と、第１平坦面１９ｂから外方に向かうにつれて下方す
なわち下型７側に向けて傾斜した傾斜段差面２０ｈと、
傾斜段差面２０ｈの下端から外方に向けてほぼ水平に延
びる第２平坦面２１ｈとから成る。
して形成される。すなわち対向面２３は、凹所１０の端
縁から外方に向けてほぼ水平に延びる第１平坦面１９ｂ
と、第１平坦面１９ｂから外方に向かうにつれて下方す
なわち下型７側に向けて傾斜した傾斜段差面２０ｈと、
傾斜段差面２０ｈの下端から外方に向けてほぼ水平に延
びる第２平坦面２１ｈとから成る。
しかも上型８が下型７に向けて押圧されたときに両対向
面２２．２３間の間隔を設定された値に保つために、両
対向面２２．２３の一方には図示しないストッパが設け
られる。また両対向面２２゜２３間の間隔が設定値とな
ったときに、両傾斜段差面２０ｃｔ、２０ｂは、その相
互間の間隔が下方に向かうにつれて次第に狭小となるよ
うに、その傾斜角度を設定される。さらに、両対向面２
２゜２３が前記ストッパを介して最も近接したときに、
第１平坦面１９ｃＬ、１９ｂ間の間隔ｄ１と、第２平坦
面２１α、２１ｂ間の間隔ｄ２とは、それらの比４′７
′ がたとえば／ 程度となるようにｄ’ｌ Ｏ，８ 設定される。
面２２．２３間の間隔を設定された値に保つために、両
対向面２２．２３の一方には図示しないストッパが設け
られる。また両対向面２２゜２３間の間隔が設定値とな
ったときに、両傾斜段差面２０ｃｔ、２０ｂは、その相
互間の間隔が下方に向かうにつれて次第に狭小となるよ
うに、その傾斜角度を設定される。さらに、両対向面２
２゜２３が前記ストッパを介して最も近接したときに、
第１平坦面１９ｃＬ、１９ｂ間の間隔ｄ１と、第２平坦
面２１α、２１ｂ間の間隔ｄ２とは、それらの比４′７
′ がたとえば／ 程度となるようにｄ’ｌ Ｏ，８ 設定される。
第９図は仕上げ鍛造用金型を示す断面図であり、この仕
上げ鍛造用金型２４は、下型２５と上型２６とから成り
、下型２５の上面および上型２６の下面には、クランク
シャフトの仕上げ形状に対応した凹所２７．２Ｂがそれ
ぞれ形成される。また両型２５．２６の対向面２９．３
０は、前記荒鍛造用金型６と同様に、第１平坦面３１α
、３１ｂ、傾斜段差面３２ａ、、３２ｈおよび第２平坦
面３３α。
上げ鍛造用金型２４は、下型２５と上型２６とから成り
、下型２５の上面および上型２６の下面には、クランク
シャフトの仕上げ形状に対応した凹所２７．２Ｂがそれ
ぞれ形成される。また両型２５．２６の対向面２９．３
０は、前記荒鍛造用金型６と同様に、第１平坦面３１α
、３１ｂ、傾斜段差面３２ａ、、３２ｈおよび第２平坦
面３３α。
３３ｂがそれぞれ形成されて成る。ただし、第１、平坦
面３１ａ、３１ｈの外方への延出距離Ｌ２は、荒鍛造用
金型６のそれｔｌよりも大きいＣｌ３＞１１）。
面３１ａ、３１ｈの外方への延出距離Ｌ２は、荒鍛造用
金型６のそれｔｌよりも大きいＣｌ３＞１１）。
次にこの実施例の作用について、第４図および第１０図
〜第１３図を参照しながら工程順に説明すると、第４図
（α）で示すビレット１は、丸棒を回転させながら鍛造
成形したり、ローリング成形したりして得られ、このビ
レット１に第４図（ｂ）で示すように嵌合溝２，３を穿
設するとともに、ジャーナル部１１〜Ｊ３を楕円形状に
して準備する。
〜第１３図を参照しながら工程順に説明すると、第４図
（α）で示すビレット１は、丸棒を回転させながら鍛造
成形したり、ローリング成形したりして得られ、このビ
レット１に第４図（ｂ）で示すように嵌合溝２，３を穿
設するとともに、ジャーナル部１１〜Ｊ３を楕円形状に
して準備する。
次いで、このビレット１を荒鍛造用金型６における下型
７の凹所９上に載置するが、この際、第１０図（ａ）で
示すように、嵌合溝２，３を凹所９の隆起部１６ａに嵌
合し、嵌合溝２，３の底を隆起部１６αの頂部１７αに
当接させる。また、ジャーナル部１１〜Ｊ３を、第１０
図（７５）で示すように、各ジャーナル形成用四部１１
α、１５ａにそれぞれ嵌合する。このようにして、嵌合
溝２，３と隆起部１６αとの嵌合により、ビレット１０
四所９における軸線方向位置決めがなされ、各ジャーナ
ル部１１〜Ｊ３と各ジャーナル形成用凹部１１α。
７の凹所９上に載置するが、この際、第１０図（ａ）で
示すように、嵌合溝２，３を凹所９の隆起部１６ａに嵌
合し、嵌合溝２，３の底を隆起部１６αの頂部１７αに
当接させる。また、ジャーナル部１１〜Ｊ３を、第１０
図（７５）で示すように、各ジャーナル形成用四部１１
α、１５ａにそれぞれ嵌合する。このようにして、嵌合
溝２，３と隆起部１６αとの嵌合により、ビレット１０
四所９における軸線方向位置決めがなされ、各ジャーナ
ル部１１〜Ｊ３と各ジャーナル形成用凹部１１α。
１５αとの嵌合によりビレット１の凹所９における前記
軸線と直交する水平方向の位置決めがなされる。したが
って、ビレット１の凹所９の位置決めを確実にしかも極
めて容易に行なうことができる。
軸線と直交する水平方向の位置決めがなされる。したが
って、ビレット１の凹所９の位置決めを確実にしかも極
めて容易に行なうことができる。
ビレット１の凹所９への位置決めがなされた後において
は、第１１図で示すように、上型８を降下させ下型７に
向けて押圧する。この際、クランクスロ一部ｃ１．ｃ２
は、第１１図（σ）で示すように、肉寄せ用空洞部１８
において両型７．８で押圧されて、クランクビン形成用
凹部１３α、１３ｂ側に肉寄せされ、各ミンＶμツノ詰
キｌＦジャーナル形成用四部？１ａ、１５ｇ；１１Ａ、
１５ｂで挾圧されてほぼ円形に形成される。しかも両型
７．８の対向面２２．２３は、第１平坦面１９ａ。
は、第１１図で示すように、上型８を降下させ下型７に
向けて押圧する。この際、クランクスロ一部ｃ１．ｃ２
は、第１１図（σ）で示すように、肉寄せ用空洞部１８
において両型７．８で押圧されて、クランクビン形成用
凹部１３α、１３ｂ側に肉寄せされ、各ミンＶμツノ詰
キｌＦジャーナル形成用四部？１ａ、１５ｇ；１１Ａ、
１５ｂで挾圧されてほぼ円形に形成される。しかも両型
７．８の対向面２２．２３は、第１平坦面１９ａ。
１’ｌｌ、傾斜段差面２０（Ｌ、２０ｂおよび第２平坦
面２１ｃｔ、２１１）から成るので、ばり４の流出方向
に傾斜段差面２０ｂが対向することになり、ばり４の流
出量が抑制される。
面２１ｃｔ、２１１）から成るので、ばり４の流出方向
に傾斜段差面２０ｂが対向することになり、ばり４の流
出量が抑制される。
このようにして、荒鍛造用金型６によってビレット１が
荒鍛造され、第４図（ｃ）で示すようなりランクシャフ
ト素材３４が形成される。次いで、このクランクシャフ
ト素材３４は、第１２図（ａ）および（ｂ）で示すよう
に仕上げ鍛造用金型２４犯下型２５上に載置される。こ
の際、クランクビン部３５およびジャーナル部３６は、
荒鍛造によりほぼその形状が形成されているので、下型
２５の凹所２７への位置決めは容易である。
荒鍛造され、第４図（ｃ）で示すようなりランクシャフ
ト素材３４が形成される。次いで、このクランクシャフ
ト素材３４は、第１２図（ａ）および（ｂ）で示すよう
に仕上げ鍛造用金型２４犯下型２５上に載置される。こ
の際、クランクビン部３５およびジャーナル部３６は、
荒鍛造によりほぼその形状が形成されているので、下型
２５の凹所２７への位置決めは容易である。
このように下型２５の凹所２７への位置決めがなされた
後においては、第１３図０）および（ｈ）で示すように
、上型２６を降下させて、クランクシャフト素材３４を
上型２６および下型２５で挾圧する。両型２５，２６の
凹所２７．２８は目標形状に対応して形成されているの
で、クランクシャフト素材３４は最終的な目標形状に鍛
造成形され、第４図（ｄ）で示すようなり２ンクシヤフ
ト５が形成される。しかもこの仕上げ鍛造においても、
ばり４の流出方向に傾斜段差面３２ｈが対向するので、
ばり４の流出量は極力抑制される。
後においては、第１３図０）および（ｈ）で示すように
、上型２６を降下させて、クランクシャフト素材３４を
上型２６および下型２５で挾圧する。両型２５，２６の
凹所２７．２８は目標形状に対応して形成されているの
で、クランクシャフト素材３４は最終的な目標形状に鍛
造成形され、第４図（ｄ）で示すようなり２ンクシヤフ
ト５が形成される。しかもこの仕上げ鍛造においても、
ばり４の流出方向に傾斜段差面３２ｈが対向するので、
ばり４の流出量は極力抑制される。
以上の実施例では、傾斜段差面２０ｈ、３２’ｈを下方
に傾斜させたが、」二方に向けて傾斜させるようにして
もよ（、その場合には、下型Ｉ、２５の傾斜段差面２０
α、３２αがばり４の流出方向に対向して流出量を規制
する。
に傾斜させたが、」二方に向けて傾斜させるようにして
もよ（、その場合には、下型Ｉ、２５の傾斜段差面２０
α、３２αがばり４の流出方向に対向して流出量を規制
する。
以上のように第１の発明によれば、第１の工程でビレッ
トのクランクスロ一部外周の軸線方向中央に嵌合溝を形
成し、第２の工程でその嵌合溝およびジャーナル部で位
置決めし、クランクスロ一部をクランクビン側に肉寄せ
しながら傾斜段差面でばりの流出を規制して荒鍛造し、
さらに第３の工程でばつの流出を傾斜段差面で規制しな
がら仕上鍛造するので、ビレットの仕込重量が少なくて
すみ、その結果、歩留りが向上するとともに加熱エネル
ギーが低減される。また成形性が向上するとともに、鍛
造圧を低くすることができ、したがって鍛造装置が小型
のものですむ。
トのクランクスロ一部外周の軸線方向中央に嵌合溝を形
成し、第２の工程でその嵌合溝およびジャーナル部で位
置決めし、クランクスロ一部をクランクビン側に肉寄せ
しながら傾斜段差面でばりの流出を規制して荒鍛造し、
さらに第３の工程でばつの流出を傾斜段差面で規制しな
がら仕上鍛造するので、ビレットの仕込重量が少なくて
すみ、その結果、歩留りが向上するとともに加熱エネル
ギーが低減される。また成形性が向上するとともに、鍛
造圧を低くすることができ、したがって鍛造装置が小型
のものですむ。
また第２の発明によれば、荒鍛造用金型の上。
下の型は、両バランスウェイト形成用凹部間で、相互に
対向したときにクランクビン形成用四部側に向かうにつ
れて次第に拡大する肉寄せ用空洞部を形成すべく傾斜し
た隆起部を有するので、ビレットのクランクスロ一部が
クランクピン側に確実に肉寄せされ、しかもビレットの
嵌合溝が隆起部に嵌合してビレットの軸線方向位置決め
が確実にかつ容易になされる。さらに、上、下の型の対
向面は、凹所の端縁から外方に向けてほぼ水平に延びる
第１平坦面と、該平坦面から外方に向かうにつれて上、
下いずれかの方向に向けて傾斜した傾斜段差面と、傾斜
段差面から外方に向けてほぼ水平に延びる第２平坦面と
がら成るので、ばりの流出方向に傾斜段差面が対向する
ことになり、ばりの流出が規制され、したがって歩留り
が良くなるとともに、成形性が向上し、鍛造圧の低減お
よび加熱量の減少が可能となる。
対向したときにクランクビン形成用四部側に向かうにつ
れて次第に拡大する肉寄せ用空洞部を形成すべく傾斜し
た隆起部を有するので、ビレットのクランクスロ一部が
クランクピン側に確実に肉寄せされ、しかもビレットの
嵌合溝が隆起部に嵌合してビレットの軸線方向位置決め
が確実にかつ容易になされる。さらに、上、下の型の対
向面は、凹所の端縁から外方に向けてほぼ水平に延びる
第１平坦面と、該平坦面から外方に向かうにつれて上、
下いずれかの方向に向けて傾斜した傾斜段差面と、傾斜
段差面から外方に向けてほぼ水平に延びる第２平坦面と
がら成るので、ばりの流出方向に傾斜段差面が対向する
ことになり、ばりの流出が規制され、したがって歩留り
が良くなるとともに、成形性が向上し、鍛造圧の低減お
よび加熱量の減少が可能となる。
第１〜第３図は従来技術を示すもので、第１図は丸棒か
ら成るビレットのクランクスロ一部への位置決めを示す
断面図、第２図はジャーナル部への位置決めを示す断面
図、第３図はげりの流出状態を示す断面図、第４〜第１
３図は本発明の一実施例を示すもので、第４図は鍛造工
程毎のビレットの形状を示す斜視図、稟５図は荒鍛造用
金型の縦断面図、第６図は第５図のＶｌ−Ｖｌｌ線面面
図第７図は第６図のＶｌｌ−■線断面図、第８図は嬉５
図の矢視■部拡太断面図、第９図は仕上鍛造用金型の縦
断面図、第１０図〜第１３図は鍛造工程毎の状態を示す
ための断面図であり、（ａ）は第５図のＡ−Ａ線に対応
する部分を示し、（ｈ）は第５図のＢ−Ｂ線に対応する
部分を示すものである。 １・・・ビレット、２，３・・・嵌合溝、４・・・ばり
、５・・・クランクシャフト、６・・・荒鍛造用金型、
７，２５・・・下型、８．２６・・・上型、９，１０，
２７．２８・・・凹所、１１ａ、１１ｂ・・・第１のジ
ャーナル形成用凹部、１２α、１２ｂ・・・第１のバラ
ンスウェイト形成用四部、１３ａ、１３ｈ・・・クラン
クビン形成用凹部、１４ａ、、１４ｈ・・・第２のバラ
ンスウェイト形成用凹部、１５ａ、１５ｂ・・・第２の
ジャーナル形成用凹部、１６ａ、１６ｂ・・・隆起部、
１８・・・肉寄せ用空洞部、１９ａ、１９Ａ・・・第１
平坦面、２０α、２Ｑｈ、３２α、３２ｂ・・・傾斜段
差面、２１ Ｑ 、 ２１ Ａ−’−＠２平坦面、２２
，２３，２９゜３０・・・対向面、２４・・・仕上鍛造
用金型、ｃｌ 、ｃ２・・・クランクスロ一部、１１〜
Ｊ３・・・ジャーナル部第１０図 （ａ） ７ 第１ｉｔ −１９７−； （ｂ） 図 （ｂ）
ら成るビレットのクランクスロ一部への位置決めを示す
断面図、第２図はジャーナル部への位置決めを示す断面
図、第３図はげりの流出状態を示す断面図、第４〜第１
３図は本発明の一実施例を示すもので、第４図は鍛造工
程毎のビレットの形状を示す斜視図、稟５図は荒鍛造用
金型の縦断面図、第６図は第５図のＶｌ−Ｖｌｌ線面面
図第７図は第６図のＶｌｌ−■線断面図、第８図は嬉５
図の矢視■部拡太断面図、第９図は仕上鍛造用金型の縦
断面図、第１０図〜第１３図は鍛造工程毎の状態を示す
ための断面図であり、（ａ）は第５図のＡ−Ａ線に対応
する部分を示し、（ｈ）は第５図のＢ−Ｂ線に対応する
部分を示すものである。 １・・・ビレット、２，３・・・嵌合溝、４・・・ばり
、５・・・クランクシャフト、６・・・荒鍛造用金型、
７，２５・・・下型、８．２６・・・上型、９，１０，
２７．２８・・・凹所、１１ａ、１１ｂ・・・第１のジ
ャーナル形成用凹部、１２α、１２ｂ・・・第１のバラ
ンスウェイト形成用四部、１３ａ、１３ｈ・・・クラン
クビン形成用凹部、１４ａ、、１４ｈ・・・第２のバラ
ンスウェイト形成用凹部、１５ａ、１５ｂ・・・第２の
ジャーナル形成用凹部、１６ａ、１６ｂ・・・隆起部、
１８・・・肉寄せ用空洞部、１９ａ、１９Ａ・・・第１
平坦面、２０α、２Ｑｈ、３２α、３２ｂ・・・傾斜段
差面、２１ Ｑ 、 ２１ Ａ−’−＠２平坦面、２２
，２３，２９゜３０・・・対向面、２４・・・仕上鍛造
用金型、ｃｌ 、ｃ２・・・クランクスロ一部、１１〜
Ｊ３・・・ジャーナル部第１０図 （ａ） ７ 第１ｉｔ −１９７−； （ｂ） 図 （ｂ）
Claims (2)
- （１） クランクピンおよびその両側のバランスウェイ
トに対応するクランクスロ一部と、ジャーナル部とに容
量配分されて成るビレットを加熱状態で鍛造成形するた
めのクランクシャフトの鍛造方法において、前記ビレッ
トのクランクスロ一部外周の軸線方向中央に前記軸線お
よび一直径線と直交する方向に延びる一対の嵌合溝を形
成する第１の工程と：前記クランクスロ一部の嵌合溝お
よびジャーナル部で前記ビレットを位置決めし得る凹所
をそれぞれ有する上、下の型から成る荒鍛造用金型で、
前記クランクスロ一部をクランクピン側に肉寄せしなが
ら、ばつの流出をその流出方向に対向する傾斜段差面で
規制して荒鍛造を行なう第２の工程と；クランクシャフ
トの目標形状に対応した凹所をそれぞれ有する上、下の
型から成る仕上鍛造用金型で、ばつの流出をその流出方
向に対向する傾斜段差面で規制しながら仕上鍛造する第
３の工程と；を少なくとも含むことを特徴とするクラン
クシャフトの鍛造方法。 - （２） クランクビンおよびその両側のバランスウェイ
トに対応するクランクスロ一部と、ジャーナル部と開環
配分されて成り、前記クランクスロ一部外周の軸線方向
中央には、前記軸線および一直径線と直交する方向に延
びる嵌合溝が形成されたビレットの上、下の型から成る
荒鍛造用金型にお（・て、上、下の型はクランクピン形
成用四部と、その両側のバランスウェイト形成用四部と
、ジャーナル形成用凹部とをそれぞれ有し、それら上、
下の型の両バランスウェイト形成用凹部間の隆起部は、
相互に対向したときにクランクピン形成用凹部側に向か
うにつれて次第に拡大する肉寄せ用空洞部を形成すべく
傾斜されるとともに、前記嵌合溝を嵌合可能に形成され
、前記上、下の型の相互に対向する対向面は、前記各凹
部の端縁から外方に向けてほぼ水平に延びる第１平坦面
と、該平坦面から外方に向かうにつれて上、下いずれか
の方向に向けて傾斜した傾斜段差面と、傾斜段差面から
外方に向けてほぼ水平に延びる第２平坦面とがそれぞれ
形成されて成ることを特徴とするクランクシャフトの荒
鍛造用金型。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58136283A JPS6027440A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | クランクシヤフトの鍛造方法および荒鍛造用金型 |
| CA000459630A CA1215867A (en) | 1983-07-26 | 1984-07-25 | Method of forging crank shaft, and rough forging mold and finish forging mold |
| GB08419038A GB2145949B (en) | 1983-07-26 | 1984-07-26 | Method of forging a crankshaft |
| US06/634,521 US4578975A (en) | 1983-07-26 | 1984-07-26 | Method of forging crank shaft |
| US06/751,407 US4587828A (en) | 1983-07-26 | 1985-07-03 | Rough forging mold and finish forging mold |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58136283A JPS6027440A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | クランクシヤフトの鍛造方法および荒鍛造用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6027440A true JPS6027440A (ja) | 1985-02-12 |
| JPS6219931B2 JPS6219931B2 (ja) | 1987-05-01 |
Family
ID=15171557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58136283A Granted JPS6027440A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | クランクシヤフトの鍛造方法および荒鍛造用金型 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4578975A (ja) |
| JP (1) | JPS6027440A (ja) |
| CA (1) | CA1215867A (ja) |
| GB (1) | GB2145949B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62244545A (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-24 | Nissan Motor Co Ltd | クランクシヤフトの鍛造成形方法 |
| JP2013198912A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-10-03 | Honda Motor Co Ltd | クランクシャフトの製造方法 |
| JP5992064B1 (ja) * | 2015-03-24 | 2016-09-14 | 本田技研工業株式会社 | クランクシャフトの製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPN729495A0 (en) * | 1995-12-21 | 1996-01-18 | A.E. Bishop & Associates Pty Limited | Method and apparatus for manufacturing steering rack bar |
| US6742253B2 (en) * | 2001-06-29 | 2004-06-01 | Gkn Sinter Metals | Process for eliminating vertical flash on an as-forged connecting rod |
| JP4354330B2 (ja) * | 2004-04-16 | 2009-10-28 | 株式会社リケン | 鋳造中空クランクシャフト及びその製造方法 |
| BR112015004571A2 (pt) * | 2012-09-07 | 2017-07-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | aparelho para formar um molde para forja de acabamento para um virabrequim forjado |
| CN110802195B (zh) * | 2019-10-15 | 2021-09-03 | 济南鑫伟锻造有限公司 | 一种曲轴的锻造工艺 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3266118A (en) * | 1963-08-15 | 1966-08-16 | Wyman Gordon Co | Crankshaft |
| DE1803703C2 (de) * | 1968-10-17 | 1971-01-07 | Boehringer Gmbh Geb | Verfahren zur Bearbeitung der Hubzapfen und Mittellager einer Kurbelwelle |
| PL102814B1 (pl) * | 1975-03-15 | 1979-04-30 | Instytut Obrobki Plastycznej | Sposob kucia wykorbien pojedynczych walow polskladanych,urzadzenie do kucia,zwlaszcza kucia wykorbien pojedynczych walow polskladanych i przyrzad do speczania zwlaszcza przedkuwek pojedynczych wykorbien walow polskladanych |
| DE2643340C2 (de) * | 1976-09-25 | 1984-06-28 | Eumuco Aktiengesellschaft für Maschinenbau, 5090 Leverkusen | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer Kurbelwelle durch Warmumformung |
| US4413496A (en) * | 1979-01-12 | 1983-11-08 | Diemer Donald J | Method of making flanged track tractor roller for off-highway equipment |
| US4425779A (en) * | 1979-01-12 | 1984-01-17 | Diemer Donald J | Method of making single or double flanged track tractor roller for off-highway equipment |
| JPS55126340A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-30 | Diesel Kiki Co Ltd | Working method of cam shaft |
| PL121730B1 (en) * | 1979-06-09 | 1982-05-31 | Instytut Obrobki Plastycznej | Forging apparatus |
| US4516299A (en) * | 1983-05-09 | 1985-05-14 | United States Steel Corporation | Method and apparatus for making single cranks for built-up crankshafts used in large engines |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP58136283A patent/JPS6027440A/ja active Granted
-
1984
- 1984-07-25 CA CA000459630A patent/CA1215867A/en not_active Expired
- 1984-07-26 US US06/634,521 patent/US4578975A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-07-26 GB GB08419038A patent/GB2145949B/en not_active Expired
-
1985
- 1985-07-03 US US06/751,407 patent/US4587828A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62244545A (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-24 | Nissan Motor Co Ltd | クランクシヤフトの鍛造成形方法 |
| JPH0518662B2 (ja) * | 1986-04-16 | 1993-03-12 | Nitsusan Jidosha Kk | |
| JP2013198912A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-10-03 | Honda Motor Co Ltd | クランクシャフトの製造方法 |
| JP5992064B1 (ja) * | 2015-03-24 | 2016-09-14 | 本田技研工業株式会社 | クランクシャフトの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6219931B2 (ja) | 1987-05-01 |
| GB8419038D0 (en) | 1984-08-30 |
| US4587828A (en) | 1986-05-13 |
| CA1215867A (en) | 1986-12-30 |
| US4578975A (en) | 1986-04-01 |
| GB2145949B (en) | 1987-04-23 |
| GB2145949A (en) | 1985-04-11 |
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