JPS6026813B2 - 防振鋼材の製造方法 - Google Patents
防振鋼材の製造方法Info
- Publication number
- JPS6026813B2 JPS6026813B2 JP51033102A JP3310276A JPS6026813B2 JP S6026813 B2 JPS6026813 B2 JP S6026813B2 JP 51033102 A JP51033102 A JP 51033102A JP 3310276 A JP3310276 A JP 3310276A JP S6026813 B2 JPS6026813 B2 JP S6026813B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- vibration
- strain
- less
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0231—Warm rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、パネル、ダクトあるいはその他の振動、騒音
が発生する鋼構造部材に用いて振動軽減や騒音の減少に
有効な鋼材の製造方法に関するものである。
が発生する鋼構造部材に用いて振動軽減や騒音の減少に
有効な鋼材の製造方法に関するものである。
近年、交通騒音ならびに工場騒音などが公害として社会
問題化しており、吸音、遮音の観点から防音壁等の騒音
防止設備が検討され、実際に設置されている。
問題化しており、吸音、遮音の観点から防音壁等の騒音
防止設備が検討され、実際に設置されている。
さらに構造物が振動することにより騒音が放射される場
合もいまいまである。このような場合には、例えば防振
塗料の塗布、ゴム、プラスチックを貼り合わせたりする
などの方法で鋼横造物に防振処理を施すことによる騒音
防止対策が考えられている。
合もいまいまである。このような場合には、例えば防振
塗料の塗布、ゴム、プラスチックを貼り合わせたりする
などの方法で鋼横造物に防振処理を施すことによる騒音
防止対策が考えられている。
これに対し、構造部材自身に防振特性を与えるための材
料として、例えばＭｎ−Ｃｕ 合金や片状黒鉛鋳鉄など
が知られているが、前者は５０ｑｏ以上の温度で防振性
が劣化し、しかも加工法、溶接性に乏しく後者もまた加
工性、溶接性が極めて悪い。
料として、例えばＭｎ−Ｃｕ 合金や片状黒鉛鋳鉄など
が知られているが、前者は５０ｑｏ以上の温度で防振性
が劣化し、しかも加工法、溶接性に乏しく後者もまた加
工性、溶接性が極めて悪い。
最近、侍開昭５０−７１５１２号公報にあるような振動
減衰合金も新しく開発されたが加工性、溶接性が良好で
なく、そのうえ高価である。
減衰合金も新しく開発されたが加工性、溶接性が良好で
なく、そのうえ高価である。
このような現状に対して、比較的安価で加工性＊溶接性
が共に良好で安定して大量生産の出釆る−般鋼材に防振
特性をもたせることが可能であれば、その工業的価値は
計り知れないものがある。
が共に良好で安定して大量生産の出釆る−般鋼材に防振
特性をもたせることが可能であれば、その工業的価値は
計り知れないものがある。
本発明はこのような目的のために提供された振動軽減や
騒音の減少に有効な鋼材及びその製造方法に関するもの
である。本発明の特徴は次の通りである。
騒音の減少に有効な鋼材及びその製造方法に関するもの
である。本発明の特徴は次の通りである。
｛１｝ ＣＳＯ．１％、Ｍｈミ０．５％を含み残部は実
質的に鉄である鋼をスラブあるいはビレット、ブルーム
とした後熱間圧延をおこない、次いで１０％以下の歪を
加えた後、再結晶温度以上Ａ３変態点以下の温度範囲で
１分以上の暁銘を施し、下記式（１）で示すＱの値を５
５以下とすることを特徴とする防振鋼材の製造方法。
質的に鉄である鋼をスラブあるいはビレット、ブルーム
とした後熱間圧延をおこない、次いで１０％以下の歪を
加えた後、再結晶温度以上Ａ３変態点以下の温度範囲で
１分以上の暁銘を施し、下記式（１）で示すＱの値を５
５以下とすることを特徴とする防振鋼材の製造方法。
Ｑ＝。
ｙ×Ｎ……（１）。
ｙ：降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（ｋｇ／協
）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ＝１十流ｌｏｇ｛５００偽２（Ｌさぞ）｝Ｍ：観察倍
率Ｌ（Ｌ）：互いに直交する線分のうち１方向の線分の
長さの総和（肌）、ｎ，（舷）：Ｌ，（Ｌ）によって切
断された結晶粒数の総和■ ＣＳＯ．１％，ＭｍＳＯ．
５％を含み、残部は実質的に鉄である鋼をスラブとした
後熱間圧延をおこなってから通常の冷間圧延をおこない
、次いで再結晶温度以上Ａ３変態点以下の温度範囲で４
の砂以上の焼錨をおこない「次いで１０％以下の歪を加
えた後、再結晶温度以上ん変態点以下の温度範囲で４の
砂以上の焼鈍を施し、下記式（１）で示すＱの値を５５
以下とすることを特徴とする防振鋼材の製造方法。
）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ＝１十流ｌｏｇ｛５００偽２（Ｌさぞ）｝Ｍ：観察倍
率Ｌ（Ｌ）：互いに直交する線分のうち１方向の線分の
長さの総和（肌）、ｎ，（舷）：Ｌ，（Ｌ）によって切
断された結晶粒数の総和■ ＣＳＯ．１％，ＭｍＳＯ．
５％を含み、残部は実質的に鉄である鋼をスラブとした
後熱間圧延をおこなってから通常の冷間圧延をおこない
、次いで再結晶温度以上Ａ３変態点以下の温度範囲で４
の砂以上の焼錨をおこない「次いで１０％以下の歪を加
えた後、再結晶温度以上ん変態点以下の温度範囲で４の
砂以上の焼鈍を施し、下記式（１）で示すＱの値を５５
以下とすることを特徴とする防振鋼材の製造方法。
Ｑ＝。
ｙ×Ｎ……（１）。
ｙ：降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（ｋ９／磯
）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ：１十流ｌｏｇ欄偽２（羊濃）｝ Ｍ：観察倍率 Ｌ（Ｌ）：互いに直交する線分のうち１方向の線分の長
さの総和（肋）、ｎ，（山）：Ｌ，（｝）によって切断
された結晶粒数の総和以下、鋼板を例にとって詳細に説
明する。
）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ：１十流ｌｏｇ欄偽２（羊濃）｝ Ｍ：観察倍率 Ｌ（Ｌ）：互いに直交する線分のうち１方向の線分の長
さの総和（肋）、ｎ，（山）：Ｌ，（｝）によって切断
された結晶粒数の総和以下、鋼板を例にとって詳細に説
明する。
防振鋼板の有すべき基本特性は鋼板を打撃した時に発生
する振動が小さいこと及び振動減衰が大きいことである
。
する振動が小さいこと及び振動減衰が大きいことである
。
このような基本特性は、例えば一定の条件で鋼板を打撃
した際に発生する音を電気信号（ｍＶ）に変換し第１図
に示すごとく高精度のメモリーオッシロスコープに記録
して、ある一定時間（ｓｅｃ）経過までの面積Ｓ（ｍＶ
，ｓｅｃ）を測定してその大小を比較することによって
も評価できる。
した際に発生する音を電気信号（ｍＶ）に変換し第１図
に示すごとく高精度のメモリーオッシロスコープに記録
して、ある一定時間（ｓｅｃ）経過までの面積Ｓ（ｍＶ
，ｓｅｃ）を測定してその大小を比較することによって
も評価できる。
ここでＳが小さい程、防振特性が優れていると云える。
第２図は降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（以下
、単に降伏点とよぶ）：ｏｙと結晶粒度番号：Ｎとの積
を表わすｑの値を広範囲に変化させた鋼板の防振特性を
示す図である。
第２図は降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（以下
、単に降伏点とよぶ）：ｏｙと結晶粒度番号：Ｎとの積
を表わすｑの値を広範囲に変化させた鋼板の防振特性を
示す図である。
Ｑの値が５５以下では防振性が優れ（Ｓが４・こい）、
Ｑの値が３４以下の場合には防振特性がさらに顕著に向
上する。ここで結晶粒度とは常温における相の結晶粒度
を指す。
Ｑの値が３４以下の場合には防振特性がさらに顕著に向
上する。ここで結晶粒度とは常温における相の結晶粒度
を指す。
本発明鋼の製造にあたっては鋼板はパネル、ダクト等の
構造物に加工されるので、まづ鋼板自身が軟質で加工性
が良好であげればならない。このためＣＳＯ．１％，Ｍ
ｈＳＯ．５％の成分とする必要がある。良好な防振特性
を得るためには上述のごとく降伏点と結晶粒度番号との
積（Ｑ）を５５以下に調整することが必要である。
構造物に加工されるので、まづ鋼板自身が軟質で加工性
が良好であげればならない。このためＣＳＯ．１％，Ｍ
ｈＳＯ．５％の成分とする必要がある。良好な防振特性
を得るためには上述のごとく降伏点と結晶粒度番号との
積（Ｑ）を５５以下に調整することが必要である。
このために熱延鋼板の場合は上記成分の鋼を熱間圧延し
た後１０％以下の歪を加え、これを暁鈍する。この場合
歪付付加条件はＱの値を支配する重要条件であり、１０
％を超える歪ではその後の燐鈍条件を広範囲に変えても
Ｑの値を５５以下にすることができない。歪付加後の焼
鈍では、蛾鈍温度が再結晶温度未満では結晶粒が十分成
長せず防振特性が向上しない。
た後１０％以下の歪を加え、これを暁鈍する。この場合
歪付付加条件はＱの値を支配する重要条件であり、１０
％を超える歪ではその後の燐鈍条件を広範囲に変えても
Ｑの値を５５以下にすることができない。歪付加後の焼
鈍では、蛾鈍温度が再結晶温度未満では結晶粒が十分成
長せず防振特性が向上しない。
他方Ａ３変態点を超える温度では結晶粒が大きくならな
いばかりでなく、粗大パーラィトが生じ優れた防振特性
が得られない。暁鈍時間は十分な粒成長と降伏点低下を
図るために１分以上でなければならない。寸法精度や表
面性状の優れた薄手の鋼板を製造するにあたっては、前
記成分の鋼を熱間圧延し、通常の冷間圧延をおこなった
後まづ１回目の晩鎚をおこない、この１回目の焼鈍にお
いて、最終製品のＱの値を５５以下にするために均一整
粒としなければならず。このために再結晶温度以上で糠
鈍する必要がある。またん変態点を超える焼錨では粗大
パーラィトが生成するために防振性が向上しないので競
錨温度はん点以下としなければならない。また均一整粒
を得るためには焼錨時間は４の砂以上でなければならな
い。この１回目の焼錨を行なった後、鋼板１０％以下の
歪を加え、再び焼錨をおこなう。この場合の歪の星はＱ
の値を支配する重要条件であって、１０％を超える歪で
は最終焼錨条件を広範囲に変えてもＱ値を満足させるこ
とができない。２回目の燐鈍では、焼鈍温度が再結晶温
度未満では充分な結晶粒の成長が得られず、Ａ３変態点
を超える温度では最終製品が渡粒となったり、パーライ
トが生じてしまうために防眼性が向上しない。
いばかりでなく、粗大パーラィトが生じ優れた防振特性
が得られない。暁鈍時間は十分な粒成長と降伏点低下を
図るために１分以上でなければならない。寸法精度や表
面性状の優れた薄手の鋼板を製造するにあたっては、前
記成分の鋼を熱間圧延し、通常の冷間圧延をおこなった
後まづ１回目の晩鎚をおこない、この１回目の焼鈍にお
いて、最終製品のＱの値を５５以下にするために均一整
粒としなければならず。このために再結晶温度以上で糠
鈍する必要がある。またん変態点を超える焼錨では粗大
パーラィトが生成するために防振性が向上しないので競
錨温度はん点以下としなければならない。また均一整粒
を得るためには焼錨時間は４の砂以上でなければならな
い。この１回目の焼錨を行なった後、鋼板１０％以下の
歪を加え、再び焼錨をおこなう。この場合の歪の星はＱ
の値を支配する重要条件であって、１０％を超える歪で
は最終焼錨条件を広範囲に変えてもＱ値を満足させるこ
とができない。２回目の燐鈍では、焼鈍温度が再結晶温
度未満では充分な結晶粒の成長が得られず、Ａ３変態点
を超える温度では最終製品が渡粒となったり、パーライ
トが生じてしまうために防眼性が向上しない。
暁鈍時間は充分な結晶粒成長と降伏点を低下させるため
に４の砂以上おこなわれなければならない。本発明の実
施にあたって、特に好ましい製造方法は次の通りである
。
に４の砂以上おこなわれなければならない。本発明の実
施にあたって、特に好ましい製造方法は次の通りである
。
すなわち、熱延鋼板の場合は、熱間圧延後に６８０ｏｏ
以下、さらに好ましくは５５０ｑｏ以下の温度で捲取る
こと、熱延後、３〜６％の歪を加えること、この歪付加
を３００℃以下でおこなうとその後の燐鈍を６７０〜７
１０００で１０分以上おこなうことである。冷延鋼板の
場合、熱延後に６８０ｑｏ以下、さらに好ましくは５５
０℃以下で捲取ることはその後の第１回目の暁錨を６５
０午０以上７５０ｑｏ以下でおこなうこと、歪付加量を
３〜６％とすること、その歪付加を３０ぴ○以下でおこ
なうこと、２回目の燐鈍を６７０ｏｏ〜７１０ｏｏで１
０分以上おこなうことである。さらに蓮続焼錨炉と歪付
加設備（例えば調費圧延機、レベラー）を直列に配列し
た蓮続焼錨処理設備で１回目の焼鈍及びそれに続く歪付
加を連続しておこなうのも能率的な方法であり特に好ま
しい。本発明の効果はそれぞれの特許請求の範囲に記載
した全ての条件が満足された場合に完成されるものであ
って特許請求の範囲に記載した、いくつかの条件の相乗
効果を意図したものである。
以下、さらに好ましくは５５０ｑｏ以下の温度で捲取る
こと、熱延後、３〜６％の歪を加えること、この歪付加
を３００℃以下でおこなうとその後の燐鈍を６７０〜７
１０００で１０分以上おこなうことである。冷延鋼板の
場合、熱延後に６８０ｑｏ以下、さらに好ましくは５５
０℃以下で捲取ることはその後の第１回目の暁錨を６５
０午０以上７５０ｑｏ以下でおこなうこと、歪付加量を
３〜６％とすること、その歪付加を３０ぴ○以下でおこ
なうこと、２回目の燐鈍を６７０ｏｏ〜７１０ｏｏで１
０分以上おこなうことである。さらに蓮続焼錨炉と歪付
加設備（例えば調費圧延機、レベラー）を直列に配列し
た蓮続焼錨処理設備で１回目の焼鈍及びそれに続く歪付
加を連続しておこなうのも能率的な方法であり特に好ま
しい。本発明の効果はそれぞれの特許請求の範囲に記載
した全ての条件が満足された場合に完成されるものであ
って特許請求の範囲に記載した、いくつかの条件の相乗
効果を意図したものである。
本発明の効果は、亜鉛、アルミなどの溶融メッキや電気
メッキを施しても損われず、むしろ耐候性向上の面で有
利である。また最後に２％以下の調質圧延をおこなった
後でも本発明の効果は損なわれない。さらに、冷間加工
、溶接などによりパイプ、箱などあるいは複雑な構造物
としてからも十分な防振特性を有する。なお、上述の説
明においては鋼板の例にとって説明したが鋼板に限らず
型鋼、鋼管、捧鋼、線材などに適用しても有効である。
メッキを施しても損われず、むしろ耐候性向上の面で有
利である。また最後に２％以下の調質圧延をおこなった
後でも本発明の効果は損なわれない。さらに、冷間加工
、溶接などによりパイプ、箱などあるいは複雑な構造物
としてからも十分な防振特性を有する。なお、上述の説
明においては鋼板の例にとって説明したが鋼板に限らず
型鋼、鋼管、捧鋼、線材などに適用しても有効である。
実施例 １
Ｃ：０．０３％，Ｍｎ：０．２２％を含有する通常のキ
ャップド鋼スラブを熱間圧延した後に５５０００の温度
で捲取り、次いで４％の調質圧延を施した。
ャップド鋼スラブを熱間圧延した後に５５０００の温度
で捲取り、次いで４％の調質圧延を施した。
その後、７００ｏｏ×３０分の焼錨を行い徐冷してＱの
値が５．７６なる試料を得た。これに対して比較材とし
て上記捲取温度で捲取後直ちに７００℃×３０分の焼鎚
をおこなった試料を用意した。この場合のＱの値は２４
０．６であった。これらの試料の防振特性Ｓは表１に示
す通り大きな差異を有し、本発明材が極めて優れた防振
特性をもっていることが明らかである。表 １ 実施例 ２ Ｃ：０．０６％，Ｍｎ：０．２５％を含有する通常のキ
ャップド鋼スラブを熱間圧延した後に５５０午○の温度
で捲取り７０％の冷間圧延を経たのち、競鈍炉と調質圧
延機を直列に配列した連続暁鈍処理設備で７００ｑｏ×
１分の焼鎚をおこない、次いで４％の調質圧延を施した
。
値が５．７６なる試料を得た。これに対して比較材とし
て上記捲取温度で捲取後直ちに７００℃×３０分の焼鎚
をおこなった試料を用意した。この場合のＱの値は２４
０．６であった。これらの試料の防振特性Ｓは表１に示
す通り大きな差異を有し、本発明材が極めて優れた防振
特性をもっていることが明らかである。表 １ 実施例 ２ Ｃ：０．０６％，Ｍｎ：０．２５％を含有する通常のキ
ャップド鋼スラブを熱間圧延した後に５５０午○の温度
で捲取り７０％の冷間圧延を経たのち、競鈍炉と調質圧
延機を直列に配列した連続暁鈍処理設備で７００ｑｏ×
１分の焼鎚をおこない、次いで４％の調質圧延を施した
。
この後、７００ｑｏ×３０分の暁鈍をおこない徐冷して
Ｑの値が１１．７６なる試料を得た。これに対して比較
材として上記冷間圧延後直ちに７００ｑｏ×３０分の燐
鈍をおこなった試料を用意した。この場合のＱの値は３
７．８１であった。これらの試料の防振特性Ｓは表２に
示す通り大きな差異を有し、本発明材が極めて優れた防
振特性をもっていることが明らかである。表 ２
Ｑの値が１１．７６なる試料を得た。これに対して比較
材として上記冷間圧延後直ちに７００ｑｏ×３０分の燐
鈍をおこなった試料を用意した。この場合のＱの値は３
７．８１であった。これらの試料の防振特性Ｓは表２に
示す通り大きな差異を有し、本発明材が極めて優れた防
振特性をもっていることが明らかである。表 ２
第１図は防振特性の評価法の説明図面、第２図は降伏点
（〇ｙ）×結晶粒度番号（Ｎ）と防振特性（Ｓ）の関係
を示すグラフである。 多／図 第２図
（〇ｙ）×結晶粒度番号（Ｎ）と防振特性（Ｓ）の関係
を示すグラフである。 多／図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ≦０．１％，Ｍｎ≦０．５％を含み残部は実質的
に鉄である鋼をスラブあるいはビレツト、ブルームとし
た後熱間圧延をおこない、次いで１０％以下の歪を加え
た後、再結晶温度以上Ａ＿３変態点以下の温度範囲で１
分以上の焼鈍を施し、下記式（I）で示すαの値を５５
以下とすることを特徴とする防振鋼材の製造方法。 α＝σ＿ｙ×Ｎ……（I） σ＿ｙ：降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（ｋｇ
／ｍｍ＾２）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ＝１＋１／（０．３０１）ｌｏｇ｛５００（Ｍ／（１
００））＾２（（ｎ＿１×ｎ＿２）／（Ｌ＿１×Ｌ＿２
））｝Ｍ：観察倍率Ｌ＿１（Ｌ＿２）：互いに直交する
線分のうち１方向の線分の長さの総和（ｍｍ）、ｎ＿１
（ｎ＿２）：Ｌ＿１（Ｌ＿２）によつて切断された結晶
粒数の総和２ Ｃ≦０．１％，Ｍｎ≦０．５％を含み、
残部は実質的に鉄であ鋼をスラブとした後熱間圧延をお
こなつてから通常の冷間圧延をおこない、次いで再結晶
温度以上Ａ＿３変態点以下の温度範囲で４０秒以上の焼
鈍をおこない、次いで１０％以下の歪を加えた後、再結
晶温度以上Ａ＿３変態点以下の温度範囲で４０秒以上の
焼鈍を施し、下記式（I）で示すαの値を５５以下とす
ることを特徴とする防振鋼材の製造方法。 α＝σ＿ｙ×Ｎ……（I） σ＿ｙ：降伏点あるいは０．２％ひずみでの応力（ｋｇ
／ｍｍ＾２）Ｎ：結晶粒度番号 Ｎ＝１＋１／（０．３０１）ｌｏｇ｛５００（Ｍ／（１
００））＾２（（ｎ＿１×ｎ＿２）／（Ｌ＿１×Ｌ＿２
））｝Ｍ：観察倍率Ｌ＿１（Ｌ＿２）：互いに直交する
線分のうち１方向の線分の長さの総和（ｍｍ）、ｎ＿１
（ｎ＿２）：Ｌ＿１（Ｌ＿２）によつて切断された結晶
粒数の総和
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51033102A JPS6026813B2 (ja) | 1976-03-27 | 1976-03-27 | 防振鋼材の製造方法 |
| US05/781,000 US4087289A (en) | 1976-03-27 | 1977-03-24 | Anti-vibration steel material and a production method therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51033102A JPS6026813B2 (ja) | 1976-03-27 | 1976-03-27 | 防振鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52116718A JPS52116718A (en) | 1977-09-30 |
| JPS6026813B2 true JPS6026813B2 (ja) | 1985-06-26 |
Family
ID=12377289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51033102A Expired JPS6026813B2 (ja) | 1976-03-27 | 1976-03-27 | 防振鋼材の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4087289A (ja) |
| JP (1) | JPS6026813B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07284902A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-31 | Masaru Nemoto | 合成樹脂製中子を用いた鋳造方法および合成樹脂製中子 |
| JPH0890146A (ja) * | 1994-06-09 | 1996-04-09 | Masaru Nemoto | 合成樹脂製中子を用いた鋳造方法および合成樹脂製中子 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4676844A (en) * | 1985-03-06 | 1987-06-30 | Kawasaki Steel Corporation | Production of formable thin steel sheet excellent in ridging resistance |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5025417B1 (ja) * | 1970-02-02 | 1975-08-23 | ||
| JPS5325546B2 (ja) * | 1974-02-09 | 1978-07-27 | ||
| US3950190A (en) * | 1974-11-18 | 1976-04-13 | Youngstown Sheet And Tube Company | Recovery-annealed cold-reduced plain carbon steels and methods of producing |
-
1976
- 1976-03-27 JP JP51033102A patent/JPS6026813B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-03-24 US US05/781,000 patent/US4087289A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07284902A (ja) * | 1994-04-13 | 1995-10-31 | Masaru Nemoto | 合成樹脂製中子を用いた鋳造方法および合成樹脂製中子 |
| JPH0890146A (ja) * | 1994-06-09 | 1996-04-09 | Masaru Nemoto | 合成樹脂製中子を用いた鋳造方法および合成樹脂製中子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4087289A (en) | 1978-05-02 |
| JPS52116718A (en) | 1977-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6767412B2 (en) | Method for producing non-grain-oriented magnetic steel sheet | |
| JPS6111296B2 (ja) | ||
| JPS6026813B2 (ja) | 防振鋼材の製造方法 | |
| JPH09324212A (ja) | 焼入性と冷間加工性に優れた高炭素熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3297798B2 (ja) | ロール成形用オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH02290917A (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH11302739A (ja) | 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3493153B2 (ja) | 冷間加工性に優れた線材または棒鋼および機械部品 | |
| JP3046145B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3144228B2 (ja) | 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0247264A2 (en) | Method for producing a thin casting of Cr-series stainless steel | |
| JP2612453B2 (ja) | 絞り性にすぐれる熱延軟鋼板の製造方法 | |
| JPH027374B2 (ja) | ||
| JPS624450B2 (ja) | ||
| JP3331535B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚手無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2612074B2 (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP2612075B2 (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP3965760B2 (ja) | 加工用低ヤング率鋼板およびその製造方法 | |
| JP2716987B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2006169577A (ja) | 鉄損特性に優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JPH05329506A (ja) | 高靱性を有する制振構造物の製造方法 | |
| JPS63145719A (ja) | 延性及び深絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の低温焼鈍による製造方法 | |
| JPS62104008A (ja) | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |