JPS60260807A - 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 - Google Patents
管状材の放射線透過式肉厚測定装置Info
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- JPS60260807A JPS60260807A JP11764084A JP11764084A JPS60260807A JP S60260807 A JPS60260807 A JP S60260807A JP 11764084 A JP11764084 A JP 11764084A JP 11764084 A JP11764084 A JP 11764084A JP S60260807 A JPS60260807 A JP S60260807A
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- G01B15/02—Measuring arrangements characterised by the use of electromagnetic waves or particle radiation, e.g. by the use of microwaves, X-rays, gamma rays or electrons for measuring thickness
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、管状材の放射線透過式肉厚測定装置に係り、
特に、継目無鋼管等の肉厚をオンラインで測定する際に
用いるのに好適な、管状材を透過した放射線の減衰量に
基づいて、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過
式肉厚測定装置の改良に関する。 1従来の技術】 一般に、鉄網業における管状材の製造(圧延)工程にお
いて、その肉厚を管理する際には、高精度の肉厚測定が
要求される。又、生産性を^めるためには、製造の流れ
工程を止めることなく、オンラインで肉厚を測定できる
ことが重要であると共に、管状材が高部になる熱間工程
にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく、管状
材からできる限り離れた位置から測定可能であることが
望まれる。 このような条件を満足する従来の放射線透過式肉wWI
111装置としては、第6図に示す如く、互いに所定角
度、例えば60°で交差する2本の放射線ビームを管状
材10に向けて放射するための、固定フレーム100の
上側に配置された第1及び第2のγ線源102.104
と、該γ線源102 、’104から放射され、管状材
10の中空部分を透過してくる放射線ビームを各々検出
するための、前記固定フレーム100の下側に配置され
た第1及び第2の放射線検出器106.108と、前記
第1のγ線[102による放射線ビーム及び第2のγ放
射[1104による放射線ビームの両者と所定角度、例
えば60°で交差する放射線ビームを管状材10に向け
て放射するための、可動フレーム110の一方側に配置
された第3のγ#1AWA112と、該第3のγ線源1
12から放射され、管状材10の中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記可動フレーム1
10の他方側に配置された第3の放射線検出器114と
を備え、前記各γ線源102.104.112による放
射線ビームが管状材10の所定位置を過ぎるようにした
時の各放射線検出器106.10日、114で検出され
る放射線の量から、管状材1゜の肉Iヴを測定するよう
にしたものが、特開昭56−46406に開示されてい
る。第6図において、116は、管状材10の搬送ロー
ラ、118は、前記可動フレーム110を図の上下方向
に移動させるための可動フレーム駆動装置である。 この第6図に示したような肉厚測定装置においては、γ
線源及び放射線検出器と管状材10との相対的位置関係
が重要な意味を持っている。即ち、第7図に示すように
、第1のγ線源102から放射されて第1の放射線検出
器106に入射する放射線ビームと、第2のγM!11
104から放射され−C第2の放射線検出器108に入
射する放射線ビームと、第3のγ線源112から放射さ
れて第3の放射線検出器114に入射する放射線ビーム
とにより構成される正三角形ABCの各頂点が、管状材
10の公称外径と内径の平均値(以下、中央径と称する
)を直径とする円の円周上にくる−ように、可動フレー
ム110を位置決めする必要がある。 しかしながら、管状材1oは搬送ローラ116により運
搬されているため、第7図において、Zl−72軸、Z
3 Zl軸の各方向に常時振動しており、3本の放射線
ビームにより形成される正三角形ABCの各頂点を、管
状材1oの中央径の円周上に正確に維持することは、例
え搬送ローラ116に防振ローラ(図示省略)を付加す
る等の手段を講じたとしても、相当に困難である。又、
係る防振ローラ等の付加設備自体も技術的並びにコスト
的に問題を含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分
に施さない限り、第6図に示した従来の肉厚測定装置は
、測定原理的に振動による誤差(以下心振れ誤差と称す
る)を生じるという問題点があった。このため、実際問
題としては、防振ローラを搬送ローラ116に併せ用い
ることにより、管状材10の心振れを極力抑え、心振れ
誤差の発生を極力最小にする試みがなされているが、充
分とは言えなかった。 一方、従来提案された他の放射線による鋼管の肉厚測定
方法としては、特開昭54−114263に開示されて
いるように、鋼管の外方から咳鋼管に照射された放射線
が、鋼管の内面に接して透過し/た時に減衰量が最大と
なり、外面に接して透過した時に減衰量が最小となるこ
とを利用して、減衰量の最大点と最小点を検出し、両者
の間隔から鋼管の肉厚を測定する方法がある。 しかしながら、この方法の場合、放射線源として30C
i (キューリ)程度の放射性物質を用いたとしても、
数lll11〜40mm程度の肉厚の鋼管を測定する場
合、放射性物質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を
考慮すると、どうしても測定に20ミリ秒〜1秒程度の
時間を観し、この間、測定対象の鋼管は静止しているこ
とを要求される。このため、この測定方法は、振動を伴
なって搬送されてくる鋼管のオンラインでの肉厚測定に
は適していないという問題点がある。又、放射線源から
放射線を投射するためのスリットの幅を2IllWl程
度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮影する
ように構成すると、テレビカメラの分解能としては1m
m程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管
肉厚の測定精度は、鋼板用厚み計の数10μmという測
定精度に比し、劣った精度にならざるを得ないという問
題点を有していた。
特に、継目無鋼管等の肉厚をオンラインで測定する際に
用いるのに好適な、管状材を透過した放射線の減衰量に
基づいて、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過
式肉厚測定装置の改良に関する。 1従来の技術】 一般に、鉄網業における管状材の製造(圧延)工程にお
いて、その肉厚を管理する際には、高精度の肉厚測定が
要求される。又、生産性を^めるためには、製造の流れ
工程を止めることなく、オンラインで肉厚を測定できる
ことが重要であると共に、管状材が高部になる熱間工程
にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく、管状
材からできる限り離れた位置から測定可能であることが
望まれる。 このような条件を満足する従来の放射線透過式肉wWI
111装置としては、第6図に示す如く、互いに所定角
度、例えば60°で交差する2本の放射線ビームを管状
材10に向けて放射するための、固定フレーム100の
上側に配置された第1及び第2のγ線源102.104
と、該γ線源102 、’104から放射され、管状材
10の中空部分を透過してくる放射線ビームを各々検出
するための、前記固定フレーム100の下側に配置され
た第1及び第2の放射線検出器106.108と、前記
第1のγ線[102による放射線ビーム及び第2のγ放
射[1104による放射線ビームの両者と所定角度、例
えば60°で交差する放射線ビームを管状材10に向け
て放射するための、可動フレーム110の一方側に配置
された第3のγ#1AWA112と、該第3のγ線源1
12から放射され、管状材10の中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記可動フレーム1
10の他方側に配置された第3の放射線検出器114と
を備え、前記各γ線源102.104.112による放
射線ビームが管状材10の所定位置を過ぎるようにした
時の各放射線検出器106.10日、114で検出され
る放射線の量から、管状材1゜の肉Iヴを測定するよう
にしたものが、特開昭56−46406に開示されてい
る。第6図において、116は、管状材10の搬送ロー
ラ、118は、前記可動フレーム110を図の上下方向
に移動させるための可動フレーム駆動装置である。 この第6図に示したような肉厚測定装置においては、γ
線源及び放射線検出器と管状材10との相対的位置関係
が重要な意味を持っている。即ち、第7図に示すように
、第1のγ線源102から放射されて第1の放射線検出
器106に入射する放射線ビームと、第2のγM!11
104から放射され−C第2の放射線検出器108に入
射する放射線ビームと、第3のγ線源112から放射さ
れて第3の放射線検出器114に入射する放射線ビーム
とにより構成される正三角形ABCの各頂点が、管状材
10の公称外径と内径の平均値(以下、中央径と称する
)を直径とする円の円周上にくる−ように、可動フレー
ム110を位置決めする必要がある。 しかしながら、管状材1oは搬送ローラ116により運
搬されているため、第7図において、Zl−72軸、Z
3 Zl軸の各方向に常時振動しており、3本の放射線
ビームにより形成される正三角形ABCの各頂点を、管
状材1oの中央径の円周上に正確に維持することは、例
え搬送ローラ116に防振ローラ(図示省略)を付加す
る等の手段を講じたとしても、相当に困難である。又、
係る防振ローラ等の付加設備自体も技術的並びにコスト
的に問題を含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分
に施さない限り、第6図に示した従来の肉厚測定装置は
、測定原理的に振動による誤差(以下心振れ誤差と称す
る)を生じるという問題点があった。このため、実際問
題としては、防振ローラを搬送ローラ116に併せ用い
ることにより、管状材10の心振れを極力抑え、心振れ
誤差の発生を極力最小にする試みがなされているが、充
分とは言えなかった。 一方、従来提案された他の放射線による鋼管の肉厚測定
方法としては、特開昭54−114263に開示されて
いるように、鋼管の外方から咳鋼管に照射された放射線
が、鋼管の内面に接して透過し/た時に減衰量が最大と
なり、外面に接して透過した時に減衰量が最小となるこ
とを利用して、減衰量の最大点と最小点を検出し、両者
の間隔から鋼管の肉厚を測定する方法がある。 しかしながら、この方法の場合、放射線源として30C
i (キューリ)程度の放射性物質を用いたとしても、
数lll11〜40mm程度の肉厚の鋼管を測定する場
合、放射性物質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を
考慮すると、どうしても測定に20ミリ秒〜1秒程度の
時間を観し、この間、測定対象の鋼管は静止しているこ
とを要求される。このため、この測定方法は、振動を伴
なって搬送されてくる鋼管のオンラインでの肉厚測定に
は適していないという問題点がある。又、放射線源から
放射線を投射するためのスリットの幅を2IllWl程
度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮影する
ように構成すると、テレビカメラの分解能としては1m
m程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管
肉厚の測定精度は、鋼板用厚み計の数10μmという測
定精度に比し、劣った精度にならざるを得ないという問
題点を有していた。
本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたも
ので、搬送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結
果に心振れ誤差が原理的に生じることがなく、しかも測
定精度の高い管状材の放射線透過式肉厚測定装置を提供
することを目的とする。
ので、搬送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結
果に心振れ誤差が原理的に生じることがなく、しかも測
定精度の高い管状材の放射線透過式肉厚測定装置を提供
することを目的とする。
本発明は、管状材を透過した放射線の減衰量に基づいて
、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測
定@置において、放射線ビームを管状材に向けて平行に
近い扇状に放射するための、放射線検出器から離れた位
置に配置された単一の放射線源と1.該放射線源から放
射され、管状材の軸心両側を含む中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記放射線源から一
定距離の管状材近傍位置で、その横方向に略並置される
複数個の放射線検出器とを備え、各放射線検出器により
検出される放射線の墨を結ぶ曲線を関数近似して、その
最大値から放射線源と管状材の軸心を結ぶ直線上の肉厚
を測定することとしで、前記目的を達成したものである
。
、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測
定@置において、放射線ビームを管状材に向けて平行に
近い扇状に放射するための、放射線検出器から離れた位
置に配置された単一の放射線源と1.該放射線源から放
射され、管状材の軸心両側を含む中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記放射線源から一
定距離の管状材近傍位置で、その横方向に略並置される
複数個の放射線検出器とを備え、各放射線検出器により
検出される放射線の墨を結ぶ曲線を関数近似して、その
最大値から放射線源と管状材の軸心を結ぶ直線上の肉厚
を測定することとしで、前記目的を達成したものである
。
本発明においては、第1図に示す如く、管状材10が無
い場合の放射線検出量を同一にするために、単一の放射
線[12と複数個(第1図では7個)の放射線検出器1
4A〜14Gの距離が一定になるように、管状材10を
挾んで放射線源12ど放射線検出器14A〜14Gを対
置させる。、この場合、放射線ビームを見かけ上平行ビ
ームに近いものにするために、放射線源12と放射線検
出器14A〜14Gの距離は極力長くし、一方、管状材
10と放射線検出器14A〜14Gの距離は極力短くす
る。又、後述する関数近似を簡略化するためには、放射
線検出器14A〜14Gの全体有効検出幅を、管状材1
0の内径が最小で、その心振れが最大の場合でも、管状
材10の中空部分を透過して入射される放射線ビームの
みを検出する幅とするとよい。なお、各放射線検出器1
4A〜14Gは同一のものを使用し、後述する関数近似
の精度を良くするために、極力有効検出幅の小さいもの
を使用し、場合によっては千鳥状に配置してもよい。 第1図に示すような本発明の構成を採用すると、各放射
線検出器14△〜14Gで検出される放射線検出量は、
第2図に示す如くとなる。従って、本発明においては、
各放射線検出量を結ぶ曲線を、例えば次式で示すような
6次多項式で近似し、全体有効検出幅について最大の検
出INをめる。 y=a6x6+a5x5+a4x’+a3x3+a r
X 2+a I X ’ +a o・・・(1)ここで
、yは放射線検出量、×は、各放射線検出器の放射線検
出器14Aからの相対距離、86〜aOは係数である。 前出(1)式で示される6次多項式を用いてめられる最
大検出層Nは、放射m源12と管状材10の軸心を結ん
だ直線が、管状材10と交わる2箇所の肉厚tの平均値
により変化し、一般に次式の関係が成立する。 N=Noe×p (−μ℃)・・・(,2)ここで、N
’oは、管状材10が存在しない場合に各放射線検出
器14A〜14Gにより均一に検出される放射41!、
μは、吸収係数である。 前出(2)式に含まれる放射S量Noは予め測定してお
くことができ、又、吸収係数μは予め較正試験で知るこ
とができるので、前出(2)式の関係から肉厚tをめる
ことができる。 次に、本発明方法における管状材10の心振れによる測
定誤差について考察する。まず、第1図の23−24方
向の心振れについては、前述したように、放射線源12
と放射線検出器14A〜14G間、及び管状材10と放
射線検出器14A〜14G間の距離を適切にすることに
加え、各放射線検出器14A〜14Gの有効検出幅を極
力小さくすることによって、放射線ビームが見かけ上平
行ビームに近くなるため、実用上Z3 Z4方向の心振
れによる誤差は問題外にすることができる。 又、ZI Z2方向の心振れについても、前述の如く関
数近似で最大検出量N、をめるこ″とにより、常に前述
の肉厚tを測定することができるので、結局6振れによ
る誤差は一理的に無視できる。
い場合の放射線検出量を同一にするために、単一の放射
線[12と複数個(第1図では7個)の放射線検出器1
4A〜14Gの距離が一定になるように、管状材10を
挾んで放射線源12ど放射線検出器14A〜14Gを対
置させる。、この場合、放射線ビームを見かけ上平行ビ
ームに近いものにするために、放射線源12と放射線検
出器14A〜14Gの距離は極力長くし、一方、管状材
10と放射線検出器14A〜14Gの距離は極力短くす
る。又、後述する関数近似を簡略化するためには、放射
線検出器14A〜14Gの全体有効検出幅を、管状材1
0の内径が最小で、その心振れが最大の場合でも、管状
材10の中空部分を透過して入射される放射線ビームの
みを検出する幅とするとよい。なお、各放射線検出器1
4A〜14Gは同一のものを使用し、後述する関数近似
の精度を良くするために、極力有効検出幅の小さいもの
を使用し、場合によっては千鳥状に配置してもよい。 第1図に示すような本発明の構成を採用すると、各放射
線検出器14△〜14Gで検出される放射線検出量は、
第2図に示す如くとなる。従って、本発明においては、
各放射線検出量を結ぶ曲線を、例えば次式で示すような
6次多項式で近似し、全体有効検出幅について最大の検
出INをめる。 y=a6x6+a5x5+a4x’+a3x3+a r
X 2+a I X ’ +a o・・・(1)ここで
、yは放射線検出量、×は、各放射線検出器の放射線検
出器14Aからの相対距離、86〜aOは係数である。 前出(1)式で示される6次多項式を用いてめられる最
大検出層Nは、放射m源12と管状材10の軸心を結ん
だ直線が、管状材10と交わる2箇所の肉厚tの平均値
により変化し、一般に次式の関係が成立する。 N=Noe×p (−μ℃)・・・(,2)ここで、N
’oは、管状材10が存在しない場合に各放射線検出
器14A〜14Gにより均一に検出される放射41!、
μは、吸収係数である。 前出(2)式に含まれる放射S量Noは予め測定してお
くことができ、又、吸収係数μは予め較正試験で知るこ
とができるので、前出(2)式の関係から肉厚tをめる
ことができる。 次に、本発明方法における管状材10の心振れによる測
定誤差について考察する。まず、第1図の23−24方
向の心振れについては、前述したように、放射線源12
と放射線検出器14A〜14G間、及び管状材10と放
射線検出器14A〜14G間の距離を適切にすることに
加え、各放射線検出器14A〜14Gの有効検出幅を極
力小さくすることによって、放射線ビームが見かけ上平
行ビームに近くなるため、実用上Z3 Z4方向の心振
れによる誤差は問題外にすることができる。 又、ZI Z2方向の心振れについても、前述の如く関
数近似で最大検出量N、をめるこ″とにより、常に前述
の肉厚tを測定することができるので、結局6振れによ
る誤差は一理的に無視できる。
以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する
。 本実施例では、第3図に示す如く、放射線1112を、
C字状の固定フレーム20の上側に画定し、一方、放射
線検出器14A〜14Gを、同じく固定フレーム20の
下側に円弧状に固定することによって、放射Iam12
と放射線検出器14A〜14Gflの距離を一定値1m
とし、又、管状材10の外面から放射線検出器14A〜
14Gまでの距離を約100IllIとしている。又、
前記放射線i!!12としては、137C830Ciを
使用し、放射線検出器14A〜14Gとしては、プラス
チックシンチレータと光電子増倍管を一体化した有効検
出幅10−驕の検出器を7個組合わせて用いている。 この放射線検出器14A〜14Gの個数は、関数近似の
精度上、5〜7個以上が適切である。この放射線検出器
14A〜14Gは、管状材10からの放熱による影響を
防ぐため、冷却されている。 第3図において、22は、管状材10の心振れを極力少
くするためのピンチローラである。 本実施例における関数近似は、第4図に示すようにして
行われる。即ち、X軸には各検出器の相対距離、Y軸に
は、各検出器の放射線検出量を取る。これまでの経験に
より、前出(1)式で示した如く6次多項式で近似する
のが最も好ましいことがわかっているので、その例で説
明する。つまり、X A 〜x01x−A ’ 〜X
() 2、”’、x^6〜X 06を計算し、y^〜V
Gと重回帰分析を行うことにより、前出(1)式の係数
a6〜aOをめることができ、関数近似を行うことがで
きる。 更に最大検出量Nをめるには、X−X^〜XGの間を、
例えばQ、ia+*j5に区切り、逐次Xの値を前出(
1)式に代入して計算していけばよい。 なお、これらの演算は、マイクロコンピュータを用いて
高速で処理することができる。 以上のようにすることによって、例えば管状材10の心
振れが最大±1011程度であれば、本実施例の場合、
内径が90−一程度以上の管状材10の肉厚を測定する
ことができる。これ以下の内径のものを測定する必要が
ある場合は、例えば各放射線検出器を紙面垂直方向に2
〜3列の千鳥状配列にして、放射線検出器の有効幅を小
さくすればよい。 又、同様な肉厚測定を2箇所以上で行いたい場合には、
第5図(2箇所の場合)に示すように構成すればよい。
。 本実施例では、第3図に示す如く、放射線1112を、
C字状の固定フレーム20の上側に画定し、一方、放射
線検出器14A〜14Gを、同じく固定フレーム20の
下側に円弧状に固定することによって、放射Iam12
と放射線検出器14A〜14Gflの距離を一定値1m
とし、又、管状材10の外面から放射線検出器14A〜
14Gまでの距離を約100IllIとしている。又、
前記放射線i!!12としては、137C830Ciを
使用し、放射線検出器14A〜14Gとしては、プラス
チックシンチレータと光電子増倍管を一体化した有効検
出幅10−驕の検出器を7個組合わせて用いている。 この放射線検出器14A〜14Gの個数は、関数近似の
精度上、5〜7個以上が適切である。この放射線検出器
14A〜14Gは、管状材10からの放熱による影響を
防ぐため、冷却されている。 第3図において、22は、管状材10の心振れを極力少
くするためのピンチローラである。 本実施例における関数近似は、第4図に示すようにして
行われる。即ち、X軸には各検出器の相対距離、Y軸に
は、各検出器の放射線検出量を取る。これまでの経験に
より、前出(1)式で示した如く6次多項式で近似する
のが最も好ましいことがわかっているので、その例で説
明する。つまり、X A 〜x01x−A ’ 〜X
() 2、”’、x^6〜X 06を計算し、y^〜V
Gと重回帰分析を行うことにより、前出(1)式の係数
a6〜aOをめることができ、関数近似を行うことがで
きる。 更に最大検出量Nをめるには、X−X^〜XGの間を、
例えばQ、ia+*j5に区切り、逐次Xの値を前出(
1)式に代入して計算していけばよい。 なお、これらの演算は、マイクロコンピュータを用いて
高速で処理することができる。 以上のようにすることによって、例えば管状材10の心
振れが最大±1011程度であれば、本実施例の場合、
内径が90−一程度以上の管状材10の肉厚を測定する
ことができる。これ以下の内径のものを測定する必要が
ある場合は、例えば各放射線検出器を紙面垂直方向に2
〜3列の千鳥状配列にして、放射線検出器の有効幅を小
さくすればよい。 又、同様な肉厚測定を2箇所以上で行いたい場合には、
第5図(2箇所の場合)に示すように構成すればよい。
以上説明した通り、本発明によれば、管状材の心振れに
よる測定誤差を原理的になくすことができ、従って、搬
送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振
れ誤差が原理的に生じることがない。又、測定精度も高
い。従って、精度の高い肉厚測定を、オンラインで行う
ことが可能となるという優れた効果を有する。
よる測定誤差を原理的になくすことができ、従って、搬
送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振
れ誤差が原理的に生じることがない。又、測定精度も高
い。従って、精度の高い肉厚測定を、オンラインで行う
ことが可能となるという優れた効果を有する。
第1図は、本発明の詳細な説明するための、管状材に対
する放射#IN及び放射線検出器の配置を示す断面図、 第2図は、同じく、各放射線検出器の相対距離と放射線
検出器の関係の例を示す線図、第3図は、本発明が採用
された放射線透過式肉厚測定装置の実施例の構成を示す
断面図、第4図は、前記実施例における各放射線検出器
の相対距離と放射線検出量の関係の例を示′す線図、第
5図は、本発明に係る放射線透過式肉厚測定装置の変形
例の構成を示す断面図、 第6図は、従来の放射線透過式肉厚測定装置の一例の構
成を示す断面図、 第7図は、前記従来例における測定原理を説明するため
の拡大断面図である。 10・・・管状材、 −12・・・放射m源、14A〜
14G・・・放射線検出器、 N・・・最大検出量、 t・・・肉厚。 代理人 ′高 矢 論 (ばか1名) 第1図 121 148140 14F 第4図 0各棟出瓢Φ植4踏紐− 第6図 第7図 第1頁の続き @発明者松下 重患 @発明者 門野 棧雄
する放射#IN及び放射線検出器の配置を示す断面図、 第2図は、同じく、各放射線検出器の相対距離と放射線
検出器の関係の例を示す線図、第3図は、本発明が採用
された放射線透過式肉厚測定装置の実施例の構成を示す
断面図、第4図は、前記実施例における各放射線検出器
の相対距離と放射線検出量の関係の例を示′す線図、第
5図は、本発明に係る放射線透過式肉厚測定装置の変形
例の構成を示す断面図、 第6図は、従来の放射線透過式肉厚測定装置の一例の構
成を示す断面図、 第7図は、前記従来例における測定原理を説明するため
の拡大断面図である。 10・・・管状材、 −12・・・放射m源、14A〜
14G・・・放射線検出器、 N・・・最大検出量、 t・・・肉厚。 代理人 ′高 矢 論 (ばか1名) 第1図 121 148140 14F 第4図 0各棟出瓢Φ植4踏紐− 第6図 第7図 第1頁の続き @発明者松下 重患 @発明者 門野 棧雄
Claims (1)
- (1)管状材を透過した放射線の減衰量に基づいて、管
状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測定装
置において、 放射線ビームを管状材に向けて平行に近い扇状に放射す
るための、放射線検出器から離れた位置に配置された単
一の放射線源と、 該放射線源から放射され、管状材の軸心両側を含む中空
部分を透過してくる放射線ビームを検出するための、前
記放射線源から一定距離の管状材近傍位置で、その横方
向に略並置される複数個の放射線検出器とを備え、・ 各放射線検出器により検出される放射線の量を結ぶ曲線
を関数近似して、その最大値から放射線源と管状材の軸
心を結ぶ直線上の肉厚を測定することを特徴とする管状
材の放射線透過式肉厚測定装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11764084A JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11764084A JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60260807A true JPS60260807A (ja) | 1985-12-24 |
JPH0311646B2 JPH0311646B2 (ja) | 1991-02-18 |
Family
ID=14716696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11764084A Granted JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60260807A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1991019189A1 (en) * | 1990-05-31 | 1991-12-12 | International Digital Modeling Corporation | An apparatus and method for nondestructively determining the dimensional changes of an object as a function of temperature |
US5379237A (en) * | 1990-05-31 | 1995-01-03 | Integrated Diagnostic Measurement Corporation | Automated system for controlling the quality of regularly-shaped products during their manufacture |
FR2792721A1 (fr) * | 1999-04-22 | 2000-10-27 | Electronic Systems Spa | Dispositif et procede pour mesurer l'epaisseur d'un materiau en feuille pendant qu'il avance |
JP2010038598A (ja) * | 2008-08-01 | 2010-02-18 | Nippon Kogyo Kensa Kk | 金属管の残厚推定方法 |
WO2012026321A1 (ja) * | 2010-08-26 | 2012-03-01 | 富士フイルム株式会社 | パイプ厚み計測装置及び方法、並びに記録媒体 |
JP6359709B1 (ja) * | 2017-03-16 | 2018-07-18 | 東芝エレベータ株式会社 | エレベータロープの点検装置 |
WO2019081875A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procédé et installation de contrôle dimensionnel en ligne d'objets manufacturés |
WO2019081876A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
WO2020217036A1 (fr) | 2019-04-26 | 2020-10-29 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d'objets manufactures |
FR3095506A1 (fr) | 2019-04-29 | 2020-10-30 | Tiama | Ligne de contrôle de récipients vides en verre |
-
1984
- 1984-06-08 JP JP11764084A patent/JPS60260807A/ja active Granted
Cited By (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1991019189A1 (en) * | 1990-05-31 | 1991-12-12 | International Digital Modeling Corporation | An apparatus and method for nondestructively determining the dimensional changes of an object as a function of temperature |
US5379237A (en) * | 1990-05-31 | 1995-01-03 | Integrated Diagnostic Measurement Corporation | Automated system for controlling the quality of regularly-shaped products during their manufacture |
US5608660A (en) * | 1990-05-31 | 1997-03-04 | Integrated Diagnostic Measurement Corp. | Automated system for controlling the quality of geometrically regular-shaped products during their manufacture |
FR2792721A1 (fr) * | 1999-04-22 | 2000-10-27 | Electronic Systems Spa | Dispositif et procede pour mesurer l'epaisseur d'un materiau en feuille pendant qu'il avance |
JP2010038598A (ja) * | 2008-08-01 | 2010-02-18 | Nippon Kogyo Kensa Kk | 金属管の残厚推定方法 |
WO2012026321A1 (ja) * | 2010-08-26 | 2012-03-01 | 富士フイルム株式会社 | パイプ厚み計測装置及び方法、並びに記録媒体 |
JP2012047569A (ja) * | 2010-08-26 | 2012-03-08 | Fujifilm Corp | パイプ厚み計測装置及び方法 |
US8737682B2 (en) | 2010-08-26 | 2014-05-27 | Fujifilm Corporation | Pipe thickness measuring device and method, and recording medium |
JP6359709B1 (ja) * | 2017-03-16 | 2018-07-18 | 東芝エレベータ株式会社 | エレベータロープの点検装置 |
JP2018154440A (ja) * | 2017-03-16 | 2018-10-04 | 東芝エレベータ株式会社 | エレベータロープの点検装置 |
FR3073043A1 (fr) * | 2017-10-27 | 2019-05-03 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d'objets manufactures |
US11493334B2 (en) | 2017-10-27 | 2022-11-08 | Tiama | Method and facility for the in-line dimensional control of manufactured objects |
WO2019081875A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procédé et installation de contrôle dimensionnel en ligne d'objets manufacturés |
FR3073044A1 (fr) * | 2017-10-27 | 2019-05-03 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
CN111279148A (zh) * | 2017-10-27 | 2020-06-12 | 蒂阿马公司 | 对制成物体进行在线尺寸控制的方法和设备 |
CN111279149A (zh) * | 2017-10-27 | 2020-06-12 | 蒂阿马公司 | 利用x射线对在流水线中行进的空玻璃容器进行尺寸测量的方法和装置 |
US11549803B2 (en) | 2017-10-27 | 2023-01-10 | Tiama | Method and device for measuring dimensions by X-rays, on empty glass containers running in a line |
WO2019081876A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
FR3095508A1 (fr) | 2019-04-26 | 2020-10-30 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d’objets manufactures |
WO2020217036A1 (fr) | 2019-04-26 | 2020-10-29 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d'objets manufactures |
US11954848B2 (en) | 2019-04-26 | 2024-04-09 | Tiama | Method and installation for the in-line dimensional control of manufactured objects |
WO2020221975A1 (fr) | 2019-04-29 | 2020-11-05 | Tiama | Ligne de contrôle de récipients vides en verre |
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US11927542B2 (en) | 2019-04-29 | 2024-03-12 | Tiama | Line for inspecting empty glass containers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0311646B2 (ja) | 1991-02-18 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
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