JPS60260807A - 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 - Google Patents
管状材の放射線透過式肉厚測定装置Info
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- JPS60260807A JPS60260807A JP11764084A JP11764084A JPS60260807A JP S60260807 A JPS60260807 A JP S60260807A JP 11764084 A JP11764084 A JP 11764084A JP 11764084 A JP11764084 A JP 11764084A JP S60260807 A JPS60260807 A JP S60260807A
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- G01B15/02—Measuring arrangements characterised by the use of electromagnetic waves or particle radiation, e.g. by the use of microwaves, X-rays, gamma rays or electrons for measuring thickness
- G01B15/025—Measuring arrangements characterised by the use of electromagnetic waves or particle radiation, e.g. by the use of microwaves, X-rays, gamma rays or electrons for measuring thickness by measuring absorption
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、管状材の放射線透過式肉厚測定装置に係り、
特に、継目無鋼管等の肉厚をオンラインで測定する際に
用いるのに好適な、管状材を透過した放射線の減衰量に
基づいて、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過
式肉厚測定装置の改良に関する。 １従来の技術】 一般に、鉄網業における管状材の製造（圧延）工程にお
いて、その肉厚を管理する際には、高精度の肉厚測定が
要求される。又、生産性を＾めるためには、製造の流れ
工程を止めることなく、オンラインで肉厚を測定できる
ことが重要であると共に、管状材が高部になる熱間工程
にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく、管状
材からできる限り離れた位置から測定可能であることが
望まれる。 このような条件を満足する従来の放射線透過式肉ｗＷＩ
１１１装置としては、第６図に示す如く、互いに所定角
度、例えば６０°で交差する２本の放射線ビームを管状
材１０に向けて放射するための、固定フレーム１００の
上側に配置された第１及び第２のγ線源１０２．１０４
と、該γ線源１０２ 、’１０４から放射され、管状材
１０の中空部分を透過してくる放射線ビームを各々検出
するための、前記固定フレーム１００の下側に配置され
た第１及び第２の放射線検出器１０６．１０８と、前記
第１のγ線［１０２による放射線ビーム及び第２のγ放
射［１１０４による放射線ビームの両者と所定角度、例
えば６０°で交差する放射線ビームを管状材１０に向け
て放射するための、可動フレーム１１０の一方側に配置
された第３のγ＃１ＡＷＡ１１２と、該第３のγ線源１
１２から放射され、管状材１０の中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記可動フレーム１
１０の他方側に配置された第３の放射線検出器１１４と
を備え、前記各γ線源１０２．１０４．１１２による放
射線ビームが管状材１０の所定位置を過ぎるようにした
時の各放射線検出器１０６．１０日、１１４で検出され
る放射線の量から、管状材１゜の肉Ｉヴを測定するよう
にしたものが、特開昭５６−４６４０６に開示されてい
る。第６図において、１１６は、管状材１０の搬送ロー
ラ、１１８は、前記可動フレーム１１０を図の上下方向
に移動させるための可動フレーム駆動装置である。 この第６図に示したような肉厚測定装置においては、γ
線源及び放射線検出器と管状材１０との相対的位置関係
が重要な意味を持っている。即ち、第７図に示すように
、第１のγ線源１０２から放射されて第１の放射線検出
器１０６に入射する放射線ビームと、第２のγＭ！１１
１０４から放射され−Ｃ第２の放射線検出器１０８に入
射する放射線ビームと、第３のγ線源１１２から放射さ
れて第３の放射線検出器１１４に入射する放射線ビーム
とにより構成される正三角形ＡＢＣの各頂点が、管状材
１０の公称外径と内径の平均値（以下、中央径と称する
）を直径とする円の円周上にくる−ように、可動フレー
ム１１０を位置決めする必要がある。 しかしながら、管状材１ｏは搬送ローラ１１６により運
搬されているため、第７図において、Ｚｌ−７２軸、Ｚ
３ Ｚｌ軸の各方向に常時振動しており、３本の放射線
ビームにより形成される正三角形ＡＢＣの各頂点を、管
状材１ｏの中央径の円周上に正確に維持することは、例
え搬送ローラ１１６に防振ローラ（図示省略）を付加す
る等の手段を講じたとしても、相当に困難である。又、
係る防振ローラ等の付加設備自体も技術的並びにコスト
的に問題を含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分
に施さない限り、第６図に示した従来の肉厚測定装置は
、測定原理的に振動による誤差（以下心振れ誤差と称す
る）を生じるという問題点があった。このため、実際問
題としては、防振ローラを搬送ローラ１１６に併せ用い
ることにより、管状材１０の心振れを極力抑え、心振れ
誤差の発生を極力最小にする試みがなされているが、充
分とは言えなかった。 一方、従来提案された他の放射線による鋼管の肉厚測定
方法としては、特開昭５４−１１４２６３に開示されて
いるように、鋼管の外方から咳鋼管に照射された放射線
が、鋼管の内面に接して透過し／た時に減衰量が最大と
なり、外面に接して透過した時に減衰量が最小となるこ
とを利用して、減衰量の最大点と最小点を検出し、両者
の間隔から鋼管の肉厚を測定する方法がある。 しかしながら、この方法の場合、放射線源として３０Ｃ
ｉ （キューリ）程度の放射性物質を用いたとしても、
数ｌｌｌ１１〜４０ｍｍ程度の肉厚の鋼管を測定する場
合、放射性物質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を
考慮すると、どうしても測定に２０ミリ秒〜１秒程度の
時間を観し、この間、測定対象の鋼管は静止しているこ
とを要求される。このため、この測定方法は、振動を伴
なって搬送されてくる鋼管のオンラインでの肉厚測定に
は適していないという問題点がある。又、放射線源から
放射線を投射するためのスリットの幅を２ＩｌｌＷｌ程
度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮影する
ように構成すると、テレビカメラの分解能としては１ｍ
ｍ程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管
肉厚の測定精度は、鋼板用厚み計の数１０μｍという測
定精度に比し、劣った精度にならざるを得ないという問
題点を有していた。
特に、継目無鋼管等の肉厚をオンラインで測定する際に
用いるのに好適な、管状材を透過した放射線の減衰量に
基づいて、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過
式肉厚測定装置の改良に関する。 １従来の技術】 一般に、鉄網業における管状材の製造（圧延）工程にお
いて、その肉厚を管理する際には、高精度の肉厚測定が
要求される。又、生産性を＾めるためには、製造の流れ
工程を止めることなく、オンラインで肉厚を測定できる
ことが重要であると共に、管状材が高部になる熱間工程
にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく、管状
材からできる限り離れた位置から測定可能であることが
望まれる。 このような条件を満足する従来の放射線透過式肉ｗＷＩ
１１１装置としては、第６図に示す如く、互いに所定角
度、例えば６０°で交差する２本の放射線ビームを管状
材１０に向けて放射するための、固定フレーム１００の
上側に配置された第１及び第２のγ線源１０２．１０４
と、該γ線源１０２ 、’１０４から放射され、管状材
１０の中空部分を透過してくる放射線ビームを各々検出
するための、前記固定フレーム１００の下側に配置され
た第１及び第２の放射線検出器１０６．１０８と、前記
第１のγ線［１０２による放射線ビーム及び第２のγ放
射［１１０４による放射線ビームの両者と所定角度、例
えば６０°で交差する放射線ビームを管状材１０に向け
て放射するための、可動フレーム１１０の一方側に配置
された第３のγ＃１ＡＷＡ１１２と、該第３のγ線源１
１２から放射され、管状材１０の中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記可動フレーム１
１０の他方側に配置された第３の放射線検出器１１４と
を備え、前記各γ線源１０２．１０４．１１２による放
射線ビームが管状材１０の所定位置を過ぎるようにした
時の各放射線検出器１０６．１０日、１１４で検出され
る放射線の量から、管状材１゜の肉Ｉヴを測定するよう
にしたものが、特開昭５６−４６４０６に開示されてい
る。第６図において、１１６は、管状材１０の搬送ロー
ラ、１１８は、前記可動フレーム１１０を図の上下方向
に移動させるための可動フレーム駆動装置である。 この第６図に示したような肉厚測定装置においては、γ
線源及び放射線検出器と管状材１０との相対的位置関係
が重要な意味を持っている。即ち、第７図に示すように
、第１のγ線源１０２から放射されて第１の放射線検出
器１０６に入射する放射線ビームと、第２のγＭ！１１
１０４から放射され−Ｃ第２の放射線検出器１０８に入
射する放射線ビームと、第３のγ線源１１２から放射さ
れて第３の放射線検出器１１４に入射する放射線ビーム
とにより構成される正三角形ＡＢＣの各頂点が、管状材
１０の公称外径と内径の平均値（以下、中央径と称する
）を直径とする円の円周上にくる−ように、可動フレー
ム１１０を位置決めする必要がある。 しかしながら、管状材１ｏは搬送ローラ１１６により運
搬されているため、第７図において、Ｚｌ−７２軸、Ｚ
３ Ｚｌ軸の各方向に常時振動しており、３本の放射線
ビームにより形成される正三角形ＡＢＣの各頂点を、管
状材１ｏの中央径の円周上に正確に維持することは、例
え搬送ローラ１１６に防振ローラ（図示省略）を付加す
る等の手段を講じたとしても、相当に困難である。又、
係る防振ローラ等の付加設備自体も技術的並びにコスト
的に問題を含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分
に施さない限り、第６図に示した従来の肉厚測定装置は
、測定原理的に振動による誤差（以下心振れ誤差と称す
る）を生じるという問題点があった。このため、実際問
題としては、防振ローラを搬送ローラ１１６に併せ用い
ることにより、管状材１０の心振れを極力抑え、心振れ
誤差の発生を極力最小にする試みがなされているが、充
分とは言えなかった。 一方、従来提案された他の放射線による鋼管の肉厚測定
方法としては、特開昭５４−１１４２６３に開示されて
いるように、鋼管の外方から咳鋼管に照射された放射線
が、鋼管の内面に接して透過し／た時に減衰量が最大と
なり、外面に接して透過した時に減衰量が最小となるこ
とを利用して、減衰量の最大点と最小点を検出し、両者
の間隔から鋼管の肉厚を測定する方法がある。 しかしながら、この方法の場合、放射線源として３０Ｃ
ｉ （キューリ）程度の放射性物質を用いたとしても、
数ｌｌｌ１１〜４０ｍｍ程度の肉厚の鋼管を測定する場
合、放射性物質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を
考慮すると、どうしても測定に２０ミリ秒〜１秒程度の
時間を観し、この間、測定対象の鋼管は静止しているこ
とを要求される。このため、この測定方法は、振動を伴
なって搬送されてくる鋼管のオンラインでの肉厚測定に
は適していないという問題点がある。又、放射線源から
放射線を投射するためのスリットの幅を２ＩｌｌＷｌ程
度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮影する
ように構成すると、テレビカメラの分解能としては１ｍ
ｍ程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管
肉厚の測定精度は、鋼板用厚み計の数１０μｍという測
定精度に比し、劣った精度にならざるを得ないという問
題点を有していた。
本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたも
ので、搬送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結
果に心振れ誤差が原理的に生じることがなく、しかも測
定精度の高い管状材の放射線透過式肉厚測定装置を提供
することを目的とする。
ので、搬送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結
果に心振れ誤差が原理的に生じることがなく、しかも測
定精度の高い管状材の放射線透過式肉厚測定装置を提供
することを目的とする。
本発明は、管状材を透過した放射線の減衰量に基づいて
、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測
定＠置において、放射線ビームを管状材に向けて平行に
近い扇状に放射するための、放射線検出器から離れた位
置に配置された単一の放射線源と１．該放射線源から放
射され、管状材の軸心両側を含む中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記放射線源から一
定距離の管状材近傍位置で、その横方向に略並置される
複数個の放射線検出器とを備え、各放射線検出器により
検出される放射線の墨を結ぶ曲線を関数近似して、その
最大値から放射線源と管状材の軸心を結ぶ直線上の肉厚
を測定することとしで、前記目的を達成したものである
。
、管状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測
定＠置において、放射線ビームを管状材に向けて平行に
近い扇状に放射するための、放射線検出器から離れた位
置に配置された単一の放射線源と１．該放射線源から放
射され、管状材の軸心両側を含む中空部分を透過してく
る放射線ビームを検出するための、前記放射線源から一
定距離の管状材近傍位置で、その横方向に略並置される
複数個の放射線検出器とを備え、各放射線検出器により
検出される放射線の墨を結ぶ曲線を関数近似して、その
最大値から放射線源と管状材の軸心を結ぶ直線上の肉厚
を測定することとしで、前記目的を達成したものである
。
本発明においては、第１図に示す如く、管状材１０が無
い場合の放射線検出量を同一にするために、単一の放射
線［１２と複数個（第１図では７個）の放射線検出器１
４Ａ〜１４Ｇの距離が一定になるように、管状材１０を
挾んで放射線源１２ど放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇを対
置させる。、この場合、放射線ビームを見かけ上平行ビ
ームに近いものにするために、放射線源１２と放射線検
出器１４Ａ〜１４Ｇの距離は極力長くし、一方、管状材
１０と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの距離は極力短くす
る。又、後述する関数近似を簡略化するためには、放射
線検出器１４Ａ〜１４Ｇの全体有効検出幅を、管状材１
０の内径が最小で、その心振れが最大の場合でも、管状
材１０の中空部分を透過して入射される放射線ビームの
みを検出する幅とするとよい。なお、各放射線検出器１
４Ａ〜１４Ｇは同一のものを使用し、後述する関数近似
の精度を良くするために、極力有効検出幅の小さいもの
を使用し、場合によっては千鳥状に配置してもよい。 第１図に示すような本発明の構成を採用すると、各放射
線検出器１４△〜１４Ｇで検出される放射線検出量は、
第２図に示す如くとなる。従って、本発明においては、
各放射線検出量を結ぶ曲線を、例えば次式で示すような
６次多項式で近似し、全体有効検出幅について最大の検
出ＩＮをめる。 ｙ＝ａ６ｘ６＋ａ５ｘ５＋ａ４ｘ’＋ａ３ｘ３＋ａ ｒ
Ｘ ２＋ａ Ｉ Ｘ ’ ＋ａ ｏ・・・（１）ここで
、ｙは放射線検出量、×は、各放射線検出器の放射線検
出器１４Ａからの相対距離、８６〜ａＯは係数である。 前出（１）式で示される６次多項式を用いてめられる最
大検出層Ｎは、放射ｍ源１２と管状材１０の軸心を結ん
だ直線が、管状材１０と交わる２箇所の肉厚ｔの平均値
により変化し、一般に次式の関係が成立する。 Ｎ＝Ｎｏｅ×ｐ （−μ℃）・・・（，２）ここで、Ｎ
’ｏは、管状材１０が存在しない場合に各放射線検出
器１４Ａ〜１４Ｇにより均一に検出される放射４１！、
μは、吸収係数である。 前出（２）式に含まれる放射Ｓ量Ｎｏは予め測定してお
くことができ、又、吸収係数μは予め較正試験で知るこ
とができるので、前出（２）式の関係から肉厚ｔをめる
ことができる。 次に、本発明方法における管状材１０の心振れによる測
定誤差について考察する。まず、第１図の２３−２４方
向の心振れについては、前述したように、放射線源１２
と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇ間、及び管状材１０と放
射線検出器１４Ａ〜１４Ｇ間の距離を適切にすることに
加え、各放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの有効検出幅を極
力小さくすることによって、放射線ビームが見かけ上平
行ビームに近くなるため、実用上Ｚ３ Ｚ４方向の心振
れによる誤差は問題外にすることができる。 又、ＺＩ Ｚ２方向の心振れについても、前述の如く関
数近似で最大検出量Ｎ、をめるこ″とにより、常に前述
の肉厚ｔを測定することができるので、結局６振れによ
る誤差は一理的に無視できる。
い場合の放射線検出量を同一にするために、単一の放射
線［１２と複数個（第１図では７個）の放射線検出器１
４Ａ〜１４Ｇの距離が一定になるように、管状材１０を
挾んで放射線源１２ど放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇを対
置させる。、この場合、放射線ビームを見かけ上平行ビ
ームに近いものにするために、放射線源１２と放射線検
出器１４Ａ〜１４Ｇの距離は極力長くし、一方、管状材
１０と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの距離は極力短くす
る。又、後述する関数近似を簡略化するためには、放射
線検出器１４Ａ〜１４Ｇの全体有効検出幅を、管状材１
０の内径が最小で、その心振れが最大の場合でも、管状
材１０の中空部分を透過して入射される放射線ビームの
みを検出する幅とするとよい。なお、各放射線検出器１
４Ａ〜１４Ｇは同一のものを使用し、後述する関数近似
の精度を良くするために、極力有効検出幅の小さいもの
を使用し、場合によっては千鳥状に配置してもよい。 第１図に示すような本発明の構成を採用すると、各放射
線検出器１４△〜１４Ｇで検出される放射線検出量は、
第２図に示す如くとなる。従って、本発明においては、
各放射線検出量を結ぶ曲線を、例えば次式で示すような
６次多項式で近似し、全体有効検出幅について最大の検
出ＩＮをめる。 ｙ＝ａ６ｘ６＋ａ５ｘ５＋ａ４ｘ’＋ａ３ｘ３＋ａ ｒ
Ｘ ２＋ａ Ｉ Ｘ ’ ＋ａ ｏ・・・（１）ここで
、ｙは放射線検出量、×は、各放射線検出器の放射線検
出器１４Ａからの相対距離、８６〜ａＯは係数である。 前出（１）式で示される６次多項式を用いてめられる最
大検出層Ｎは、放射ｍ源１２と管状材１０の軸心を結ん
だ直線が、管状材１０と交わる２箇所の肉厚ｔの平均値
により変化し、一般に次式の関係が成立する。 Ｎ＝Ｎｏｅ×ｐ （−μ℃）・・・（，２）ここで、Ｎ
’ｏは、管状材１０が存在しない場合に各放射線検出
器１４Ａ〜１４Ｇにより均一に検出される放射４１！、
μは、吸収係数である。 前出（２）式に含まれる放射Ｓ量Ｎｏは予め測定してお
くことができ、又、吸収係数μは予め較正試験で知るこ
とができるので、前出（２）式の関係から肉厚ｔをめる
ことができる。 次に、本発明方法における管状材１０の心振れによる測
定誤差について考察する。まず、第１図の２３−２４方
向の心振れについては、前述したように、放射線源１２
と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇ間、及び管状材１０と放
射線検出器１４Ａ〜１４Ｇ間の距離を適切にすることに
加え、各放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの有効検出幅を極
力小さくすることによって、放射線ビームが見かけ上平
行ビームに近くなるため、実用上Ｚ３ Ｚ４方向の心振
れによる誤差は問題外にすることができる。 又、ＺＩ Ｚ２方向の心振れについても、前述の如く関
数近似で最大検出量Ｎ、をめるこ″とにより、常に前述
の肉厚ｔを測定することができるので、結局６振れによ
る誤差は一理的に無視できる。
以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する
。 本実施例では、第３図に示す如く、放射線１１１２を、
Ｃ字状の固定フレーム２０の上側に画定し、一方、放射
線検出器１４Ａ〜１４Ｇを、同じく固定フレーム２０の
下側に円弧状に固定することによって、放射Ｉａｍ１２
と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇｆｌの距離を一定値１ｍ
とし、又、管状材１０の外面から放射線検出器１４Ａ〜
１４Ｇまでの距離を約１００ＩｌｌＩとしている。又、
前記放射線ｉ！！１２としては、１３７Ｃ８３０Ｃｉを
使用し、放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇとしては、プラス
チックシンチレータと光電子増倍管を一体化した有効検
出幅１０−驕の検出器を７個組合わせて用いている。 この放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの個数は、関数近似の
精度上、５〜７個以上が適切である。この放射線検出器
１４Ａ〜１４Ｇは、管状材１０からの放熱による影響を
防ぐため、冷却されている。 第３図において、２２は、管状材１０の心振れを極力少
くするためのピンチローラである。 本実施例における関数近似は、第４図に示すようにして
行われる。即ち、Ｘ軸には各検出器の相対距離、Ｙ軸に
は、各検出器の放射線検出量を取る。これまでの経験に
より、前出（１）式で示した如く６次多項式で近似する
のが最も好ましいことがわかっているので、その例で説
明する。つまり、Ｘ Ａ 〜ｘ０１ｘ−Ａ ’ 〜Ｘ
（） ２、”’、ｘ＾６〜Ｘ ０６を計算し、ｙ＾〜Ｖ
Ｇと重回帰分析を行うことにより、前出（１）式の係数
ａ６〜ａＯをめることができ、関数近似を行うことがで
きる。 更に最大検出量Ｎをめるには、Ｘ−Ｘ＾〜ＸＧの間を、
例えばＱ、ｉａ＋＊ｊ５に区切り、逐次Ｘの値を前出（
１）式に代入して計算していけばよい。 なお、これらの演算は、マイクロコンピュータを用いて
高速で処理することができる。 以上のようにすることによって、例えば管状材１０の心
振れが最大±１０１１程度であれば、本実施例の場合、
内径が９０−一程度以上の管状材１０の肉厚を測定する
ことができる。これ以下の内径のものを測定する必要が
ある場合は、例えば各放射線検出器を紙面垂直方向に２
〜３列の千鳥状配列にして、放射線検出器の有効幅を小
さくすればよい。 又、同様な肉厚測定を２箇所以上で行いたい場合には、
第５図（２箇所の場合）に示すように構成すればよい。
。 本実施例では、第３図に示す如く、放射線１１１２を、
Ｃ字状の固定フレーム２０の上側に画定し、一方、放射
線検出器１４Ａ〜１４Ｇを、同じく固定フレーム２０の
下側に円弧状に固定することによって、放射Ｉａｍ１２
と放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇｆｌの距離を一定値１ｍ
とし、又、管状材１０の外面から放射線検出器１４Ａ〜
１４Ｇまでの距離を約１００ＩｌｌＩとしている。又、
前記放射線ｉ！！１２としては、１３７Ｃ８３０Ｃｉを
使用し、放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇとしては、プラス
チックシンチレータと光電子増倍管を一体化した有効検
出幅１０−驕の検出器を７個組合わせて用いている。 この放射線検出器１４Ａ〜１４Ｇの個数は、関数近似の
精度上、５〜７個以上が適切である。この放射線検出器
１４Ａ〜１４Ｇは、管状材１０からの放熱による影響を
防ぐため、冷却されている。 第３図において、２２は、管状材１０の心振れを極力少
くするためのピンチローラである。 本実施例における関数近似は、第４図に示すようにして
行われる。即ち、Ｘ軸には各検出器の相対距離、Ｙ軸に
は、各検出器の放射線検出量を取る。これまでの経験に
より、前出（１）式で示した如く６次多項式で近似する
のが最も好ましいことがわかっているので、その例で説
明する。つまり、Ｘ Ａ 〜ｘ０１ｘ−Ａ ’ 〜Ｘ
（） ２、”’、ｘ＾６〜Ｘ ０６を計算し、ｙ＾〜Ｖ
Ｇと重回帰分析を行うことにより、前出（１）式の係数
ａ６〜ａＯをめることができ、関数近似を行うことがで
きる。 更に最大検出量Ｎをめるには、Ｘ−Ｘ＾〜ＸＧの間を、
例えばＱ、ｉａ＋＊ｊ５に区切り、逐次Ｘの値を前出（
１）式に代入して計算していけばよい。 なお、これらの演算は、マイクロコンピュータを用いて
高速で処理することができる。 以上のようにすることによって、例えば管状材１０の心
振れが最大±１０１１程度であれば、本実施例の場合、
内径が９０−一程度以上の管状材１０の肉厚を測定する
ことができる。これ以下の内径のものを測定する必要が
ある場合は、例えば各放射線検出器を紙面垂直方向に２
〜３列の千鳥状配列にして、放射線検出器の有効幅を小
さくすればよい。 又、同様な肉厚測定を２箇所以上で行いたい場合には、
第５図（２箇所の場合）に示すように構成すればよい。
以上説明した通り、本発明によれば、管状材の心振れに
よる測定誤差を原理的になくすことができ、従って、搬
送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振
れ誤差が原理的に生じることがない。又、測定精度も高
い。従って、精度の高い肉厚測定を、オンラインで行う
ことが可能となるという優れた効果を有する。
よる測定誤差を原理的になくすことができ、従って、搬
送中の管状材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振
れ誤差が原理的に生じることがない。又、測定精度も高
い。従って、精度の高い肉厚測定を、オンラインで行う
ことが可能となるという優れた効果を有する。
第１図は、本発明の詳細な説明するための、管状材に対
する放射＃ＩＮ及び放射線検出器の配置を示す断面図、 第２図は、同じく、各放射線検出器の相対距離と放射線
検出器の関係の例を示す線図、第３図は、本発明が採用
された放射線透過式肉厚測定装置の実施例の構成を示す
断面図、第４図は、前記実施例における各放射線検出器
の相対距離と放射線検出量の関係の例を示′す線図、第
５図は、本発明に係る放射線透過式肉厚測定装置の変形
例の構成を示す断面図、 第６図は、従来の放射線透過式肉厚測定装置の一例の構
成を示す断面図、 第７図は、前記従来例における測定原理を説明するため
の拡大断面図である。 １０・・・管状材、 −１２・・・放射ｍ源、１４Ａ〜
１４Ｇ・・・放射線検出器、 Ｎ・・・最大検出量、 ｔ・・・肉厚。 代理人 ′高 矢 論 （ばか１名） 第１図 １２１ １４８１４０ １４Ｆ 第４図 ０各棟出瓢Φ植４踏紐− 第６図 第７図 第１頁の続き ＠発明者松下 重患 ＠発明者 門野 棧雄
する放射＃ＩＮ及び放射線検出器の配置を示す断面図、 第２図は、同じく、各放射線検出器の相対距離と放射線
検出器の関係の例を示す線図、第３図は、本発明が採用
された放射線透過式肉厚測定装置の実施例の構成を示す
断面図、第４図は、前記実施例における各放射線検出器
の相対距離と放射線検出量の関係の例を示′す線図、第
５図は、本発明に係る放射線透過式肉厚測定装置の変形
例の構成を示す断面図、 第６図は、従来の放射線透過式肉厚測定装置の一例の構
成を示す断面図、 第７図は、前記従来例における測定原理を説明するため
の拡大断面図である。 １０・・・管状材、 −１２・・・放射ｍ源、１４Ａ〜
１４Ｇ・・・放射線検出器、 Ｎ・・・最大検出量、 ｔ・・・肉厚。 代理人 ′高 矢 論 （ばか１名） 第１図 １２１ １４８１４０ １４Ｆ 第４図 ０各棟出瓢Φ植４踏紐− 第６図 第７図 第１頁の続き ＠発明者松下 重患 ＠発明者 門野 棧雄
Claims (1)
- （１）管状材を透過した放射線の減衰量に基づいて、管
状材の肉厚を測定する管状材の放射線透過式肉厚測定装
置において、 放射線ビームを管状材に向けて平行に近い扇状に放射す
るための、放射線検出器から離れた位置に配置された単
一の放射線源と、 該放射線源から放射され、管状材の軸心両側を含む中空
部分を透過してくる放射線ビームを検出するための、前
記放射線源から一定距離の管状材近傍位置で、その横方
向に略並置される複数個の放射線検出器とを備え、・ 各放射線検出器により検出される放射線の量を結ぶ曲線
を関数近似して、その最大値から放射線源と管状材の軸
心を結ぶ直線上の肉厚を測定することを特徴とする管状
材の放射線透過式肉厚測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11764084A JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11764084A JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60260807A true JPS60260807A (ja) | 1985-12-24 |
| JPH0311646B2 JPH0311646B2 (ja) | 1991-02-18 |
Family
ID=14716696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11764084A Granted JPS60260807A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60260807A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| FR2792721A1 (fr) * | 1999-04-22 | 2000-10-27 | Electronic Systems Spa | Dispositif et procede pour mesurer l'epaisseur d'un materiau en feuille pendant qu'il avance |
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| WO2019081875A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procédé et installation de contrôle dimensionnel en ligne d'objets manufacturés |
| WO2019081876A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
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| FR3095506A1 (fr) | 2019-04-29 | 2020-10-30 | Tiama | Ligne de contrôle de récipients vides en verre |
-
1984
- 1984-06-08 JP JP11764084A patent/JPS60260807A/ja active Granted
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| JP2018154440A (ja) * | 2017-03-16 | 2018-10-04 | 東芝エレベータ株式会社 | エレベータロープの点検装置 |
| FR3073043A1 (fr) * | 2017-10-27 | 2019-05-03 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d'objets manufactures |
| US11493334B2 (en) | 2017-10-27 | 2022-11-08 | Tiama | Method and facility for the in-line dimensional control of manufactured objects |
| WO2019081875A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procédé et installation de contrôle dimensionnel en ligne d'objets manufacturés |
| FR3073044A1 (fr) * | 2017-10-27 | 2019-05-03 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
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| US11549803B2 (en) | 2017-10-27 | 2023-01-10 | Tiama | Method and device for measuring dimensions by X-rays, on empty glass containers running in a line |
| WO2019081876A1 (fr) | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Tiama | Procede et dispositif de mesure de dimensions par rayons x, sur des recipients en verre vide defilant en ligne |
| FR3095508A1 (fr) | 2019-04-26 | 2020-10-30 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d’objets manufactures |
| WO2020217036A1 (fr) | 2019-04-26 | 2020-10-29 | Tiama | Procede et installation de controle dimensionnel en ligne d'objets manufactures |
| US11954848B2 (en) | 2019-04-26 | 2024-04-09 | Tiama | Method and installation for the in-line dimensional control of manufactured objects |
| WO2020221975A1 (fr) | 2019-04-29 | 2020-11-05 | Tiama | Ligne de contrôle de récipients vides en verre |
| FR3095506A1 (fr) | 2019-04-29 | 2020-10-30 | Tiama | Ligne de contrôle de récipients vides en verre |
| US11927542B2 (en) | 2019-04-29 | 2024-03-12 | Tiama | Line for inspecting empty glass containers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0311646B2 (ja) | 1991-02-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |