JPS58158510A - 管状材の肉厚測定装置 - Google Patents
管状材の肉厚測定装置Info
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- JPS58158510A JPS58158510A JP57040180A JP4018082A JPS58158510A JP S58158510 A JPS58158510 A JP S58158510A JP 57040180 A JP57040180 A JP 57040180A JP 4018082 A JP4018082 A JP 4018082A JP S58158510 A JPS58158510 A JP S58158510A
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- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
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- G01B15/02—Measuring arrangements characterised by the use of electromagnetic waves or particle radiation, e.g. by the use of microwaves, X-rays, gamma rays or electrons for measuring thickness
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、管状材の平均肉厚寸法を非接触で測定するこ
とのできる管状材の肉厚測定装置に関するものである。
とのできる管状材の肉厚測定装置に関するものである。
一般に鉄鋼業における管状材の製造（圧延）工程におい
て、その肉厚寸法を管理する際、高精度の肉厚寸法測定
が要求される。また生産性を高めるためには、製造の流
れ工程を止めることなく、オンラインで肉厚寸法を測定
できることが大切であると共に、管状材が高温になる熱
間工程にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく
、管状材から出来る限り離れた位置から測定可能である
ことが望まれる。
て、その肉厚寸法を管理する際、高精度の肉厚寸法測定
が要求される。また生産性を高めるためには、製造の流
れ工程を止めることなく、オンラインで肉厚寸法を測定
できることが大切であると共に、管状材が高温になる熱
間工程にあっては、非接触で測定可能であるだけでなく
、管状材から出来る限り離れた位置から測定可能である
ことが望まれる。
第１図に、かかる条件を満足する従来の管状材肉厚測定
装置の構成概要を示す。同図において、１．２および３
はそれぞれ放射線を発するγ線源、４乃至６はそれぞれ
放射線の検出装置（以下、センサとも云う）、７は固定
フレーム、８は可動フレーム、９は管状材１１の搬送ロ
ーラ、１０は可動フレーム駆動装置である。
装置の構成概要を示す。同図において、１．２および３
はそれぞれ放射線を発するγ線源、４乃至６はそれぞれ
放射線の検出装置（以下、センサとも云う）、７は固定
フレーム、８は可動フレーム、９は管状材１１の搬送ロ
ーラ、１０は可動フレーム駆動装置である。
第１図に示した測定装置では、固定フレーム７上に設置
されたγ線源１，２およびセンサ４，５と可動フレーム
８上に設置されたγ線源３およびセンサ６とにより、搬
送ローラ９に乗って運搬されてくる管状材１１の肉厚寸
法を測定するものであるが、この際、γ線源とセンサと
管状材の相対的位置関係が重要な意味をもっている。
されたγ線源１，２およびセンサ４，５と可動フレーム
８上に設置されたγ線源３およびセンサ６とにより、搬
送ローラ９に乗って運搬されてくる管状材１１の肉厚寸
法を測定するものであるが、この際、γ線源とセンサと
管状材の相対的位置関係が重要な意味をもっている。
すなわち第２図に見られるように、γ線源１から発して
センサ４に入射するビームと、同じく線源２から発して
センサ５に入射するビームと、同じ（線源３から発して
センサ６に入射するビームとにより構成される正三角形
ＥＦＧの各頂点が、管状材１１の公称外径と内径の平均
値（以下、中央径と呼ぶ）を直径とする円の円周上にく
るように、第１図において可動フレーム８を位置決めす
る必要がある（なお、測定原理の詳細は、特開昭５６−
４６４０６号公報において開示されており、また本発明
の理解のために必須のものでもないので、その説明は省
略する）。
センサ４に入射するビームと、同じく線源２から発して
センサ５に入射するビームと、同じ（線源３から発して
センサ６に入射するビームとにより構成される正三角形
ＥＦＧの各頂点が、管状材１１の公称外径と内径の平均
値（以下、中央径と呼ぶ）を直径とする円の円周上にく
るように、第１図において可動フレーム８を位置決めす
る必要がある（なお、測定原理の詳細は、特開昭５６−
４６４０６号公報において開示されており、また本発明
の理解のために必須のものでもないので、その説明は省
略する）。
所が、管状材１１は搬送ローラ９により運搬されている
ため、第２図において、Ｚｌ−Ｚ２軸、Ｚ３−Ｚ４軸の
各方向に常時振動しており、３本の放射線ビームにより
形成される正三角形ＥＦＧの各頂点を管状材１１の中央
径の円周上に正確に維持することは、たとえ搬送ローラ
９に防振ローラ（図示せず）を付加するなどの手段を講
じたとしても、相当に困難である。またかかる防振ロー
ラ等の付加設備自体も技術的ならびにコスト的に問題を
含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分に施さない
限り、第１図、第２図に示した従来の測定装置は測定原
理的に振動による誤差（心振れ誤差という）を生じると
いう欠点がある。このため、実際問題とし７ては、図示
せざる防振ローラを搬送ローラ９に併せ用いることによ
り管状材１１の心振れを極力おさえ、心振れ誤差の発生
を極力最小にする試みがなされている。
ため、第２図において、Ｚｌ−Ｚ２軸、Ｚ３−Ｚ４軸の
各方向に常時振動しており、３本の放射線ビームにより
形成される正三角形ＥＦＧの各頂点を管状材１１の中央
径の円周上に正確に維持することは、たとえ搬送ローラ
９に防振ローラ（図示せず）を付加するなどの手段を講
じたとしても、相当に困難である。またかかる防振ロー
ラ等の付加設備自体も技術的ならびにコスト的に問題を
含んでいるが、搬送ローラの防振対策を充分に施さない
限り、第１図、第２図に示した従来の測定装置は測定原
理的に振動による誤差（心振れ誤差という）を生じると
いう欠点がある。このため、実際問題とし７ては、図示
せざる防振ローラを搬送ローラ９に併せ用いることによ
り管状材１１の心振れを極力おさえ、心振れ誤差の発生
を極力最小にする試みがなされている。
更に、従来提案された他の放射線による鋼管の肉厚測定
方法として、特開昭５４−１１４２６３号公報に記載の
ものがある。
方法として、特開昭５４−１１４２６３号公報に記載の
ものがある。
この方法は、鋼管の外方から該鋼管に照射された放射線
は、鋼管の内面に接して透過したとき減衰量が最大とな
り、外面に接して透過したときに減衰量が最小となるこ
とから、減衰量の最大点と最小点を検知し、両者の間隔
から鋼管の肉厚を測定する方法である。
は、鋼管の内面に接して透過したとき減衰量が最大とな
り、外面に接して透過したときに減衰量が最小となるこ
とから、減衰量の最大点と最小点を検知し、両者の間隔
から鋼管の肉厚を測定する方法である。
しかしこの方法の場合、放射線源として３０Ｃｉ（キュ
ーリ）程度の放射性物質を用いたとしても、数ｍｆｆ１
〜４０ｍｍ程度の肉厚の鋼管を測定する場合、放射性物
質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を考慮すると、
どうしても測定に２０ｍｍ秒〜１秒程度の時間を要し、
この間、測定対象の鋼管は静止していることを要求され
る。このため、上述の測定方法は、振動を伴って搬送さ
れてくる鋼管のオンラインでの肉厚寸法測定には使用で
きないという欠点がある。そればかりではなく、放射線
源から放射線を投射するためのスリットの幅寸法を２ｍ
ｒｎ程度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮
影するとすると、テレビカメラの分解能としては１ｍｍ
程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管肉
厚寸法の測定精度は、鋼板用厚み計の数１０μｍという
測定精度に比し、着るしく劣った精度にならざるを得な
いことが理解される。
ーリ）程度の放射性物質を用いたとしても、数ｍｆｆ１
〜４０ｍｍ程度の肉厚の鋼管を測定する場合、放射性物
質からの放射線量の統計的なゆらぎ現象を考慮すると、
どうしても測定に２０ｍｍ秒〜１秒程度の時間を要し、
この間、測定対象の鋼管は静止していることを要求され
る。このため、上述の測定方法は、振動を伴って搬送さ
れてくる鋼管のオンラインでの肉厚寸法測定には使用で
きないという欠点がある。そればかりではなく、放射線
源から放射線を投射するためのスリットの幅寸法を２ｍ
ｒｎ程度とし、放射線の鋼管透過像をテレビカメラで撮
影するとすると、テレビカメラの分解能としては１ｍｍ
程度しか期待できないので、結局、本方法による鋼管肉
厚寸法の測定精度は、鋼板用厚み計の数１０μｍという
測定精度に比し、着るしく劣った精度にならざるを得な
いことが理解される。
本発明は、上述の如き従来の技術的事情にかんがみなさ
れたものであり、従って本発明の目的は、搬送中の管状
材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振れ誤差が原
理的に生じることな（、しかも測定精度の高い管状材肉
厚測定装置を提供することにある。
れたものであり、従って本発明の目的は、搬送中の管状
材に心振れが起きても、肉厚測定結果に心振れ誤差が原
理的に生じることな（、しかも測定精度の高い管状材肉
厚測定装置を提供することにある。
次に本発明の測定原理を説明する。
第３図（イ）、（ロ）は本発明による肉厚測定装置の測
定原理の説明図である。第３図（イ）において、２１は
γ線源の２インアレイ（以後、ライン状線源と呼ぶ）で
あり、２２はライン状に配置された多数ノセンサの集合
（以後、ライン状センサト呼））であり、１１は管状材
である。
定原理の説明図である。第３図（イ）において、２１は
γ線源の２インアレイ（以後、ライン状線源と呼ぶ）で
あり、２２はライン状に配置された多数ノセンサの集合
（以後、ライン状センサト呼））であり、１１は管状材
である。
すなわち、第３図ピ）において、管状材１１をはさんで
対置されたライン状線源２１およびライン状センサ２２
の長さ寸法ｔを管状材１１の外径寸法より充分大をこし
た状態で、センサ２２により線源２１から放射されたγ
線の減衰量を測定すれば、これにより管状材１１の当該
断面における平均肉厚寸法を求めることができる。第３
図（ロ）において、Ｎｏは、管状材１１が存在しない場
合に、センサ２２が検出する放射線（γ線）のカウント
総数を表わし、Ｎ８は管状材１１が存在する場合にセン
サ２２が検出する放射線（γ線）のカウント総数を表わ
している。このＮｏとＮｔ３の値から管状材１１の平均
肉厚寸法を求めることができる。しかも、ライン状線源
２１とセンサ２２の長さ寸法ｌを管状材１１の外径寸法
より充分大にしておけば、管状材１１が心振れを起こし
たとしても、上記カウント総数Ｎ３の値は変化しないか
ら、心撮れによる誤差を発生させることなしに管状材１
１の平均肉厚寸法を求めることができる。
対置されたライン状線源２１およびライン状センサ２２
の長さ寸法ｔを管状材１１の外径寸法より充分大をこし
た状態で、センサ２２により線源２１から放射されたγ
線の減衰量を測定すれば、これにより管状材１１の当該
断面における平均肉厚寸法を求めることができる。第３
図（ロ）において、Ｎｏは、管状材１１が存在しない場
合に、センサ２２が検出する放射線（γ線）のカウント
総数を表わし、Ｎ８は管状材１１が存在する場合にセン
サ２２が検出する放射線（γ線）のカウント総数を表わ
している。このＮｏとＮｔ３の値から管状材１１の平均
肉厚寸法を求めることができる。しかも、ライン状線源
２１とセンサ２２の長さ寸法ｌを管状材１１の外径寸法
より充分大にしておけば、管状材１１が心振れを起こし
たとしても、上記カウント総数Ｎ３の値は変化しないか
ら、心撮れによる誤差を発生させることなしに管状材１
１の平均肉厚寸法を求めることができる。
なお、ライン状線源２１はたとえば第３Ａ図に示すよう
に構成することができる。ここで第３Ａ図（イ）、（ロ
）はライン状線源の一例を示す断面構成図およびコリメ
ータの正面図である。
に構成することができる。ここで第３Ａ図（イ）、（ロ
）はライン状線源の一例を示す断面構成図およびコリメ
ータの正面図である。
−すなわち、空所２１６を有する線源容器２１０内に線
源ホルダー２１１が配置される。この線源ホルダー２１
１には複数個のたとえばセシウム１３７等から成る線源
カプセル２］２が列状（ライン状）に配設されている。
源ホルダー２１１が配置される。この線源ホルダー２１
１には複数個のたとえばセシウム１３７等から成る線源
カプセル２］２が列状（ライン状）に配設されている。
そして、線源容器２１０の空所２１６内には回転式シャ
ッタ２１３が配置され、かつ線源２１０にはコリメータ
２１４が数句けられている。このコリメータ２１４はラ
イン状にあけられた多数のコリメータ穴２１５を有して
いる。
ッタ２１３が配置され、かつ線源２１０にはコリメータ
２１４が数句けられている。このコリメータ２１４はラ
イン状にあけられた多数のコリメータ穴２１５を有して
いる。
回転式シャッタ２１３は図示されていない回転駆動機構
によって回転駆動され、シャツタ板２１７は測定を行な
う際には図において紙面に平行Ｇこされて線源カプセル
２１２から放出された放射線をコリメータ２１４に導き
、測定を行なわないときには図において紙面に直角にさ
れてその放射線を遮断する。各線源カプセル２１２から
は放射線は放射状に放出されるが、測定時にはコリメー
タ２１５のコリメータ穴２１４を通ることにより、平行
ビームに形成される。
によって回転駆動され、シャツタ板２１７は測定を行な
う際には図において紙面に平行Ｇこされて線源カプセル
２１２から放出された放射線をコリメータ２１４に導き
、測定を行なわないときには図において紙面に直角にさ
れてその放射線を遮断する。各線源カプセル２１２から
は放射線は放射状に放出されるが、測定時にはコリメー
タ２１５のコリメータ穴２１４を通ることにより、平行
ビームに形成される。
なおまた、第３図（イ）におけるライン状センサ２２は
同様にたとえば第３Ｂ図に示すように構成することがで
きる。ここで第３Ｂ図（イ）、（ロ）はライン状センサ
の一例を示す概略側面図およびコリメータの正面図であ
る。
同様にたとえば第３Ｂ図に示すように構成することがで
きる。ここで第３Ｂ図（イ）、（ロ）はライン状センサ
の一例を示す概略側面図およびコリメータの正面図であ
る。
すなわち、１つの長方形状のコリメータ穴２２４を有す
るコリメータ２２０が配置され、このコリメータ２２０
の後にポリビニールトルエン等のプラスチックシンチレ
ータ２２１が取付ゆられ、このプラスチックシンチレー
タ２２１の後にアクリル等のライトガイド２２２が取付
けられる。ライトガイド２２２には光電子増倍管２２３
が設けられ、その出力は図示されていない増幅器に導か
れる。ライン状線源２１のコリメータ２１４のコリメー
タ穴２１５を通ることにより平行ビームになされた放射
線は管状材を透過した後、ライン状センサ２２のコリメ
ータ２２０のコリメータ穴２２４に入射する。このコリ
メータ穴２２４は１つの長方形状のものについて示した
が、ライン状線源２１のコリメータ２１４のコリメータ
穴２】５のように多数のコリメータ穴がライン状に配設
されたものでもよい。
るコリメータ２２０が配置され、このコリメータ２２０
の後にポリビニールトルエン等のプラスチックシンチレ
ータ２２１が取付ゆられ、このプラスチックシンチレー
タ２２１の後にアクリル等のライトガイド２２２が取付
けられる。ライトガイド２２２には光電子増倍管２２３
が設けられ、その出力は図示されていない増幅器に導か
れる。ライン状線源２１のコリメータ２１４のコリメー
タ穴２１５を通ることにより平行ビームになされた放射
線は管状材を透過した後、ライン状センサ２２のコリメ
ータ２２０のコリメータ穴２２４に入射する。このコリ
メータ穴２２４は１つの長方形状のものについて示した
が、ライン状線源２１のコリメータ２１４のコリメータ
穴２】５のように多数のコリメータ穴がライン状に配設
されたものでもよい。
次に放射線減衰量の測定により管状材の肉厚寸法を求め
る測定法の原理を説明しておく。
る測定法の原理を説明しておく。
一般に厚み寸法ｔの被測定物を透過してくる放射線のセ
ンサによる検出々力をＮとすると、放射線透過形厚さ計
の基本式として次の式が成立することが知られている。
ンサによる検出々力をＮとすると、放射線透過形厚さ計
の基本式として次の式が成立することが知られている。
Ｎ＝ＮＯＥＸＰ （−、ｕｔ ’） −１０
１０，（１）但しＮｏは、被測定物が存在しない（厚み
寸法１−〇）場合にセンサにより検出される出力（基準
出力）を表わし、μは吸収係数と称される定数である。
１０，（１）但しＮｏは、被測定物が存在しない（厚み
寸法１−〇）場合にセンサにより検出される出力（基準
出力）を表わし、μは吸収係数と称される定数である。
今、第４図に示す如く、管状材１１の断面に対し、互い
に直交するＸ軸とｙ軸を定めれば、ｙ軸方向に沿った管
状材１１の肉厚寸法ｔｉをＸ座票ｘ１の関数として次の
ように表わすことができる。
に直交するＸ軸とｙ軸を定めれば、ｙ軸方向に沿った管
状材１１の肉厚寸法ｔｉをＸ座票ｘ１の関数として次の
ように表わすことができる。
ｔ＝ｆ（ｘ） ・・・・・・・・・
・・・ （２）従って第３図（イ）Ｇこおけるライン状
センサ２２による検出々力Ｎｓは次式で与えられる。
・・・ （２）従って第３図（イ）Ｇこおけるライン状
センサ２２による検出々力Ｎｓは次式で与えられる。
上記（３）式から各Ｘ座標における肉厚寸法ｔを算出し
、それと検出々力Ｎ８の関係を求めグラフにしたのが第
５図である。
、それと検出々力Ｎ８の関係を求めグラフにしたのが第
５図である。
第５図に示すグラフによれば、縦軸にとった値ｔｎ（Ｎ
ｓ／Ｎｏ ’）が成る値からその値の半分にまで減少す
るときの肉厚寸法の変化量Ｓ（これを半価層トイう）は
約４．５ｍｍであることが判る。
ｓ／Ｎｏ ’）が成る値からその値の半分にまで減少す
るときの肉厚寸法の変化量Ｓ（これを半価層トイう）は
約４．５ｍｍであることが判る。
一般に半価層が太ぎすぎても小さすぎても測定は困難に
なるが、すでに広く用いられている平板用透過形厚さ計
の測定対象である通常の平板制の半価層は約１１ｍｍで
あるから、この数値に比較し１ て上記の４．５ｍｍという数値は、その約ｉであるから
、上記に述べた原理に基づ（管状材の肉厚測定装置が充
分実用化可能であり、前記の厚さ計と同程度の測定精度
を期待できるものであることが判る。
なるが、すでに広く用いられている平板用透過形厚さ計
の測定対象である通常の平板制の半価層は約１１ｍｍで
あるから、この数値に比較し１ て上記の４．５ｍｍという数値は、その約ｉであるから
、上記に述べた原理に基づ（管状材の肉厚測定装置が充
分実用化可能であり、前記の厚さ計と同程度の測定精度
を期待できるものであることが判る。
また第５図に見られるように、常用管において計測を要
求される肉厚３ｍｍ〜１５ｍｍ（肉厚ｔと直径りの比（
ｔ／Ｄ）で見ると約０．０３〜０．１）の範囲では、減
衰特性を表わすカーブが線形をなしているので、それが
非線形である場合に必要な補正も不要となり、ライン状
センサの検出々力から直ちに管状材の平均肉厚寸法を求
めることができる。
求される肉厚３ｍｍ〜１５ｍｍ（肉厚ｔと直径りの比（
ｔ／Ｄ）で見ると約０．０３〜０．１）の範囲では、減
衰特性を表わすカーブが線形をなしているので、それが
非線形である場合に必要な補正も不要となり、ライン状
センサの検出々力から直ちに管状材の平均肉厚寸法を求
めることができる。
以上により本発明の測定原理か理解できたと思われるの
で、次に図を参照して本発明の一実施例を説明する。
で、次に図を参照して本発明の一実施例を説明する。
第６図は本発明の一実施例を示す斜視図である。
同図において、９は管状材１１を搬送するローラであり
、ライン状線源２１とライン状センサ２２の長さ寸法り
は管状材１１の外径寸法りより充分大きく定めてお（。
、ライン状線源２１とライン状センサ２２の長さ寸法り
は管状材１１の外径寸法りより充分大きく定めてお（。
動作についてはもはや説明の必要がないであろう。
かかる管状材肉厚測定装置により、オンラインかつ非接
触で、しかも管状材の搬送時における心振れ現象を無視
して測定可能な高速応答型肉厚測定装置を実現できる。
触で、しかも管状材の搬送時における心振れ現象を無視
して測定可能な高速応答型肉厚測定装置を実現できる。
このようにして高精度に測定された管状材肉厚寸法は、
帰還されて圧延工程や均熱工程の速度制御や温度制御等
に用いられ、管状材の品質管理に役立つ。
帰還されて圧延工程や均熱工程の速度制御や温度制御等
に用いられ、管状材の品質管理に役立つ。
なお、本発明の方式では半価層は、平板の約１／２であ
ることを先に説明した。この事は、平板１ｍｍ当りの厚
さ変化による放射線量の変化とパイプ約０、５ ｍｍ当
りの厚さ変化による放射線量の変化とが等しい事を意味
しており、従って本方式では、厚さ変化を平板の約２倍
のきめ細かさで測定できる事になり、それだけ測定精度
が高いと云える。
ることを先に説明した。この事は、平板１ｍｍ当りの厚
さ変化による放射線量の変化とパイプ約０、５ ｍｍ当
りの厚さ変化による放射線量の変化とが等しい事を意味
しており、従って本方式では、厚さ変化を平板の約２倍
のきめ細かさで測定できる事になり、それだけ測定精度
が高いと云える。
本発明による管状材の肉厚測定装置はストレッチレジュ
ーサに用いる場合、特Ｏこ好適であると云える１、スト
レッチレジューサとは、圧延仕上げ工程に用いられるミ
ルで、以下にその概要を説明する。
ーサに用いる場合、特Ｏこ好適であると云える１、スト
レッチレジューサとは、圧延仕上げ工程に用いられるミ
ルで、以下にその概要を説明する。
ストレッチレジューサは、小径継目管の最終仕上工程の
ほとんど（こ使用されているが、その能率的に優れた性
能のため小径溶鍛液管の仕上工程に用いられることも少
なくない。ストレッチレジューサは、２０−ルマタは３
０−ルのロールハウシングを管に沿って連続的に１４〜
２０台配列し、管の外径を順次圧延しながら、相隣るス
タンドのロール周速に差を与え、圧延中に管の長手方向
に引張力を加えることによって、その肉厚を制御する。
ほとんど（こ使用されているが、その能率的に優れた性
能のため小径溶鍛液管の仕上工程に用いられることも少
なくない。ストレッチレジューサは、２０−ルマタは３
０−ルのロールハウシングを管に沿って連続的に１４〜
２０台配列し、管の外径を順次圧延しながら、相隣るス
タンドのロール周速に差を与え、圧延中に管の長手方向
に引張力を加えることによって、その肉厚を制御する。
この為、数種類の素管を準備すれば、種々の寸法の管に
仕上げる事が可能である。
仕上げる事が可能である。
第７図（イ）、（ロ）は、上述の２０−ルレジユーサの
側面図および正面図であり、第８図（イ）、（ロ）は３
０−ルレジユーサの側面図および正面図である。これら
の図において、３１はロールを、３２は圧延中のパイプ
をそれぞれ示す。
側面図および正面図であり、第８図（イ）、（ロ）は３
０−ルレジユーサの側面図および正面図である。これら
の図において、３１はロールを、３２は圧延中のパイプ
をそれぞれ示す。
さて、上述の如きストレッチレジューサでは、パイプを
長手方向に引張る事により肉厚を変える訳であるから、
ミルの制御あるいは運転方式の改善を行なう為には、パ
イプ断面内の偏肉状況を知るよりもむしろパイプ長手方
向の平均肉厚を知る必要がある。このことは均等の厚さ
の板材から製管される溶接鋼管の場合は特に顕著である
。
長手方向に引張る事により肉厚を変える訳であるから、
ミルの制御あるいは運転方式の改善を行なう為には、パ
イプ断面内の偏肉状況を知るよりもむしろパイプ長手方
向の平均肉厚を知る必要がある。このことは均等の厚さ
の板材から製管される溶接鋼管の場合は特に顕著である
。
また多段ミルの回転数を変える事によりパイプに対する
張力を変え、これによって肉厚の制御を行なおうとする
場合は、肉厚測定装置の応答は速ければ速い程よい。更
に、肉厚測定装置をストレッチレジューサに適用する際
は、同ミルの入口側または出口側に設置する事になるの
であるが、この部分のパイプの振動は非常に大きいのが
一般であり、加えて防振用のピンチローラを設置しよう
としても、そのための場所もない。この様に、ストレッ
チレジユーザに本発明による肉厚測定装置を適用した場
合、心振れの影響を全く受けないという利点並びに高速
応答性を期待できるという利点は特に大なる効果を発揮
する。また長手方向の肉厚むら即ち断面の平均肉厚の測
定は、従来技術Ｑこよっても可能であるが、線源と検出
器を各々３個必要（最低でも）とするので高価になるが
、本装置では、線源、検出器が各１個ですむのでコスト
が低置になるという利点がある。
張力を変え、これによって肉厚の制御を行なおうとする
場合は、肉厚測定装置の応答は速ければ速い程よい。更
に、肉厚測定装置をストレッチレジューサに適用する際
は、同ミルの入口側または出口側に設置する事になるの
であるが、この部分のパイプの振動は非常に大きいのが
一般であり、加えて防振用のピンチローラを設置しよう
としても、そのための場所もない。この様に、ストレッ
チレジユーザに本発明による肉厚測定装置を適用した場
合、心振れの影響を全く受けないという利点並びに高速
応答性を期待できるという利点は特に大なる効果を発揮
する。また長手方向の肉厚むら即ち断面の平均肉厚の測
定は、従来技術Ｑこよっても可能であるが、線源と検出
器を各々３個必要（最低でも）とするので高価になるが
、本装置では、線源、検出器が各１個ですむのでコスト
が低置になるという利点がある。
本発明は鋼管のみならず、各種金属、プラスチック、ガ
ラス、セメント、その他材質に応じてγ線、Ｘ線、β線
、紫外線、可視光線、赤外線等を用いることにより、一
般の管状体の肉厚測定に幅広く用いる事ができる。
ラス、セメント、その他材質に応じてγ線、Ｘ線、β線
、紫外線、可視光線、赤外線等を用いることにより、一
般の管状体の肉厚測定に幅広く用いる事ができる。
第１図は従来の管状材肉厚測定装置の構成を示す概要図
、第２図は同装置の原理説明図、第３図ヒ）、（ロ）は
本発明による肉厚測定装置の原理説明図、第３Ａ図（イ
）、（ロ）はライン状線源の一例を示す断面構成図およ
びコリメータの正面図、第３Ｂ図（イ）。 （ロ）はライン状センサの一例を示す概略側面図および
コリメータの正面図、第４図は管状材の肉厚寸法と位置
の関数関係の説明図、第５図は肉厚寸法とセンサによる
放射線検出々力との関係を示すグラフ、第６図は本発明
の一実施例を示す斜視図、第７図（イ）、（ロ）は２０
−ルレジユーサの側面図および正面図、第８図（イ）、
（ロ）は３０−ルレジユーサの側面図および正面図、で
ある。 符号説明 １〜３・・・・・・γ線源、４〜６・・・・・・センサ
、７・・・・・・固定７Ｌ’−ム、８・・・・・・可動
フレーム、９・・・・・・搬送ローラ、１０・・・・・
・可動フレーム駆動装置、１１・・・・・・管状材、２
１・・・山γ線源のラインアレイ、２２・・・・・・ラ
イン状に配置されたセンサ、３１・・・・・・ロール、
３２・・・・・・圧延中のパイプ 代理人 弁理士 並 木 昭 夫 代理人 弁理士 松 崎 清 第１図 ｔａ ａ 図 第３Ａ図 （イ） （ｏ） ’：） ２１６ ／−１ ２１５２１５ １０ ロロ ロ ロロ ロ ロロ ロ ロロ ロ
２１２０ ロ ロ ロ ロ 第３Ｂ図 第４ 図 び ７：Ｌ Ｌ拵５図 肉厚（ｔ） ！６図 第７図 （・イ ）
（ロ）第８図
、第２図は同装置の原理説明図、第３図ヒ）、（ロ）は
本発明による肉厚測定装置の原理説明図、第３Ａ図（イ
）、（ロ）はライン状線源の一例を示す断面構成図およ
びコリメータの正面図、第３Ｂ図（イ）。 （ロ）はライン状センサの一例を示す概略側面図および
コリメータの正面図、第４図は管状材の肉厚寸法と位置
の関数関係の説明図、第５図は肉厚寸法とセンサによる
放射線検出々力との関係を示すグラフ、第６図は本発明
の一実施例を示す斜視図、第７図（イ）、（ロ）は２０
−ルレジユーサの側面図および正面図、第８図（イ）、
（ロ）は３０−ルレジユーサの側面図および正面図、で
ある。 符号説明 １〜３・・・・・・γ線源、４〜６・・・・・・センサ
、７・・・・・・固定７Ｌ’−ム、８・・・・・・可動
フレーム、９・・・・・・搬送ローラ、１０・・・・・
・可動フレーム駆動装置、１１・・・・・・管状材、２
１・・・山γ線源のラインアレイ、２２・・・・・・ラ
イン状に配置されたセンサ、３１・・・・・・ロール、
３２・・・・・・圧延中のパイプ 代理人 弁理士 並 木 昭 夫 代理人 弁理士 松 崎 清 第１図 ｔａ ａ 図 第３Ａ図 （イ） （ｏ） ’：） ２１６ ／−１ ２１５２１５ １０ ロロ ロ ロロ ロ ロロ ロ ロロ ロ
２１２０ ロ ロ ロ ロ 第３Ｂ図 第４ 図 び ７：Ｌ Ｌ拵５図 肉厚（ｔ） ！６図 第７図 （・イ ）
（ロ）第８図
Claims (1)
- １）管状材をはさんで対置され、しかも該管状材の外径
寸法を超える長さ寸法を有した放射線源および検出器か
ら成り、前記放射線源から放射された平行ビームが前記
管状材の少なくも全断面をよぎって検出器に入射するよ
うにし、その結果、核検出器において検出された放射線
減衰量から前記管状材の平均肉厚寸法を算出するように
したことを特徴とする管状材の肉厚測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57040180A JPS58158510A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 管状材の肉厚測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57040180A JPS58158510A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 管状材の肉厚測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58158510A true JPS58158510A (ja) | 1983-09-20 |
| JPS6322525B2 JPS6322525B2 (ja) | 1988-05-12 |
Family
ID=12573576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57040180A Granted JPS58158510A (ja) | 1982-03-16 | 1982-03-16 | 管状材の肉厚測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58158510A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60104710U (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-17 | 川崎製鉄株式会社 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
| JPS62194447A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ｘ線による被測定物の非破壊測定方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543499A (en) * | 1978-09-20 | 1980-03-27 | Philips Nv | Method of and apparatus for measuring dimmensions of hollow body |
-
1982
- 1982-03-16 JP JP57040180A patent/JPS58158510A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543499A (en) * | 1978-09-20 | 1980-03-27 | Philips Nv | Method of and apparatus for measuring dimmensions of hollow body |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60104710U (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-17 | 川崎製鉄株式会社 | 管状材の放射線透過式肉厚測定装置 |
| JPS62194447A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Ｘ線による被測定物の非破壊測定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6322525B2 (ja) | 1988-05-12 |
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