JPS60249645A - 内燃エンジンの燃料供給制御方法 - Google Patents
内燃エンジンの燃料供給制御方法Info
- Publication number
- JPS60249645A JPS60249645A JP59104314A JP10431484A JPS60249645A JP S60249645 A JPS60249645 A JP S60249645A JP 59104314 A JP59104314 A JP 59104314A JP 10431484 A JP10431484 A JP 10431484A JP S60249645 A JPS60249645 A JP S60249645A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- engine
- fuel amount
- corrected
- detected
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/08—Introducing corrections for particular operating conditions for idling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/24—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
- F02D41/26—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using computer, e.g. microprocessor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
- F02D41/34—Controlling fuel injection of the low pressure type with means for controlling injection timing or duration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃エンジンの燃料供給制御方法に関する。
自動車等の内燃エンジンへ燃料をインジェクタにより噴
射供給する型式がある。この型式の１つとして、吸気系
のスロットル弁下流の吸気管内圧力及びエンジン回転数
を検出して検出結果に応じてエンジン回転数に同期した
周期で基本燃料噴射時間Ｔｉｋ決定し、更にエンジン冷
却水温等の他のエンジン運転パラメータ或いはエンジン
の過渡的変化に応じて増量又は減量補正係数を基本燃料
噴射時間Ｔ、に乗することによって要求される燃料噴射
量に対応した燃料噴射時間Ｔ。、Ｌｔ ’ｌ”算出する
ものがある。
射供給する型式がある。この型式の１つとして、吸気系
のスロットル弁下流の吸気管内圧力及びエンジン回転数
を検出して検出結果に応じてエンジン回転数に同期した
周期で基本燃料噴射時間Ｔｉｋ決定し、更にエンジン冷
却水温等の他のエンジン運転パラメータ或いはエンジン
の過渡的変化に応じて増量又は減量補正係数を基本燃料
噴射時間Ｔ、に乗することによって要求される燃料噴射
量に対応した燃料噴射時間Ｔ。、Ｌｔ ’ｌ”算出する
ものがある。
通常、エンジン回転数Ｎ、と吸気管内圧力の絶対圧”Ｂ
Ａとはアイドル運転時の如くスロットル弁開度がほぼ一
定で低開度である場合には例えば、第１図の実線のよう
な関係を有しており、エンジン回転数Ｎｅが低下すると
直ちに絶対圧ＰＢＡが上昇するので燃料噴射時間が長く
なることによりエンジン出力トルクが上昇してエンジン
回転数Ｎｅ ｋ上昇せしめる。″！、タエンジン回転回
転数Ｎ上昇すると直ちに絶対圧ＰＢＡが低下するので燃
料噴射時間が短くなってエンジン出力トルクが低下して
エンジン回転数Ｎｅ’に低下せしめる。このような作用
によりアイドル運転時のエンジン回転数Ｎｅが安定する
。
Ａとはアイドル運転時の如くスロットル弁開度がほぼ一
定で低開度である場合には例えば、第１図の実線のよう
な関係を有しており、エンジン回転数Ｎｅが低下すると
直ちに絶対圧ＰＢＡが上昇するので燃料噴射時間が長く
なることによりエンジン出力トルクが上昇してエンジン
回転数Ｎｅ ｋ上昇せしめる。″！、タエンジン回転回
転数Ｎ上昇すると直ちに絶対圧ＰＢＡが低下するので燃
料噴射時間が短くなってエンジン出力トルクが低下して
エンジン回転数Ｎｅ’に低下せしめる。このような作用
によりアイドル運転時のエンジン回転数Ｎｅが安定する
。
ところが、これは吸気管容積が小さい場合に成立するこ
とであり、吸気管容積が大きい場合には実線の関係から
はずれてしまう。すなわちエンジン回転数Ｎ、が低下し
ても直ぐに絶対圧ＰＢＡが上昇しないので燃料噴射時間
が変化せず従ってエンジン出力トルクがエンジン回転数
全復帰させるほどには増大しない故にエンジン回転数Ｎ
ｅが更に低下してしまう。その後、若干遅れて絶対圧Ｐ
ＢＡが上昇してエンジン出力トルクが上昇するためエン
ジン回転数Ｎ、も上昇する。同様にエンジン回転数Ｎ、
の上昇に対しても絶対圧ＰＢＡの減少が遅れるので第１
図の破線に示すような絶対圧の変化を繰り返すことにな
る。このように制御時点のエンジン回転数と吸気管圧力
そのものとから基本燃料噴射時間Ｔｉｆ決定すると、特
にアイドル運転時に上述の如くエンジン回転数のハンチ
ングを招くという問題点があった。
とであり、吸気管容積が大きい場合には実線の関係から
はずれてしまう。すなわちエンジン回転数Ｎ、が低下し
ても直ぐに絶対圧ＰＢＡが上昇しないので燃料噴射時間
が変化せず従ってエンジン出力トルクがエンジン回転数
全復帰させるほどには増大しない故にエンジン回転数Ｎ
ｅが更に低下してしまう。その後、若干遅れて絶対圧Ｐ
ＢＡが上昇してエンジン出力トルクが上昇するためエン
ジン回転数Ｎ、も上昇する。同様にエンジン回転数Ｎ、
の上昇に対しても絶対圧ＰＢＡの減少が遅れるので第１
図の破線に示すような絶対圧の変化を繰り返すことにな
る。このように制御時点のエンジン回転数と吸気管圧力
そのものとから基本燃料噴射時間Ｔｉｆ決定すると、特
にアイドル運転時に上述の如くエンジン回転数のハンチ
ングを招くという問題点があった。
そこで、本発明の目的は、アイドル時等のスロットル弁
開度が低開度であるときのエンジン回転数のハンチング
全防止して運転性の向上を図った燃料供給制御方法を提
供することである。
開度が低開度であるときのエンジン回転数のハンチング
全防止して運転性の向上を図った燃料供給制御方法を提
供することである。
本発明の燃料供給制御方法はエンジンのクランク角度が
所定クランク角度に一致することを検出し、該一致検出
毎にスロットル弁下流の吸気管内圧力と所定クランク角
度検出間隔からエンジン回転数又はエンジン回転数の逆
数値とを検出し、前記吸気管内圧力の今回検出値ＰＢＡ
ｎに応じてエンジンへ供給する基本燃料量を決定し、エ
ンジン回転数又はエンジン回転数の逆数値の今回検出値
Ｍ、ユ及び前回目標値Ｍ、ＡＶＥ （ｎ−１） に対し
て所定の関数関係を有する今回目標値ＭｅＡｖＥｎ ｋ
設定し、今回目標値Ｍ、ＡｖＥｒＬに基づいて補正燃料
量を決定し、基本燃料量に補正燃料量を加算しその加算
量をエンジンに供給することを特徴としている。
所定クランク角度に一致することを検出し、該一致検出
毎にスロットル弁下流の吸気管内圧力と所定クランク角
度検出間隔からエンジン回転数又はエンジン回転数の逆
数値とを検出し、前記吸気管内圧力の今回検出値ＰＢＡ
ｎに応じてエンジンへ供給する基本燃料量を決定し、エ
ンジン回転数又はエンジン回転数の逆数値の今回検出値
Ｍ、ユ及び前回目標値Ｍ、ＡＶＥ （ｎ−１） に対し
て所定の関数関係を有する今回目標値ＭｅＡｖＥｎ ｋ
設定し、今回目標値Ｍ、ＡｖＥｒＬに基づいて補正燃料
量を決定し、基本燃料量に補正燃料量を加算しその加算
量をエンジンに供給することを特徴としている。
以下、本発明の実施例を第２図ないし第７図を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
第２図に示した本発明による燃料供給制御方法全適用し
た電子制御式燃料供給装置においては、吸入空気が大気
吸入口１からエアクリーナ２、吸気路３を介してエンジ
ン４に供給されるようになっている。吸気路３内にはス
ロットル弁５が設けられスロットル弁５の開度によって
エンジン４の吸入空気量が変化するように々されている
。エンジン４の排気＠８８には排ガス中の有害成分（Ｃ
Ｏ。
た電子制御式燃料供給装置においては、吸入空気が大気
吸入口１からエアクリーナ２、吸気路３を介してエンジ
ン４に供給されるようになっている。吸気路３内にはス
ロットル弁５が設けられスロットル弁５の開度によって
エンジン４の吸入空気量が変化するように々されている
。エンジン４の排気＠８８には排ガス中の有害成分（Ｃ
Ｏ。
ＨＣ及びＮｏ、２１．）の低減を促進させるために三元
触媒９が設けられている。
触媒９が設けられている。
一方、１０は例えばポテンショメータからなり、スロッ
トル弁５の開度に応じたレベルの出力電圧全発生するス
ロットル開度センサ、１１はスロットル弁５下流に設け
られて圧力の大きさに応じたレベルの出力電圧を発生す
る絶対圧センサ、１２はエンジン４の冷却水温に応じた
レベルの出力電圧を発生する冷却水温センサ、１３はエ
ンジン４のクランクシャフト（図示せず）の回転に応じ
てパルス信号を発生するクランク角センサであり、クラ
ンクシャフトが例えば、４気筒エンジンの場合、１８０
度回転する毎にパルスを発生する。１５はエンジン４の
吸気パルプ（図示せず）近傍の吸気路３に設けられたイ
ンジェクタである。スロットル開度センサ１０、絶対圧
センサ１１、冷却水温センサ１２及びクランク角センサ
１３の各出力端とインジェクタ１５の入力端とは制御回
路１６に接続されている。
トル弁５の開度に応じたレベルの出力電圧全発生するス
ロットル開度センサ、１１はスロットル弁５下流に設け
られて圧力の大きさに応じたレベルの出力電圧を発生す
る絶対圧センサ、１２はエンジン４の冷却水温に応じた
レベルの出力電圧を発生する冷却水温センサ、１３はエ
ンジン４のクランクシャフト（図示せず）の回転に応じ
てパルス信号を発生するクランク角センサであり、クラ
ンクシャフトが例えば、４気筒エンジンの場合、１８０
度回転する毎にパルスを発生する。１５はエンジン４の
吸気パルプ（図示せず）近傍の吸気路３に設けられたイ
ンジェクタである。スロットル開度センサ１０、絶対圧
センサ１１、冷却水温センサ１２及びクランク角センサ
１３の各出力端とインジェクタ１５の入力端とは制御回
路１６に接続されている。
制御回路１６は第３図に示すようにスロットル開度セン
サ１０、絶対圧センサ１１及び水温センサ１２の各出力
レベルを修正するレベル修正回路２１と、レベル修正回
路２１を経た各センサ出力の１つを選択的に出力する入
力信号切替回路２２と、この人力信号切替回路２２から
出力されたアナログ信号をディジタル信号に変換するＡ
／Ｄ変・換器２３と、クランク角センサ１３の出力を波
形整形する波形整形回路２４と、波形整形回路２４から
パルスとして出力されるＴＤＣ信号間の時間を計測する
カウンタ２５と、インジェクタ１５’ｉｚ駆動する駆動
回路２６と、プログラムに応じてディジタル演算動作を
行なうＣＰＵ（中央演算回路〕２７と、各種の処理プロ
グラムが記憶された［１Ｍ２８と、ＲＡＭ２９とからな
っている。人力信号切替回路２２、Ａ／Ｄ変換器２３、
カウンタ２５、駆動回路２６、ＣＰＵ２７、ＲＯＭ２８
及びＲＡＭ２９は入出力バス３０によって接続されてい
る。
サ１０、絶対圧センサ１１及び水温センサ１２の各出力
レベルを修正するレベル修正回路２１と、レベル修正回
路２１を経た各センサ出力の１つを選択的に出力する入
力信号切替回路２２と、この人力信号切替回路２２から
出力されたアナログ信号をディジタル信号に変換するＡ
／Ｄ変・換器２３と、クランク角センサ１３の出力を波
形整形する波形整形回路２４と、波形整形回路２４から
パルスとして出力されるＴＤＣ信号間の時間を計測する
カウンタ２５と、インジェクタ１５’ｉｚ駆動する駆動
回路２６と、プログラムに応じてディジタル演算動作を
行なうＣＰＵ（中央演算回路〕２７と、各種の処理プロ
グラムが記憶された［１Ｍ２８と、ＲＡＭ２９とからな
っている。人力信号切替回路２２、Ａ／Ｄ変換器２３、
カウンタ２５、駆動回路２６、ＣＰＵ２７、ＲＯＭ２８
及びＲＡＭ２９は入出力バス３０によって接続されてい
る。
捷た波形整形回路２４からＴＤＣ信号がＣＰＵ２７に供
給されるようになっている。
給されるようになっている。
かかる構成においては、Ａ／Ｄ変換器２３からスロット
ル弁開度θｔｈ、吸気絶対圧ＰＢＡ及び冷却水温への情
報が択一的に、またカウンタ２５からエンジン回転数Ｎ
ｅの逆数を表わすカウント値鳩情報がＣＰＵ２７に入出
力バス３０を介して各々供給される。ｆ（０Ｍ２８にば
ＣＰＵ２７の演算プログラム及び各種データが予め記憶
されており、ＣＰＵ２７はこの演算プログラムに応じて
上記の各情報を読み込み、それらの情報を基にしてＴＤ
Ｃ信号に同期して所定の算出式からエンジン４への燃料
供給量に対応するインジェクタ１５の燃料噴射時間を演
算する。そして、その燃料噴射時間だけ駆動回路２６が
インジェクタ１５’ｉ５駆動してエンジン４へ燃料全供
給せしめるのである。
ル弁開度θｔｈ、吸気絶対圧ＰＢＡ及び冷却水温への情
報が択一的に、またカウンタ２５からエンジン回転数Ｎ
ｅの逆数を表わすカウント値鳩情報がＣＰＵ２７に入出
力バス３０を介して各々供給される。ｆ（０Ｍ２８にば
ＣＰＵ２７の演算プログラム及び各種データが予め記憶
されており、ＣＰＵ２７はこの演算プログラムに応じて
上記の各情報を読み込み、それらの情報を基にしてＴＤ
Ｃ信号に同期して所定の算出式からエンジン４への燃料
供給量に対応するインジェクタ１５の燃料噴射時間を演
算する。そして、その燃料噴射時間だけ駆動回路２６が
インジェクタ１５’ｉ５駆動してエンジン４へ燃料全供
給せしめるのである。
エンジン４０気筒数が器側で第４図に示すようにＴＤＣ
信号が断続的に発生している場合に、ｎ番目のＴＤＣ信
号がカウンタ２５に供給されると、カウンタ２５はｔ回
だけ前に発生した７Ｌ −ｉ番目のＴＤＣ信号の発生時
点からｎ番目のＴＤＣ信号の発生時点までの期間Ａｎ、
の計数結果を出力する。
信号が断続的に発生している場合に、ｎ番目のＴＤＣ信
号がカウンタ２５に供給されると、カウンタ２５はｔ回
だけ前に発生した７Ｌ −ｉ番目のＴＤＣ信号の発生時
点からｎ番目のＴＤＣ信号の発生時点までの期間Ａｎ、
の計数結果を出力する。
同様にル＋１番目のＴＤＣ信号ではルー１−１−１番目
のＴＤＣ信号の発生時点からｎ ＋ １番目のＴＤＣ信
号の発生時点までの期間ＡＴＬ＋１の計数結果が出力さ
れる。すなわち、各気筒の１サイクル（吸入、圧縮、爆
発、排気〕期間が計数される。
のＴＤＣ信号の発生時点からｎ ＋ １番目のＴＤＣ信
号の発生時点までの期間ＡＴＬ＋１の計数結果が出力さ
れる。すなわち、各気筒の１サイクル（吸入、圧縮、爆
発、排気〕期間が計数される。
次に、制御回路１６によって実行される本発明による燃
料供給制御方法の手順を第５図の動作フロー図に従って
説明する。
料供給制御方法の手順を第５図の動作フロー図に従って
説明する。
本手順においては、ｎ番目のＴＤＣ信号に同ｔｔＪｌし
てスロットル弁開度θｔｈ、吸気絶対圧ＰＢＡ、冷却水
温５．及びカウント値Ｍ、が各々読み込まれてサンプリ
ング値θｔｈｎ ＩＰＢＡｎ ＩＴＷｎ及びＭ帖とされ
、サンプリング値θｔｈｎ Ｉ ＰＢＡ７Ｌ Ｉ ＴＷ
ｎ及びＭｅユはＲＡＭ２９に記憶される（ステップ５１
）。カウント値Ｍ、のサンプリング値Ｍｅ、ｎは上記期
間〜に対応する。次に、エンジン４の運転状態がアイド
ル運転域にあるか否かの判別が行なわれる（ステップ５
２）。この判別は冷却水温偲、スロットル弁開度θｔん
及びカウント値鳩から得られるエンジン回転数Ｎｃ〃−
ら決定される。すなわち、高水温、低スロツトル弁開度
でかつ低エンジン回転数ならばアイドル運転域とされる
。アイドル運転域でない場合には吸気絶対圧”ＢＡの前
回サンプリング値ＰＢＡ（７１，−１’）がＲＡＭ２９
から読み出され、今回のサンプリング値ＰＢよと前回サ
ンプリング値”ＢＡ （ニー１）との減算値ΔＰＢが算
出される（ステップ５３）。そして、減算値ΔＰＢが０
．！：９犬であるか否かの判別が行なわれ（ステップ５
４）、ΔＰＢ≧０ならば、加速時とされ、第６図に示す
ような特性がデータと゛して予めＲＯＭ２８に記憶され
た加速側データテーブルを用いて冷却水温Ｔｗのサンプ
リング値′ｒｗユに対応する定数ＤＲＦ、Ｆが検索され
る（ステップ５５）。ΔＰＢくＯならば、減速時とされ
、第７図に示すような特性がデータとして予めＲＯＭ２
８に記憶された減速側データテーブルを用いてΔＰＢ≧
０の場合と同様に冷却水温〜のサンプリング値烏ユに対
応する定数ＤＲＥＦが検索される（ステップ５６〕。定
数ＤＲＥＦ ＩｒＪ、冷却水温が同一温度であっても加
速時には減速時よりも大きく設定される。また定数ＤＲ
ＥＦは定数Ａとの間に１≦ＤＲＥＦ≦Ａ−１の関係を有
し、定数Ａは定数ＤＲＥＦと共に後述の式（１）に用い
られ、その式（１）における算出値の分解能を定めてお
り、例えば、ＣＰＵ２７が８ビツト型式のものでは２５
６に設定される。こうして定数ＤＲＥＦが設定されると
、吸気絶対圧のサンプリング値ＰＢＡ□・・・ＰＢＡｎ
、に平均化した目標値ＰＢＡＶＥ７１．の算出式２式％ （） （１） に、ｌ：フ前回算出された目標値ＰＢＡＶＥ（ｎ−１）
がＲＡＭ２９から読み出されて式（１）から今回の目
標値”ＢＡＶＥ７Ｌが算出される（ステップ５７）。目
標値ＰＢＡＶＥｎｌｃｆ”ｌ：吸気マニホールド内の壁
面への燃料付着量が見込まれている。そして、サンプリ
ング値ＰＢ□と算出された目標値ＰＢＡＹ工との減算値
ΔＰＢＡＶＥが算出され（ステップ５８〕、その減算値
ΔＰＢＡＶＥがＯより大であるか否かの判別が行なわれ
る（ステップ５９）。ΔＰＢＡｖＦ、≧Ｏの場合、加速
時として減算値ΔＰＢＡｖＥが上限値ΔＰＢＧＨ，Ｊ：
りも犬であるか否かの判別が行なわれ（ステップ６０）
、ΔＰＢＡＶＥ’＞ΔＰＢＧＨならば、減算値ΔＰＢＡ
ＶＥ は上限値ΔＰＢＧＨに等しくされる（ステップ６
１）。ΔＰＢＡ冗≦ΔＰＢＧＨならば、ステップ５８に
おける減算値ΔＰＢＡＶＥがそのまま維持される。その
後、減算値ΔＰＢＡｖＥに補正係数ψ。全乗算して更に
サンプリング値ＰＢ□を加算することによりサンプリン
グ値ＰＢＡｙｂの補正値ＰＢＡが算出される（ステップ
６２）。一方、ステ・ンプ５９においてΔＰＢＡｖＥ〈
０ の場合、減速時として減算値ΔＰＢＡＶＥが下限値
ΔＰＢＧＬ より小であるか否かの判別が行なわれ（ス
テップ６３〕、ΔＰＢＡｖＥくΔＰＢＧＬ ならば、減
算値ΔＰＢＡＶＥが下限値ΔＰＢＧＬ に等しくされる
（ステップ６４）。
てスロットル弁開度θｔｈ、吸気絶対圧ＰＢＡ、冷却水
温５．及びカウント値Ｍ、が各々読み込まれてサンプリ
ング値θｔｈｎ ＩＰＢＡｎ ＩＴＷｎ及びＭ帖とされ
、サンプリング値θｔｈｎ Ｉ ＰＢＡ７Ｌ Ｉ ＴＷ
ｎ及びＭｅユはＲＡＭ２９に記憶される（ステップ５１
）。カウント値Ｍ、のサンプリング値Ｍｅ、ｎは上記期
間〜に対応する。次に、エンジン４の運転状態がアイド
ル運転域にあるか否かの判別が行なわれる（ステップ５
２）。この判別は冷却水温偲、スロットル弁開度θｔん
及びカウント値鳩から得られるエンジン回転数Ｎｃ〃−
ら決定される。すなわち、高水温、低スロツトル弁開度
でかつ低エンジン回転数ならばアイドル運転域とされる
。アイドル運転域でない場合には吸気絶対圧”ＢＡの前
回サンプリング値ＰＢＡ（７１，−１’）がＲＡＭ２９
から読み出され、今回のサンプリング値ＰＢよと前回サ
ンプリング値”ＢＡ （ニー１）との減算値ΔＰＢが算
出される（ステップ５３）。そして、減算値ΔＰＢが０
．！：９犬であるか否かの判別が行なわれ（ステップ５
４）、ΔＰＢ≧０ならば、加速時とされ、第６図に示す
ような特性がデータと゛して予めＲＯＭ２８に記憶され
た加速側データテーブルを用いて冷却水温Ｔｗのサンプ
リング値′ｒｗユに対応する定数ＤＲＦ、Ｆが検索され
る（ステップ５５）。ΔＰＢくＯならば、減速時とされ
、第７図に示すような特性がデータとして予めＲＯＭ２
８に記憶された減速側データテーブルを用いてΔＰＢ≧
０の場合と同様に冷却水温〜のサンプリング値烏ユに対
応する定数ＤＲＥＦが検索される（ステップ５６〕。定
数ＤＲＥＦ ＩｒＪ、冷却水温が同一温度であっても加
速時には減速時よりも大きく設定される。また定数ＤＲ
ＥＦは定数Ａとの間に１≦ＤＲＥＦ≦Ａ−１の関係を有
し、定数Ａは定数ＤＲＥＦと共に後述の式（１）に用い
られ、その式（１）における算出値の分解能を定めてお
り、例えば、ＣＰＵ２７が８ビツト型式のものでは２５
６に設定される。こうして定数ＤＲＥＦが設定されると
、吸気絶対圧のサンプリング値ＰＢＡ□・・・ＰＢＡｎ
、に平均化した目標値ＰＢＡＶＥ７１．の算出式２式％ （） （１） に、ｌ：フ前回算出された目標値ＰＢＡＶＥ（ｎ−１）
がＲＡＭ２９から読み出されて式（１）から今回の目
標値”ＢＡＶＥ７Ｌが算出される（ステップ５７）。目
標値ＰＢＡＶＥｎｌｃｆ”ｌ：吸気マニホールド内の壁
面への燃料付着量が見込まれている。そして、サンプリ
ング値ＰＢ□と算出された目標値ＰＢＡＹ工との減算値
ΔＰＢＡＶＥが算出され（ステップ５８〕、その減算値
ΔＰＢＡＶＥがＯより大であるか否かの判別が行なわれ
る（ステップ５９）。ΔＰＢＡｖＦ、≧Ｏの場合、加速
時として減算値ΔＰＢＡｖＥが上限値ΔＰＢＧＨ，Ｊ：
りも犬であるか否かの判別が行なわれ（ステップ６０）
、ΔＰＢＡＶＥ’＞ΔＰＢＧＨならば、減算値ΔＰＢＡ
ＶＥ は上限値ΔＰＢＧＨに等しくされる（ステップ６
１）。ΔＰＢＡ冗≦ΔＰＢＧＨならば、ステップ５８に
おける減算値ΔＰＢＡＶＥがそのまま維持される。その
後、減算値ΔＰＢＡｖＥに補正係数ψ。全乗算して更に
サンプリング値ＰＢ□を加算することによりサンプリン
グ値ＰＢＡｙｂの補正値ＰＢＡが算出される（ステップ
６２）。一方、ステ・ンプ５９においてΔＰＢＡｖＥ〈
０ の場合、減速時として減算値ΔＰＢＡＶＥが下限値
ΔＰＢＧＬ より小であるか否かの判別が行なわれ（ス
テップ６３〕、ΔＰＢＡｖＥくΔＰＢＧＬ ならば、減
算値ΔＰＢＡＶＥが下限値ΔＰＢＧＬ に等しくされる
（ステップ６４）。
ΔＰＢＡＶＥ≧ΔＰＢＧＬならば、ステップ５８におけ
る減算値ΔＰＢＡＶＥがそのまま維持される。その後、
減算値ΔＰＢＡｖＥに補正係数９１（ただし、ψ１〉ψ
。）を乗算して更にサンプリング値ＰＢ工を加算するこ
とによりステップ６２と同様にサンプリング値ＰＢ工の
補正値ＰＢＡが算出される（ステップ６５）こうして補
正値ＰＢＡが算出されると、予めＲＯＭ２８に記憶され
たデータテーブルから補正値ＰＢＡ及びカウント値鳩の
サンプリング値ＭｇｒＬに応じて基本燃料噴射時間Ｔ４
が決定される（ステ・ツブ６６）一方、ステップ５２に
おいてアイドル運転域であると判別された場合には、先
ず、スロットル弁開度の今回サンプリング値θｔｈｎと
前回サンプリング値θｔｈｎ−０との減算値Δθユが算
出され（ステップ６７）、減算値Δθユが所定値Ｇ＋よ
り犬であるか否かの判別が行なわれる（ステップ６８）
。
る減算値ΔＰＢＡＶＥがそのまま維持される。その後、
減算値ΔＰＢＡｖＥに補正係数９１（ただし、ψ１〉ψ
。）を乗算して更にサンプリング値ＰＢ工を加算するこ
とによりステップ６２と同様にサンプリング値ＰＢ工の
補正値ＰＢＡが算出される（ステップ６５）こうして補
正値ＰＢＡが算出されると、予めＲＯＭ２８に記憶され
たデータテーブルから補正値ＰＢＡ及びカウント値鳩の
サンプリング値ＭｇｒＬに応じて基本燃料噴射時間Ｔ４
が決定される（ステ・ツブ６６）一方、ステップ５２に
おいてアイドル運転域であると判別された場合には、先
ず、スロットル弁開度の今回サンプリング値θｔｈｎと
前回サンプリング値θｔｈｎ−０との減算値Δθユが算
出され（ステップ６７）、減算値Δθユが所定値Ｇ＋よ
り犬であるか否かの判別が行なわれる（ステップ６８）
。
Δ舷〉Ｇ＋ならば、アイドル運転域でも加速時であるの
で燃料噴射時間算出後にはアイドル運転域外になると予
測してステップ５３に移行する。
で燃料噴射時間算出後にはアイドル運転域外になると予
測してステップ５３に移行する。
Δθ７≦Ｇ＋ならば、カウント値のサンプリング値Ｍｅ
ユを平均化した目標値ＭｇＡＶＥｎの算出式２式％） ） （２） に、Ｊ：り前回算出された目標値ＭいＶＥ（ｎ−□）
がＲＡＭ２９から読み出され、また定数穴及びＭＲＥＦ
（ｌ≦ＭＲＥＦ≦Ａ−１）を用いて式（２）から目標値
ＭＰＡＶＥＷが算出される（ステップ６９）。そして、
カウント値Ｍ、の今回サンプリング値Ｍｅｎと算出され
た目標値ＭｇＡｖＥｒＬとの減算値ΔＭｇＡｖＥが算出
され（ステップ７０）、その減算値ΔＭ、ＡｖＥがＯＪ
：り小であるか否かの判別が行なわれる（ステップ７１
）。ΔＭｇＡｖＦ、≧０の場合、目標値Ｍｅ Ａ Ｖ
Ｅｎに対応する目標エンジン回転数よりも実際のエンジ
ン回転数が低いとして減算値ΔＭｇＡｖＦ、に補正係数
α１を乗算することに、Ｊ：り補正時間Ｔ１ｃが算出さ
れる（ステップ７２）。その補正時間Ｔ工。が上限時間
ＴＧＨより大であるか否かの判別が行なわれ（ステップ
７３）、Ｔｌｃ＞ＴＧＨならば、ステップ７２において
算出した補正時間Ｔ工。が長過ぎるとして補正時間ＴＩ
Ｃが上限時間ＴＧＨに等しくされる（ステップ７４〕。
ユを平均化した目標値ＭｇＡＶＥｎの算出式２式％） ） （２） に、Ｊ：り前回算出された目標値ＭいＶＥ（ｎ−□）
がＲＡＭ２９から読み出され、また定数穴及びＭＲＥＦ
（ｌ≦ＭＲＥＦ≦Ａ−１）を用いて式（２）から目標値
ＭＰＡＶＥＷが算出される（ステップ６９）。そして、
カウント値Ｍ、の今回サンプリング値Ｍｅｎと算出され
た目標値ＭｇＡｖＥｒＬとの減算値ΔＭｇＡｖＥが算出
され（ステップ７０）、その減算値ΔＭ、ＡｖＥがＯＪ
：り小であるか否かの判別が行なわれる（ステップ７１
）。ΔＭｇＡｖＦ、≧０の場合、目標値Ｍｅ Ａ Ｖ
Ｅｎに対応する目標エンジン回転数よりも実際のエンジ
ン回転数が低いとして減算値ΔＭｇＡｖＦ、に補正係数
α１を乗算することに、Ｊ：り補正時間Ｔ１ｃが算出さ
れる（ステップ７２）。その補正時間Ｔ工。が上限時間
ＴＧＨより大であるか否かの判別が行なわれ（ステップ
７３）、Ｔｌｃ＞ＴＧＨならば、ステップ７２において
算出した補正時間Ｔ工。が長過ぎるとして補正時間ＴＩ
Ｃが上限時間ＴＧＨに等しくされる（ステップ７４〕。
Ｔ工。≦ＴＧＨならば、ステップ７２における補正時間
ＴＩＣがそのまま維持される。他方、ステップ７１にお
いてΔＭ、ＡＶｏ〈Ｏと判別された場合、目標値ＭｇＡ
ｖＥｎに対応する目標エンジン回転数、ｌ：りも実際の
エンジン回転数が高いとして減算値ΔＭ６ＡＶＥに補正
係数α２（ただし、α２〉α１）を乗算することにより
補正時間Ｔｉｃが算出される（ステップ７５）。その補
正時間Ｔ Ｉ Ｃが下限時間ＴＧＬ 、ｌ：’）小であ
るか否かの判別が行なわれ（ステップ７６）、ＴＩＣ＜
ＴＧＬならば、ステップ７５において算出した補正時
間Ｔｉｃが短過ぎるとして補正時間Ｔｉｃが下限時間Ｔ
ＧＬに等しくされる（ステップ７７）。ＴＩＣ≧ＴＧＬ
ならば、ステップ７５における補正時間ＴＩＣが維持さ
れる。こうして補正時間Ｔ工。が設定されると、予めＲ
ＯＭ２ｇに記憶された燃料噴射時間チータテ−プルから
今回サンプリング値ＰＢＡＷ及びＭｌ、７＋、に基づい
て読み出された基本噴射時間を種々のパラメータに応じ
て補正した燃料噴射時間Ｔ。ＵＴＭ ’ｒ：決定し、そ
の燃料噴射時間ＴｏＵＴＭに補正時間ＴＩＣを加算する
ことにＬり燃料噴射時間Ｔ。ＵＴが算出される（ステッ
プ７８）０かかる本発明による燃料供給制御方法におい
ては、エンジン回転数の逆数値のサンプリング値Ｍｅｒ
Ｌに対して自動的に平均アイドル回転数をめて目標値Ｍ
ｇＡＶ−として設定し、そ。差、ｌｌｌＭｅＩ、ワ。
ＴＩＣがそのまま維持される。他方、ステップ７１にお
いてΔＭ、ＡＶｏ〈Ｏと判別された場合、目標値ＭｇＡ
ｖＥｎに対応する目標エンジン回転数、ｌ：りも実際の
エンジン回転数が高いとして減算値ΔＭ６ＡＶＥに補正
係数α２（ただし、α２〉α１）を乗算することにより
補正時間Ｔｉｃが算出される（ステップ７５）。その補
正時間Ｔ Ｉ Ｃが下限時間ＴＧＬ 、ｌ：’）小であ
るか否かの判別が行なわれ（ステップ７６）、ＴＩＣ＜
ＴＧＬならば、ステップ７５において算出した補正時
間Ｔｉｃが短過ぎるとして補正時間Ｔｉｃが下限時間Ｔ
ＧＬに等しくされる（ステップ７７）。ＴＩＣ≧ＴＧＬ
ならば、ステップ７５における補正時間ＴＩＣが維持さ
れる。こうして補正時間Ｔ工。が設定されると、予めＲ
ＯＭ２ｇに記憶された燃料噴射時間チータテ−プルから
今回サンプリング値ＰＢＡＷ及びＭｌ、７＋、に基づい
て読み出された基本噴射時間を種々のパラメータに応じ
て補正した燃料噴射時間Ｔ。ＵＴＭ ’ｒ：決定し、そ
の燃料噴射時間ＴｏＵＴＭに補正時間ＴＩＣを加算する
ことにＬり燃料噴射時間Ｔ。ＵＴが算出される（ステッ
プ７８）０かかる本発明による燃料供給制御方法におい
ては、エンジン回転数の逆数値のサンプリング値Ｍｅｒ
Ｌに対して自動的に平均アイドル回転数をめて目標値Ｍ
ｇＡＶ−として設定し、そ。差、ｌｌｌＭｅＩ、ワ。
の正負に応じて異なる補正定数α１又はα２を差ΔＭ０
ｖＥに乗算することにより燃料供給量に対して加算すべ
き補正燃料量を算出している。また補正燃料量に上限及
び下限を設けて空燃比の大幅な変化をなくして復帰力を
制約したのでそれによる一層のハンチング助長がない。
ｖＥに乗算することにより燃料供給量に対して加算すべ
き補正燃料量を算出している。また補正燃料量に上限及
び下限を設けて空燃比の大幅な変化をなくして復帰力を
制約したのでそれによる一層のハンチング助長がない。
なお、上記実施例においては、カウンタ２５がエンジン
４の各気筒の１サイクル期間全計数しているが、これに
限らない。カウンタ２５はル番目のＴＤＣ信号に応じて
ｎ−１番目のＴＤＣ信号の発生時点からル番目のＴＤＣ
信号の発生時点までの期間の計数結果を出力し、制御回
路１６がカウンタ２５の出力カウント値Ｍｅから第４図
に示すような１サイクル期間Ａｙ１．−１１ 人７１．
１ Ａ７Ｌ＋１ ”・全計数するようにしても良いので
ある。
４の各気筒の１サイクル期間全計数しているが、これに
限らない。カウンタ２５はル番目のＴＤＣ信号に応じて
ｎ−１番目のＴＤＣ信号の発生時点からル番目のＴＤＣ
信号の発生時点までの期間の計数結果を出力し、制御回
路１６がカウンタ２５の出力カウント値Ｍｅから第４図
に示すような１サイクル期間Ａｙ１．−１１ 人７１．
１ Ａ７Ｌ＋１ ”・全計数するようにしても良いので
ある。
このように、本発明の燃料供給制御方法によれば、エン
ジン回転数又はその逆数値の検出に応じて今捷でに検出
したエンジン回転数又はその逆数値を平均化した目標値
全定めその目標値に基づいて補正燃料量を決定しエンジ
ン回転数及び吸気管圧力に基づいて定まる基本燃料量に
補正燃料量を加算するので吸気管容積が大きく第１図の
破線の如く吸気管圧力がエンジン回転数変化に追従しな
い場合にもエンジン回転数変化に対するエンジンの復元
トルクの位相遅れが減少する。故にアイドル時等のエン
ジン回転数が安定し、運転性の向上を図ることができる
。
ジン回転数又はその逆数値の検出に応じて今捷でに検出
したエンジン回転数又はその逆数値を平均化した目標値
全定めその目標値に基づいて補正燃料量を決定しエンジ
ン回転数及び吸気管圧力に基づいて定まる基本燃料量に
補正燃料量を加算するので吸気管容積が大きく第１図の
破線の如く吸気管圧力がエンジン回転数変化に追従しな
い場合にもエンジン回転数変化に対するエンジンの復元
トルクの位相遅れが減少する。故にアイドル時等のエン
ジン回転数が安定し、運転性の向上を図ることができる
。
また機械的に設定されるアイドル回転数では経時変化等
で回転数が変化するので修正量の調整が必要であるが、
本発明によれば、機械的に平衡する回転数を平均値とし
てめるのでそのような調整が不要と々る。
で回転数が変化するので修正量の調整が必要であるが、
本発明によれば、機械的に平衡する回転数を平均値とし
てめるのでそのような調整が不要と々る。
また上記実施例の如くエンジンの各気筒の１サイクル期
間を計数することに↓リエンジン回転数又はその逆数値
を検出するので高精度の検出精度が得られるのである。
間を計数することに↓リエンジン回転数又はその逆数値
を検出するので高精度の検出精度が得られるのである。
第１図はエンジン回転数と吸気管圧力との関係を示す図
、第２図は本発明による燃料供給制御方法を適用した電
子制御式燃料供給装置を示す構成図、第３図は第２図の
装置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第４
図は第３図の回路中のカウンタの計数動作を示す図、第
５図は本発明の実施例を示す制御回路の動作フロー図、
第６図及び第７図は定数ＤＲＥＦの設定特性図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・エアクリーナ ３・・・吸気路５・・・スロッ
トル弁 ８・・・排気路９・・・三元触媒 １０・スロットル開度センサ １□１・・・絶対圧上ンサ １２・・・冷却水温上ンサ
１３・・・クランク角センサ １５・・・インジェクタ 出願人 本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 藤 村 元 彦
、第２図は本発明による燃料供給制御方法を適用した電
子制御式燃料供給装置を示す構成図、第３図は第２図の
装置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第４
図は第３図の回路中のカウンタの計数動作を示す図、第
５図は本発明の実施例を示す制御回路の動作フロー図、
第６図及び第７図は定数ＤＲＥＦの設定特性図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・エアクリーナ ３・・・吸気路５・・・スロッ
トル弁 ８・・・排気路９・・・三元触媒 １０・スロットル開度センサ １□１・・・絶対圧上ンサ １２・・・冷却水温上ンサ
１３・・・クランク角センサ １５・・・インジェクタ 出願人 本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 藤 村 元 彦
Claims (5)
- （１） 吸気系にスロットル弁を備えた内燃エンジンの
燃料供給制御方法であって、エンジンのクランク角度が
所定クランク角度に一致することを検出し、該一致検出
毎に前記スロットル弁下流の吸気管内圧力と前記所定ク
ランク角度検出間隔からエンジン回転数又はエンジン回
転数の逆数値とを検出し、前記吸気管内圧力の今回検出
値ＰＢやに応じてエンジンへ供給する基本燃料量を決定
し、前記エンジン回転数又はエンジン回転数の逆数値の
今回検出値Ｍ、ユ及び前回目標値ＭｇＡＶＥ （ｎ−１
）に対して所定の関数関係を有する今回目標値Ｍ、Ａｖ
Ｅ４を設定し、該今回目標値Ｍ０ｖＥｒＬ に基づいて
補正燃料量を決定し、前記基本燃料量に補正燃料量を加
算しその加算結果に応じた量の燃料量をエンジンに供給
することを特徴とする燃料供給制御方法。 - （２）前記今回目標値Ｍ、ＡｖＥユは次式から得られ、
ＭＣＡＶＥｒＬ＝ （ＭＲＥＦ ／Ａ ） Ｍｅｎ＋
（（Ａ ＭＲＥＦ ）／Ａ ） ＭｇＡＶｌｋｙｂ−１
、ここで、Ａは定数、ＭＲＥＦ（ｌ≦ＭＲＥＦ≦Ａ−１
）は今回演算までの前記エンジン回転数又はエンジン回
転数の逆数値の検出値Ｍｅｎ平均化度合を与える＾ 定数であること全特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の燃料供給制御方法。 - （３）前記検出値Ｍｅｎと前記目標値ＭｇＡＶ８ゆ と
の減算値ΔＭ、！ＡｖＥに応じて前記補正燃料量を決定
することを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項
記載の燃料供給制御方法。 - （４）前記減算値ΔＭｇＡｖＥが正又は負のいずれであ
るかを判別し、該判別結果に応じて異なる定数αを前記
減算値ΔＭｅＡｖＥに乗算することにより１前記補正燃
料量を決定することを特徴とする特許請求の範囲第３項
記載の燃料供給制御方法。 - （５）前記補正燃料量が上限値を上回ったときには前記
補正燃料量を前記上限値に等しくし、前記補正燃料量が
下限値を下回ったときには前記補正燃料量全前記下限値
に等しくすることを特徴とする特許請求の範囲第１項な
いし第４項のいずれか１つの項記載の燃料供給制御方法
。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59104314A JPS60249645A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
| US06/736,868 US4671241A (en) | 1984-05-23 | 1985-05-22 | Method for controlling the fuel supply of an internal combustion engine |
| DE8585106377T DE3566011D1 (en) | 1984-05-23 | 1985-05-23 | A method for controlling the fuel supply of an internal combustion engine |
| EP85106377A EP0162470B1 (en) | 1984-05-23 | 1985-05-23 | A method for controlling the fuel supply of an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59104314A JPS60249645A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60249645A true JPS60249645A (ja) | 1985-12-10 |
| JPH0452382B2 JPH0452382B2 (ja) | 1992-08-21 |
Family
ID=14377465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59104314A Granted JPS60249645A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4671241A (ja) |
| EP (1) | EP0162470B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60249645A (ja) |
| DE (1) | DE3566011D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3924953A1 (de) * | 1988-08-02 | 1990-02-08 | Honda Motor Co Ltd | Vorrichtung zum steuern der kraftstoffversorgung fuer eine brennkraftmaschine |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6287651A (ja) * | 1985-10-12 | 1987-04-22 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法 |
| JPS6321336A (ja) * | 1986-07-14 | 1988-01-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | 電子制御燃料噴射装置 |
| DE3634583A1 (de) * | 1986-10-10 | 1988-04-21 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zur erfassung von eingangssignalen eines steuergeraetes in einer brennkraftmaschine |
| JPH0799106B2 (ja) * | 1987-01-14 | 1995-10-25 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPH0240052A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-08 | Fuji Heavy Ind Ltd | ２サイクル直噴エンジンのアイドル回転数制御装置 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6059418B2 (ja) * | 1977-05-31 | 1985-12-25 | 株式会社デンソー | 電子式燃料噴射制御装置 |
| JPS6060025B2 (ja) * | 1977-10-19 | 1985-12-27 | 株式会社日立製作所 | 自動車制御方法 |
| US4257377A (en) * | 1978-10-05 | 1981-03-24 | Nippondenso Co., Ltd. | Engine control system |
| JPS5738642A (en) * | 1980-08-19 | 1982-03-03 | Nippon Denso Co Ltd | Method of internal-combustion engine control |
| JPS5788242A (en) * | 1980-11-21 | 1982-06-02 | Nippon Denso Co Ltd | Controlling method of internal combustion engine |
| JPS5865950A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-19 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
| JPS58155226A (ja) * | 1982-03-09 | 1983-09-14 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射制御方法 |
| FR2545878B1 (fr) * | 1983-05-13 | 1987-09-11 | Renault | Procede de coupure de l'injection de carburant pendant les phases de deceleration d'un moteur a combustion interne |
| JPS60203832A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-15 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
-
1984
- 1984-05-23 JP JP59104314A patent/JPS60249645A/ja active Granted
-
1985
- 1985-05-22 US US06/736,868 patent/US4671241A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-05-23 DE DE8585106377T patent/DE3566011D1/de not_active Expired
- 1985-05-23 EP EP85106377A patent/EP0162470B1/en not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3924953A1 (de) * | 1988-08-02 | 1990-02-08 | Honda Motor Co Ltd | Vorrichtung zum steuern der kraftstoffversorgung fuer eine brennkraftmaschine |
| US4966111A (en) * | 1988-08-02 | 1990-10-30 | Honda Giken Kogyo K.K. | Fuel supply control system for internal combustion engines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3566011D1 (en) | 1988-12-08 |
| EP0162470B1 (en) | 1988-11-02 |
| JPH0452382B2 (ja) | 1992-08-21 |
| US4671241A (en) | 1987-06-09 |
| EP0162470A3 (en) | 1986-03-19 |
| EP0162470A2 (en) | 1985-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0040814B1 (en) | Control system for exhaust gas-driven supercharger used in vehicle engine | |
| US4886030A (en) | Method of and system for controlling fuel injection rate in an internal combustion engine | |
| EP0130382B1 (en) | Method of fuel injection into engine | |
| GB2333377A (en) | Determining cylinder-charged air quantity in an engine with variable valve control | |
| US4401079A (en) | Electronically controlled fuel injection method and apparatus | |
| JPH0472986B2 (ja) | ||
| JP2917600B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP2548273B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPS60249645A (ja) | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 | |
| US5222470A (en) | Ignition timing controlling system for engine | |
| JPS60203832A (ja) | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 | |
| US4502448A (en) | Method for controlling control systems for internal combustion engines immediately after termination of fuel cut | |
| JPS60204938A (ja) | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 | |
| US4572129A (en) | Air-fuel ratio feedback control method for internal combustion engines | |
| JP2841806B2 (ja) | エンジン用空燃比制御装置 | |
| JPH0718355B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 | |
| JP2623660B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JP2512789B2 (ja) | エンジンの燃料制御装置 | |
| JPS6125930A (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 | |
| JP2623703B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 | |
| JP2561248B2 (ja) | 内燃機関の燃料カツト制御装置 | |
| JPH0256492B2 (ja) | ||
| JP2932941B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP2589193B2 (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPH0828318A (ja) | エンジンの制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |