JPH0256492B2 - - Google Patents
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- JPH0256492B2 JPH0256492B2 JP6782382A JP6782382A JPH0256492B2 JP H0256492 B2 JPH0256492 B2 JP H0256492B2 JP 6782382 A JP6782382 A JP 6782382A JP 6782382 A JP6782382 A JP 6782382A JP H0256492 B2 JPH0256492 B2 JP H0256492B2
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- Japan
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- intake pipe
- intake
- fuel injection
- injection amount
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- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 66
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 46
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- 230000006870 function Effects 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装
置の噴射量補正方法に関する。
置の噴射量補正方法に関する。
内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置におい
てエンジンの吸気管に設けられたスロツトル弁下
流の吸気管内圧又はスロツトル弁開度のいずれか
一方と回転数を用いて燃料噴射の基本量を決定す
る方式がある。このような基本噴射量を決定する
方法としてはエンジンの比較的低負荷領域でエン
ジン回転数Neとスロツトル弁下流の吸気管内圧
PBとをパラメータとしたマトリツクスメモリ
（PB−Neマツプ）を用いて、又比較的高負荷領域
ではエンジン回転数Neとスロツトル弁開度θthと
をパラメータとしたマトリツクスメモリ（θth−
Neマツプ）を用いて基本燃料噴射量Tiを決定す
るハイブリツド方式がある。
てエンジンの吸気管に設けられたスロツトル弁下
流の吸気管内圧又はスロツトル弁開度のいずれか
一方と回転数を用いて燃料噴射の基本量を決定す
る方式がある。このような基本噴射量を決定する
方法としてはエンジンの比較的低負荷領域でエン
ジン回転数Neとスロツトル弁下流の吸気管内圧
PBとをパラメータとしたマトリツクスメモリ
（PB−Neマツプ）を用いて、又比較的高負荷領域
ではエンジン回転数Neとスロツトル弁開度θthと
をパラメータとしたマトリツクスメモリ（θth−
Neマツプ）を用いて基本燃料噴射量Tiを決定す
るハイブリツド方式がある。
更にターボチヤージヤ付エンジンにおいては、
コンプレツサ上流側の吸気管内圧（吸気圧）P1
及び吸気温度T1並びにコンプレツサ下流側の吸
気管内圧すなわちコンプレツサ出口とスロツトル
弁との間における過給された吸気圧力（過給圧）
P2を夫々検出し、これらの各検出値P1，T1，P2
をパラメータとして吸気密度補正係数γAを求め、
該補正係数γAにより前記基本燃料噴射量Tiを補
正し、運転状態の変化による吸気の温度及び圧力
すなわち密度の変化に応じて燃料噴射量の補正を
行なうことが要求される。
コンプレツサ上流側の吸気管内圧（吸気圧）P1
及び吸気温度T1並びにコンプレツサ下流側の吸
気管内圧すなわちコンプレツサ出口とスロツトル
弁との間における過給された吸気圧力（過給圧）
P2を夫々検出し、これらの各検出値P1，T1，P2
をパラメータとして吸気密度補正係数γAを求め、
該補正係数γAにより前記基本燃料噴射量Tiを補
正し、運転状態の変化による吸気の温度及び圧力
すなわち密度の変化に応じて燃料噴射量の補正を
行なうことが要求される。
しかしながら、吸気密度補正のための前記コン
プレツサの上流及び下流側の吸気管内圧P1及び
P2を検出する吸気圧センサ及び過給圧センサは
検出精度が高く且つ応答性の速いものが要求され
る。このような圧力センサとしては半導体ダイヤ
フラム式圧力センサが使用されているが、かかる
圧力センサは高価であり、これに伴ないシステム
が高価となる。
プレツサの上流及び下流側の吸気管内圧P1及び
P2を検出する吸気圧センサ及び過給圧センサは
検出精度が高く且つ応答性の速いものが要求され
る。このような圧力センサとしては半導体ダイヤ
フラム式圧力センサが使用されているが、かかる
圧力センサは高価であり、これに伴ないシステム
が高価となる。
本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、コ
ンプレツサ上流側の吸気管内圧P1の他のパラメ
ータによつてシミユレートすることにより必要な
吸気密度補正を行ない、前記吸気管内圧P1検出
用圧力センサを省略したシステムを提供すること
を目的とする。
ンプレツサ上流側の吸気管内圧P1の他のパラメ
ータによつてシミユレートすることにより必要な
吸気密度補正を行ない、前記吸気管内圧P1検出
用圧力センサを省略したシステムを提供すること
を目的とする。
この目的を達成するために本発明においては、
ターボチヤージヤのコンプレツサとエアクリーナ
をエンジンの吸気ポートに連通する吸気管を有す
る燃料噴射式エンジンの回転数Neと、該吸気管
に設けられたスロツトル弁下流の吸気管内圧PB
又はスロツトル弁開度θthのパラメータにより基
本燃料噴射量を決定し、前記エンジンの運転状態
に応じた吸気密度補正係数を求めて前記基本燃料
噴射量を補正する内燃エンジンの電子式燃料噴射
制御装置の噴射量補正方法において、所定の条件
のときに前記コンプレツサ下流側の吸気管内圧
P2を検出して記憶し、前記エンジン回転数Neと
スロツトル弁開度θthとを夫々検出してこれらの
関数として予め設定した前記エアクリーナ前後の
吸気差圧P1′読出し、前記コンプレツサの上流側
の吸気温度T1と下流側の吸気管内圧P2とを夫々
検出し、前記記憶した吸気管内圧P2と前記読出
した吸気差圧P1′との差圧と前記検出した吸気温
度T1と吸気管内圧P2との関数として前記吸気密
度補正係数を求めるようにしたことを特徴とする
内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量
補正方法を提供するものである。
ターボチヤージヤのコンプレツサとエアクリーナ
をエンジンの吸気ポートに連通する吸気管を有す
る燃料噴射式エンジンの回転数Neと、該吸気管
に設けられたスロツトル弁下流の吸気管内圧PB
又はスロツトル弁開度θthのパラメータにより基
本燃料噴射量を決定し、前記エンジンの運転状態
に応じた吸気密度補正係数を求めて前記基本燃料
噴射量を補正する内燃エンジンの電子式燃料噴射
制御装置の噴射量補正方法において、所定の条件
のときに前記コンプレツサ下流側の吸気管内圧
P2を検出して記憶し、前記エンジン回転数Neと
スロツトル弁開度θthとを夫々検出してこれらの
関数として予め設定した前記エアクリーナ前後の
吸気差圧P1′読出し、前記コンプレツサの上流側
の吸気温度T1と下流側の吸気管内圧P2とを夫々
検出し、前記記憶した吸気管内圧P2と前記読出
した吸気差圧P1′との差圧と前記検出した吸気温
度T1と吸気管内圧P2との関数として前記吸気密
度補正係数を求めるようにしたことを特徴とする
内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量
補正方法を提供するものである。
以下本発明の一実施例を添附図面に基づいて詳
述する。
述する。
先ず、本発明の燃料噴射量の補正方法の原理に
ついて説明する。
ついて説明する。
基本燃料噴射量Tiを補正する吸気密度補正係数
γAは次式で表わされる。
γAは次式で表わされる。
γA＝P2／P0×T0／T2 ……(1)
ここに、値P0は標準大気圧（760mmHg）、T0は
標準温度（25℃）、P2はコンプレツサ下流側の吸
気管内圧、T2はコンプレツサ下流側の吸気温度
を表わす。この吸気温度T2はエンジンの運転条
件変化による温度変化が大きく又早いために検出
精度及び応答性の点から温度センサにより直接検
出することは高価な温度センサ装置を用いる必要
があるので、演算により算出している。
標準温度（25℃）、P2はコンプレツサ下流側の吸
気管内圧、T2はコンプレツサ下流側の吸気温度
を表わす。この吸気温度T2はエンジンの運転条
件変化による温度変化が大きく又早いために検出
精度及び応答性の点から温度センサにより直接検
出することは高価な温度センサ装置を用いる必要
があるので、演算により算出している。
コンプレツサの上流、下流側の吸気管内圧を
夫々P1，P2、これらの各吸気温度を夫々T1，T2
とすると、（T2／T1）と（P2／P1）との関係は
第１図に示すような１次関数で近似され次式の関
係式で表わされる。
夫々P1，P2、これらの各吸気温度を夫々T1，T2
とすると、（T2／T1）と（P2／P1）との関係は
第１図に示すような１次関数で近似され次式の関
係式で表わされる。
T2／T1＝ai（P2／P1）＋bi ……(2)
（aibiは実測により得られる定数）
この式(2)より値T2は次式で表わされる。
T2＝T1｛（ai（P2／P1）＋bi｝ ……(3)
この式(3)を前式(1)に代入すると、補正係数γA
は次式で与えられる。
は次式で与えられる。
γA＝P2／P0×T0／T2
＝P2／P0×T0／T1×１／ai（P2／P1）＋bi ……(4)
この式(4)において、値P0、T0は前述したよう
に定数であり、吸気管内圧P2は圧力センサで検
出し、吸気温度T1は温度センサで検出する。従
つて、吸気管内圧P1を他のパラメータでシミユ
レートすれば当該圧力P1を検出することなく、
補正係数γAを求めることが可能である。
に定数であり、吸気管内圧P2は圧力センサで検
出し、吸気温度T1は温度センサで検出する。従
つて、吸気管内圧P1を他のパラメータでシミユ
レートすれば当該圧力P1を検出することなく、
補正係数γAを求めることが可能である。
本発明に依ればコンプレツサ上流側の吸気管内
圧P1を求めるための他のパラメータとして、大
気圧P0′及びエアクリーナ前後の吸気差圧P1′を用
いるものである。エンジン作動時、吸気管の入口
のエアクリーナに発生する流体抵抗によりエアク
リーナ前後に吸気差圧P1′が生じるため、吸気管
内圧P1はエアクリーナ入口側の大気圧P0′とエア
クリーナ前後の吸気差圧P1′との差に等しい。即
ち、P0′−P1′＝P1とおくことができる。
圧P1を求めるための他のパラメータとして、大
気圧P0′及びエアクリーナ前後の吸気差圧P1′を用
いるものである。エンジン作動時、吸気管の入口
のエアクリーナに発生する流体抵抗によりエアク
リーナ前後に吸気差圧P1′が生じるため、吸気管
内圧P1はエアクリーナ入口側の大気圧P0′とエア
クリーナ前後の吸気差圧P1′との差に等しい。即
ち、P0′−P1′＝P1とおくことができる。
先ず、所定の条件、例えばスロツトル弁開度
θthが設定値以下にあり、且つエンジン回転数Ne
が設定値以下にある状態が設定時間以上持続され
たときは吸気管内圧P2を大気圧P0′としてイニシ
ヤライズする。すなわち、この状態においてはコ
ンプレツサ下流側の吸気管内圧P2は大気圧P0′に
略等しい。従つて、第２図に示すようにスロツト
ル弁開度θthをパラメータとしてエンジン回転数
Neの関数とし吸気差圧（エアクリーナ前後の圧
力差）P1′を予め設定しておけばイニシヤライズ
された大気圧P0′と予め設定した吸気差圧P1′との
差圧（P0′−P1′）を吸気管内圧P1とすることがで
きる。かくして、吸気管内圧P1検出用の圧力セ
ンサを省くことが可能となる。
θthが設定値以下にあり、且つエンジン回転数Ne
が設定値以下にある状態が設定時間以上持続され
たときは吸気管内圧P2を大気圧P0′としてイニシ
ヤライズする。すなわち、この状態においてはコ
ンプレツサ下流側の吸気管内圧P2は大気圧P0′に
略等しい。従つて、第２図に示すようにスロツト
ル弁開度θthをパラメータとしてエンジン回転数
Neの関数とし吸気差圧（エアクリーナ前後の圧
力差）P1′を予め設定しておけばイニシヤライズ
された大気圧P0′と予め設定した吸気差圧P1′との
差圧（P0′−P1′）を吸気管内圧P1とすることがで
きる。かくして、吸気管内圧P1検出用の圧力セ
ンサを省くことが可能となる。
第３図は本発明の２気筒エンジンにおける一実
施例を示すブロツク図である。図において、符号
１及び２は夫々第１及び第２の可変レラクタンス
式軸回転センサを示し、これらの各センサ１，２
は第４図に示すエンジンＥのカム軸Ｃの基準位置
を検出するもので、本実施例においては、互いに
180度位相を異にするパルスを出力するように配
されている。これらの各センサ１，２は夫々波形
整形回路３，４の入力側に接続され、後者の出力
側はエンジン回転数カウンタ６及び噴射時間カウ
ンタ３１，３２の入力側に接続されている。クロ
ツク発振回路５はカウンタ６，２３，３１，３２
及びアナログスイツチ１１の入力側に接続されて
おり、カウンタ６，２３，３１，３２にクロツク
パルスCPを、アナログスイツチ１１に制御パル
スφを供給する。
施例を示すブロツク図である。図において、符号
１及び２は夫々第１及び第２の可変レラクタンス
式軸回転センサを示し、これらの各センサ１，２
は第４図に示すエンジンＥのカム軸Ｃの基準位置
を検出するもので、本実施例においては、互いに
180度位相を異にするパルスを出力するように配
されている。これらの各センサ１，２は夫々波形
整形回路３，４の入力側に接続され、後者の出力
側はエンジン回転数カウンタ６及び噴射時間カウ
ンタ３１，３２の入力側に接続されている。クロ
ツク発振回路５はカウンタ６，２３，３１，３２
及びアナログスイツチ１１の入力側に接続されて
おり、カウンタ６，２３，３１，３２にクロツク
パルスCPを、アナログスイツチ１１に制御パル
スφを供給する。
第４図は本発明に係るターボチヤージヤ付エン
ジンの模式図で、エンジンＥの排気ガスは排気管
Exを通してターボチヤージヤTBのタービンＴに
供給され、このタービンＴを駆動した後マフラＭ
から排出され、エアクリーナACから送出された
空気はタービンＴに直結されたコンプレツサCM
により圧縮され吸気管Ioを通してエンジンＥの吸
入弁側に供給される。
ジンの模式図で、エンジンＥの排気ガスは排気管
Exを通してターボチヤージヤTBのタービンＴに
供給され、このタービンＴを駆動した後マフラＭ
から排出され、エアクリーナACから送出された
空気はタービンＴに直結されたコンプレツサCM
により圧縮され吸気管Ioを通してエンジンＥの吸
入弁側に供給される。
圧力センサ７はエンジンの吸気管の（第４図に
示す様に）スロツトル弁TLの下流側の圧力PBを
検出するもので、例えばダイヤフラムと半導体で
構成されている。スロツトル弁開度センサ８は前
記エンジンの吸気管内に配されたスロツトル弁
TLの開度θthを検出するもので、例えばポテンシ
ヨンメータで構成されている。温度センサ９はタ
ーボチヤージヤ付コンプレツサの入口の吸気温度
T1を検出するものでエアクリーナACからコンプ
レツサCMに至る管路に配設されている。また圧
力センサ１０はコンプレツサCMの下流側すなわ
ち、コンプレツサCMの出口とスロツトル弁TL
との中間の吸気管内圧P2を検出するものである。
これらの圧力センサ７、スロツトル弁開度センサ
８、吸気温センサ９及び圧力センサ１０はアナロ
グスイツチ１１の各入力側に接続され、該アナロ
グスイツチ１１の出力側はアナログ−デジタル変
換器（以下Ａ−Ｄ変換器という）１２の入力側に
接続されている。
示す様に）スロツトル弁TLの下流側の圧力PBを
検出するもので、例えばダイヤフラムと半導体で
構成されている。スロツトル弁開度センサ８は前
記エンジンの吸気管内に配されたスロツトル弁
TLの開度θthを検出するもので、例えばポテンシ
ヨンメータで構成されている。温度センサ９はタ
ーボチヤージヤ付コンプレツサの入口の吸気温度
T1を検出するものでエアクリーナACからコンプ
レツサCMに至る管路に配設されている。また圧
力センサ１０はコンプレツサCMの下流側すなわ
ち、コンプレツサCMの出口とスロツトル弁TL
との中間の吸気管内圧P2を検出するものである。
これらの圧力センサ７、スロツトル弁開度センサ
８、吸気温センサ９及び圧力センサ１０はアナロ
グスイツチ１１の各入力側に接続され、該アナロ
グスイツチ１１の出力側はアナログ−デジタル変
換器（以下Ａ−Ｄ変換器という）１２の入力側に
接続されている。
Ａ−Ｄ変換器１２の出力側は、基本燃料噴射量
算出回路１３の比較回路１４、基本燃料噴射量記
憶回路（PB−Neマツプ）１５、基本燃料噴射量
記憶回路（θth−Neマツプ）１６及び吸気密度補
正係数算出回路２０の吸気差圧記憶回路２１、比
較回路２２、記憶回路２４、吸気密度補正係数記
憶回路２６の各入力側に接続されている。基本燃
料噴射量記憶回路１５，１６、吸気差圧記憶回路
２１、比較回路２２の各入力側には前記エンジン
回転数カウンタ６の出力側が接続されている。比
較回路２２の出力側はカウンタ２３の入力側に接
続され、このカウンタ２３の出力側は記憶回路２
４の入力側に接続されている。加算回路２５の一
方の入力側には吸気差圧記憶回路２１の出力側
が、他方の入力側には記憶回路２４の出力側が接
続されている。吸気密度補正係数記憶回路２６の
一方の入力側には加算回路２５の出力側が、他方
の入力側には前述したようにＡ−Ｄ変換器１２の
出力側が接続されている。
算出回路１３の比較回路１４、基本燃料噴射量記
憶回路（PB−Neマツプ）１５、基本燃料噴射量
記憶回路（θth−Neマツプ）１６及び吸気密度補
正係数算出回路２０の吸気差圧記憶回路２１、比
較回路２２、記憶回路２４、吸気密度補正係数記
憶回路２６の各入力側に接続されている。基本燃
料噴射量記憶回路１５，１６、吸気差圧記憶回路
２１、比較回路２２の各入力側には前記エンジン
回転数カウンタ６の出力側が接続されている。比
較回路２２の出力側はカウンタ２３の入力側に接
続され、このカウンタ２３の出力側は記憶回路２
４の入力側に接続されている。加算回路２５の一
方の入力側には吸気差圧記憶回路２１の出力側
が、他方の入力側には記憶回路２４の出力側が接
続されている。吸気密度補正係数記憶回路２６の
一方の入力側には加算回路２５の出力側が、他方
の入力側には前述したようにＡ−Ｄ変換器１２の
出力側が接続されている。
乗算回路３０の一方の入力側には基本燃料噴射
量記憶回路１５及び１６の出力側が、他方の入力
側には吸気密度補正係数記憶回路２６の出力側が
接続されており、出力側は噴射時間カウンタ３
１，３２の入力側に接続されている。これらの各
カウンタ３１，３２の出力側は夫々噴射弁駆動回
路３３，３４の入力側に接続され、後者の出力側
は燃料噴射弁３５，３６に接続されている。
量記憶回路１５及び１６の出力側が、他方の入力
側には吸気密度補正係数記憶回路２６の出力側が
接続されており、出力側は噴射時間カウンタ３
１，３２の入力側に接続されている。これらの各
カウンタ３１，３２の出力側は夫々噴射弁駆動回
路３３，３４の入力側に接続され、後者の出力側
は燃料噴射弁３５，３６に接続されている。
次に第３図の構成の作動を説明する。
第１、第２の軸回転センサ１，２はカム軸Ｃの
基準位置を検出し、互いに180度位相を異にする
パルスが夫々波形整形回路３，４に供給され、そ
こで波形整形され、パルスPa，Pbとして出力さ
れる。カウンタ６はパルスPaが入力された時刻
からパルスPbが入力された時刻までの間にクロ
ツク発振回路５から入力されるクロツクパルスカ
ウントして軸回転センサ１，２の基準位置の周期
を計測し、周期の逆数すなわち、エンジン回転数
Neに比例した２進コード信号を出力する。
基準位置を検出し、互いに180度位相を異にする
パルスが夫々波形整形回路３，４に供給され、そ
こで波形整形され、パルスPa，Pbとして出力さ
れる。カウンタ６はパルスPaが入力された時刻
からパルスPbが入力された時刻までの間にクロ
ツク発振回路５から入力されるクロツクパルスカ
ウントして軸回転センサ１，２の基準位置の周期
を計測し、周期の逆数すなわち、エンジン回転数
Neに比例した２進コード信号を出力する。
エンジンのスロツトル下流側の吸気管内圧PB
は圧力センサ７により、スロツトル弁開度θthは
スロツトル弁開度センサ８により、コンプレツサ
の上流側の吸気温度T1は温度センサ９により、
コンプレツサの下流側の吸気管内圧P2は圧力セ
ンサ１０により夫々検出され、検出された各アナ
ログ信号はクロツク発振回路５から所定のタイミ
ングで加えられる制御パルスφにより切換作動す
るアナログスイツチ１１を通して順次Ａ−Ｄ変換
器１２に送られ、夫々相当する２進コード信号に
変換し、必要な信号を各回路に出力する。
は圧力センサ７により、スロツトル弁開度θthは
スロツトル弁開度センサ８により、コンプレツサ
の上流側の吸気温度T1は温度センサ９により、
コンプレツサの下流側の吸気管内圧P2は圧力セ
ンサ１０により夫々検出され、検出された各アナ
ログ信号はクロツク発振回路５から所定のタイミ
ングで加えられる制御パルスφにより切換作動す
るアナログスイツチ１１を通して順次Ａ−Ｄ変換
器１２に送られ、夫々相当する２進コード信号に
変換し、必要な信号を各回路に出力する。
比較回路１４はＡ−Ｄ変換されたスロツトル弁
開度θthに相当する信号と設定値θth1とを比較し、
θth＜θth1の場合には基本燃料噴射量記憶回路１５
を、θth＞θth1の場合には基本燃料噴射量記憶回路
１６を選択する。基本燃料噴射量基憶回路１５は
カウンタ６から出力されるエンジン回転数Neに
相当する信号と、Ａ−Ｄ変換器１２から出力され
るスロツトル弁下流側の吸気管内圧PBに相当す
る信号とを入力とし、予めスロツトル弁下流側の
吸気管内圧PB及びエンジン回転数Neの関数とし
て記憶されている基本燃料噴射量Tiに相当する
２進コード信号を出力する。基本燃料噴射量記憶
回路１６はカウンタ６から出力されるエンジン回
転数Neに相当する信号と、Ａ−Ｄ変換器１２か
ら出力されるスロツトル弁開度θthに相当する信
号とを入力とし、予めスロツトル弁開度θth及び
エンジン回転数Neの関数として記憶されている
基本燃料噴射量Tiに相当する２進コード信号を出
力する。すなわち、θth＜θth1のときには基本燃料
噴射量記憶回路１５から、θth＞θth1のときには基
本燃料噴射量記憶回路１６から所要の基本燃料噴
射量Tiに相当する２進コード信号を出力する。
開度θthに相当する信号と設定値θth1とを比較し、
θth＜θth1の場合には基本燃料噴射量記憶回路１５
を、θth＞θth1の場合には基本燃料噴射量記憶回路
１６を選択する。基本燃料噴射量基憶回路１５は
カウンタ６から出力されるエンジン回転数Neに
相当する信号と、Ａ−Ｄ変換器１２から出力され
るスロツトル弁下流側の吸気管内圧PBに相当す
る信号とを入力とし、予めスロツトル弁下流側の
吸気管内圧PB及びエンジン回転数Neの関数とし
て記憶されている基本燃料噴射量Tiに相当する
２進コード信号を出力する。基本燃料噴射量記憶
回路１６はカウンタ６から出力されるエンジン回
転数Neに相当する信号と、Ａ−Ｄ変換器１２か
ら出力されるスロツトル弁開度θthに相当する信
号とを入力とし、予めスロツトル弁開度θth及び
エンジン回転数Neの関数として記憶されている
基本燃料噴射量Tiに相当する２進コード信号を出
力する。すなわち、θth＜θth1のときには基本燃料
噴射量記憶回路１５から、θth＞θth1のときには基
本燃料噴射量記憶回路１６から所要の基本燃料噴
射量Tiに相当する２進コード信号を出力する。
吸気差圧記憶回路２１はカウンタ６から出力さ
れるエンジン回転数Neに相当する信号と、Ａ−
Ｄ変換器１２から出力されるスロツトル弁開度
θthに相当する信号とを入力とし、予めスロツト
ル弁開度θthにエンジン回転数Neの２変数関数と
して記憶されている吸気差圧（エアクリーナ前後
の圧力）P1′に相当する２進コード信号を出力す
る。また、比較回路２２はＡ−Ｄ変換器１２から
入力されるスロツトル弁開度θthに相当する信号
と予め設定したスロツトル弁開度θth2とを比較す
ると共に、カウンタ６から入力されるエンジン回
転数Neに相当する信号と予め設定したエンジン
回転数Ne1とを比較し、θth＜θth2で、且つNe＜
Ne1の条件のときに信号を出力してカウンタ２３
に加える。このカウンタ２３は比較回路２２から
信号が加えられている間作動してクロツク発振回
路５から入力されるクロツクパルスCPをカウン
トアツプし、そのカウント値が予め設定したｔ秒
に相当する値を超えたときに記憶回路２４にスト
ローブ信号を送る。
れるエンジン回転数Neに相当する信号と、Ａ−
Ｄ変換器１２から出力されるスロツトル弁開度
θthに相当する信号とを入力とし、予めスロツト
ル弁開度θthにエンジン回転数Neの２変数関数と
して記憶されている吸気差圧（エアクリーナ前後
の圧力）P1′に相当する２進コード信号を出力す
る。また、比較回路２２はＡ−Ｄ変換器１２から
入力されるスロツトル弁開度θthに相当する信号
と予め設定したスロツトル弁開度θth2とを比較す
ると共に、カウンタ６から入力されるエンジン回
転数Neに相当する信号と予め設定したエンジン
回転数Ne1とを比較し、θth＜θth2で、且つNe＜
Ne1の条件のときに信号を出力してカウンタ２３
に加える。このカウンタ２３は比較回路２２から
信号が加えられている間作動してクロツク発振回
路５から入力されるクロツクパルスCPをカウン
トアツプし、そのカウント値が予め設定したｔ秒
に相当する値を超えたときに記憶回路２４にスト
ローブ信号を送る。
記憶回路２４はストローブ信号が加えられると
Ａ−Ｄ変換器１２から出力されるコンプレツサ下
流側の吸気管内圧P2に相当する信号を取り込み、
次にストローブ信号が加えられるまでこの値を保
持する。この記憶回路２４に取り込まれた圧力
P2を大気圧P0′として出力する。
Ａ−Ｄ変換器１２から出力されるコンプレツサ下
流側の吸気管内圧P2に相当する信号を取り込み、
次にストローブ信号が加えられるまでこの値を保
持する。この記憶回路２４に取り込まれた圧力
P2を大気圧P0′として出力する。
吸気差圧記憶回路２１から出力される吸気差圧
P1′の値と、記憶回路２４から出力される大気圧
P0′の値とを加算回路２５に加え、（P0′−P1′）の
演算により差圧P1（＝P0′−P1′）を算出する。こ
のようにして、コンプレツサ上流側の吸気管内圧
P1を算出する。
P1′の値と、記憶回路２４から出力される大気圧
P0′の値とを加算回路２５に加え、（P0′−P1′）の
演算により差圧P1（＝P0′−P1′）を算出する。こ
のようにして、コンプレツサ上流側の吸気管内圧
P1を算出する。
吸気密度補正係数記憶回路２６は加算回路２５
から出力される圧力P1に相当する信号と、Ａ−
Ｄ変換器１２から出力されるコンプレツサ入口の
吸気温度T1及びコンプレツサ下流側の吸気管内
圧P2の信号とを入力とし、予め圧力P1，P2及び
温度T1の関数として記憶されている吸気密度補
正係数γAに相当する２進コード信号を出力する。
から出力される圧力P1に相当する信号と、Ａ−
Ｄ変換器１２から出力されるコンプレツサ入口の
吸気温度T1及びコンプレツサ下流側の吸気管内
圧P2の信号とを入力とし、予め圧力P1，P2及び
温度T1の関数として記憶されている吸気密度補
正係数γAに相当する２進コード信号を出力する。
この吸気密度補正係数γAにより前記基本燃料噴
射量Tiを補正する。すなわち、乗算回路３０によ
り基本燃料噴射量記憶回路１５又は１６から出力
される基本燃料噴射量Tiに相当する信号に吸気密
度補正係数γAに相当する信号を乗算して実際の噴
射量Ｔ（＝Ti×γA）を算出する。この乗算回路３
０は算出した噴射量Ｔに相当する２進コード信号
を出力する。
射量Tiを補正する。すなわち、乗算回路３０によ
り基本燃料噴射量記憶回路１５又は１６から出力
される基本燃料噴射量Tiに相当する信号に吸気密
度補正係数γAに相当する信号を乗算して実際の噴
射量Ｔ（＝Ti×γA）を算出する。この乗算回路３
０は算出した噴射量Ｔに相当する２進コード信号
を出力する。
この乗算回路３０出力は波形整形回路３，４か
ら出力され噴射開始のタイミングを指定する基準
位置パルス信号Pa，Pbが噴射時間カウンタ３１，
３２に加えられたときにこれらの各カウンタ３
１，３２にプリセツトされる。これらの各カウン
タ３１，３２はクロツク発振回路５から入力され
るクロツクパルスCPによりプリセツトされた値
から０になるまでダウンカウントし、このダウン
カウントしている期間噴射信号を出力する。噴射
弁駆動回路３３，３４は入力する噴射信号を電流
増幅して噴射弁３５，３６を駆動し、燃料を噴射
させる。このようにして噴射量Ｔに相当する燃料
が噴射弁３５，３６から噴射される。
ら出力され噴射開始のタイミングを指定する基準
位置パルス信号Pa，Pbが噴射時間カウンタ３１，
３２に加えられたときにこれらの各カウンタ３
１，３２にプリセツトされる。これらの各カウン
タ３１，３２はクロツク発振回路５から入力され
るクロツクパルスCPによりプリセツトされた値
から０になるまでダウンカウントし、このダウン
カウントしている期間噴射信号を出力する。噴射
弁駆動回路３３，３４は入力する噴射信号を電流
増幅して噴射弁３５，３６を駆動し、燃料を噴射
させる。このようにして噴射量Ｔに相当する燃料
が噴射弁３５，３６から噴射される。
尚、本実施例においてはコンプレツサの下流側
の吸気管内圧P2により大気圧P0′を近似する場合
に、エンジン回転数Neとスロツトル弁開度θthと
が夫々各設定値以下にある状態が設定時間以上持
続するという条件のもとに行なうようにしたが、
これに限るものではなく、燃料噴射制御装置の全
回路に電源が投入され且つNe＝０のときのみ前
記コンプレツサの下流側の吸気管内圧P2の値
（初期値）を１回だけ記憶させ、このときの圧力
P2を大気圧P0′としてイニシヤライズさせるよう
にしてもよい。
の吸気管内圧P2により大気圧P0′を近似する場合
に、エンジン回転数Neとスロツトル弁開度θthと
が夫々各設定値以下にある状態が設定時間以上持
続するという条件のもとに行なうようにしたが、
これに限るものではなく、燃料噴射制御装置の全
回路に電源が投入され且つNe＝０のときのみ前
記コンプレツサの下流側の吸気管内圧P2の値
（初期値）を１回だけ記憶させ、このときの圧力
P2を大気圧P0′としてイニシヤライズさせるよう
にしてもよい。
以上説明したように本発明によれば、ターボチ
ヤージヤのコンプレツサとエアクリーナとをエン
ジンの吸気ポートに連通する吸気管を有する燃料
噴射式エンジンの回転数と、該吸気管に設けられ
たスロツトル弁下流の吸気管内圧又はスロツトル
弁開度のパラメータにより基本燃料噴射量を決定
し、前記エンジンの運転状態に応じた吸気密度補
正係数を求めて前記基本燃料噴射量を補正する内
燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補
正方法において、運転状態が所定の条件のときに
前記コンプレツサ下流側の吸気管内圧を検出して
記憶し、前記エンジン回転数とスロツトル弁開度
とを夫々検出してこれらの関数として予め設定し
た前記エアクリーナ前後の吸気差圧を読出し、前
記コンプレツサ上流側の吸気温度と下流側の吸気
管内圧とを夫々検出し、前記記憶した吸気管内圧
と前記読出した吸気差圧との差圧と前記検出した
吸気温度と吸気管内圧との関数として前記吸気密
度補正係数を求めるようにしたので、コンプレツ
サ上流側の吸気管内圧力をエアクリーナ前後の吸
気差圧と大気圧とから求めることができ、前記吸
気管内圧を検出する圧力センサが不用となり、経
費の節減を図ることができる。
ヤージヤのコンプレツサとエアクリーナとをエン
ジンの吸気ポートに連通する吸気管を有する燃料
噴射式エンジンの回転数と、該吸気管に設けられ
たスロツトル弁下流の吸気管内圧又はスロツトル
弁開度のパラメータにより基本燃料噴射量を決定
し、前記エンジンの運転状態に応じた吸気密度補
正係数を求めて前記基本燃料噴射量を補正する内
燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補
正方法において、運転状態が所定の条件のときに
前記コンプレツサ下流側の吸気管内圧を検出して
記憶し、前記エンジン回転数とスロツトル弁開度
とを夫々検出してこれらの関数として予め設定し
た前記エアクリーナ前後の吸気差圧を読出し、前
記コンプレツサ上流側の吸気温度と下流側の吸気
管内圧とを夫々検出し、前記記憶した吸気管内圧
と前記読出した吸気差圧との差圧と前記検出した
吸気温度と吸気管内圧との関数として前記吸気密
度補正係数を求めるようにしたので、コンプレツ
サ上流側の吸気管内圧力をエアクリーナ前後の吸
気差圧と大気圧とから求めることができ、前記吸
気管内圧を検出する圧力センサが不用となり、経
費の節減を図ることができる。
第１図はコンプレツサの上流、下流側の吸気管
内圧（P2／P1）と各吸気温度（T2／T1）との関
数を示す特性図、第２図はエンジン回転数Neと
スロツトル弁θthと吸気差圧P1′との関係を示す特
性図、第３図は本発明に係る内燃エンジンの電子
式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法の一実施例
を示すブロツク図、第４図は本発明に係るターボ
チヤージヤ付エンジンの模式図である。 １，２……回転センサ、７，１０……圧力セン
サ、８……スロツトル弁開度センサ、９……温度
センサ、１３……基本燃料噴射量算出回路、２０
……吸気密度補正係数算出回路、AC……エアク
リーナ、CM……コンプレツサ、TB……ターボ
チヤージヤ、In……吸気管、Ｅ……エンジン、
TL……スロツトル弁。
内圧（P2／P1）と各吸気温度（T2／T1）との関
数を示す特性図、第２図はエンジン回転数Neと
スロツトル弁θthと吸気差圧P1′との関係を示す特
性図、第３図は本発明に係る内燃エンジンの電子
式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法の一実施例
を示すブロツク図、第４図は本発明に係るターボ
チヤージヤ付エンジンの模式図である。 １，２……回転センサ、７，１０……圧力セン
サ、８……スロツトル弁開度センサ、９……温度
センサ、１３……基本燃料噴射量算出回路、２０
……吸気密度補正係数算出回路、AC……エアク
リーナ、CM……コンプレツサ、TB……ターボ
チヤージヤ、In……吸気管、Ｅ……エンジン、
TL……スロツトル弁。
Claims (1)
- １ ターボチヤージヤのコンプレツサとエアクリ
ーナをエンジンの吸気ポートに連通する吸気管を
有する燃料噴射式エンジンの回転数と、該吸気管
に設けられたスロツトル弁下流の吸気管内圧又は
スロツトル弁開度のパラメータにより基本燃料噴
射量を決定し、前記エンジンの運転状態に応じた
吸気密度補正係数を求めて前記基本燃料噴射量を
補正する内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置
の噴射量補正方法において、所定の条件のときに
前記コンプレツサ下流側の吸気管内圧を検出して
記憶し、前記エンジン回転数とスロツトル弁開度
とを夫々検出してこれらの関数として予め設定し
た前記エアクリーナ前後の吸気差圧を読出し、前
記コンプレツサの上流側の吸気温度と下流側の吸
気管内圧とを夫々検出し、前記記憶した吸気管内
圧と前記読出した吸気差圧との差圧と前記検出し
た吸気温度と吸気管内圧との関数として前記吸気
密度補正係数を求めるようにしたことを特徴とす
る内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射
量補正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6782382A JPS58183828A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6782382A JPS58183828A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58183828A JPS58183828A (ja) | 1983-10-27 |
| JPH0256492B2 true JPH0256492B2 (ja) | 1990-11-30 |
Family
ID=13356044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6782382A Granted JPS58183828A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | 内燃エンジンの電子式燃料噴射制御装置の噴射量補正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58183828A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0550796U (ja) * | 1991-12-10 | 1993-07-02 | カシオ計算機株式会社 | 放熱用ファンの実装構造 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59122736A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-16 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 電子燃料噴射装置 |
| JPH01113546A (ja) * | 1987-10-27 | 1989-05-02 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 内燃機関の吸気温度検出装置 |
-
1982
- 1982-04-22 JP JP6782382A patent/JPS58183828A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0550796U (ja) * | 1991-12-10 | 1993-07-02 | カシオ計算機株式会社 | 放熱用ファンの実装構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58183828A (ja) | 1983-10-27 |
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