JPS60248832A - 自溶製錬炉の操業方法及び自溶製錬炉用精鉱バ−ナ− - Google Patents
自溶製錬炉の操業方法及び自溶製錬炉用精鉱バ−ナ−Info
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- JPS60248832A JPS60248832A JP10570184A JP10570184A JPS60248832A JP S60248832 A JPS60248832 A JP S60248832A JP 10570184 A JP10570184 A JP 10570184A JP 10570184 A JP10570184 A JP 10570184A JP S60248832 A JPS60248832 A JP S60248832A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自溶製錬炉において反応用空気の一部を高濃度
の酸素で置換したときの高濃度酸素及び反応用気体の吹
込み方法並びに高濃度酸素を使用するのに適した精鉱バ
ーナーの構造に関するものである。
の酸素で置換したときの高濃度酸素及び反応用気体の吹
込み方法並びに高濃度酸素を使用するのに適した精鉱バ
ーナーの構造に関するものである。
自溶炉においては乾燥した精鉱、例えば銅精鉱を反応用
空気又は酸素富化空気と共にリアクションシャフトの上
部に設けられた精鉱バーナーから吹き込み、瞬間的に精
鉱を酸化溶融し銅等の有価金属を鮫として濃縮する。こ
の場合、精鉱と反応用空気又は酸素富化空気とが均一に
混合し、リアクシコンシャフト中を落下する極めて短時
間のうちに均一な酸化反応が進行するようにすることが
重要である。この混合状態が悪く局部的に未反応、未溶
解物が生成すると、これがリアクションシャフト下部の
セトラーに堆積して鍼の生成を妨ケたり、鍼温度、皺品
位の大きな変動を生じたり・ダストの炉外への飛散量が
多くなったりして操炉上の困難を招くのみならず、反応
が集中して起る部分では局部的加熱が起り、リアクショ
ンシャフトの煉瓦を損傷する結果となる。
空気又は酸素富化空気と共にリアクションシャフトの上
部に設けられた精鉱バーナーから吹き込み、瞬間的に精
鉱を酸化溶融し銅等の有価金属を鮫として濃縮する。こ
の場合、精鉱と反応用空気又は酸素富化空気とが均一に
混合し、リアクシコンシャフト中を落下する極めて短時
間のうちに均一な酸化反応が進行するようにすることが
重要である。この混合状態が悪く局部的に未反応、未溶
解物が生成すると、これがリアクションシャフト下部の
セトラーに堆積して鍼の生成を妨ケたり、鍼温度、皺品
位の大きな変動を生じたり・ダストの炉外への飛散量が
多くなったりして操炉上の困難を招くのみならず、反応
が集中して起る部分では局部的加熱が起り、リアクショ
ンシャフトの煉瓦を損傷する結果となる。
このような均一な混合と反応状態を得るためには、精鉱
シュートから落下する精鉱に吹き込まれる反応用気体の
流速を１３Ｑｍ／ｓｅｃ以上に保つ必要がある。即ち、
精鉱と送風中の酸素との反応効率を高め、反応時間を短
縮するためには精鉱シュート出口部の精鉱バーナーコー
ン内に安定した火炎を形成させると共に火炎内に精鉱を
集中し、且つ均一に分散させ、更に火炎内への酸素の供
給速度を速くして酸素の供給を短時間で行なうことが必
要である。
シュートから落下する精鉱に吹き込まれる反応用気体の
流速を１３Ｑｍ／ｓｅｃ以上に保つ必要がある。即ち、
精鉱と送風中の酸素との反応効率を高め、反応時間を短
縮するためには精鉱シュート出口部の精鉱バーナーコー
ン内に安定した火炎を形成させると共に火炎内に精鉱を
集中し、且つ均一に分散させ、更に火炎内への酸素の供
給速度を速くして酸素の供給を短時間で行なうことが必
要である。
若し精鉱シュート出口部に安定した火炎が形成されない
と、精鉱と酸素の反応終了に要する時間が長くなるため
、炉の設計上シャフト部での滞留時間を稼ぐためシャフ
ト高さを高くする必要があり、このことは放散熱の増大
しこつながる。しかし例え火炎が形成されても火炎内へ
の精鉱の集中度が悪いと火炎外へ分散した精鉱はシャフ
ト部では殆んど燃焼せず、ダストとして廃熱ボイラーへ
飛散し、ダストトラブルの原因となる。−万人炎内での
精鉱分散が均一でないと、精鉱が過度に集中した部分の
火炎温度が下がると共に、その部分に必要な酸素の供給
が追いつかず、ますますその部分の温度が下がり、一部
の精鉱はシャフト部では完全に溶融せず、セトラ一部に
落下して未燃、未溶融の堆積物となり、一部粒径の小さ
い精鉱はダストとなり廃熱ボイラーへ飛散し、自溶炉の
被板取作業や廃熱ボイラーの操業に支障をもたらすこと
になる。
と、精鉱と酸素の反応終了に要する時間が長くなるため
、炉の設計上シャフト部での滞留時間を稼ぐためシャフ
ト高さを高くする必要があり、このことは放散熱の増大
しこつながる。しかし例え火炎が形成されても火炎内へ
の精鉱の集中度が悪いと火炎外へ分散した精鉱はシャフ
ト部では殆んど燃焼せず、ダストとして廃熱ボイラーへ
飛散し、ダストトラブルの原因となる。−万人炎内での
精鉱分散が均一でないと、精鉱が過度に集中した部分の
火炎温度が下がると共に、その部分に必要な酸素の供給
が追いつかず、ますますその部分の温度が下がり、一部
の精鉱はシャフト部では完全に溶融せず、セトラ一部に
落下して未燃、未溶融の堆積物となり、一部粒径の小さ
い精鉱はダストとなり廃熱ボイラーへ飛散し、自溶炉の
被板取作業や廃熱ボイラーの操業に支障をもたらすこと
になる。
更に安定した火炎が形成され、火炎内への精鉱の集中及
び均一分散が良くても火炎内への酸素の供給が不充分な
場合は、火炎内での精鉱の燃焼が充分でなくなり、未燃
物が残る現象をおこす。
び均一分散が良くても火炎内への酸素の供給が不充分な
場合は、火炎内での精鉱の燃焼が充分でなくなり、未燃
物が残る現象をおこす。
従来の自溶炉の精鉱バーナーはこの点で満足の行くもの
ではない。即ち、第３図は従来の精鉱バーナーを示す断
面図で、精鉱バーナ一本体１の下部はベンチュリー状絞
り部２を有し、その下方はすそ拡がりになったバーナー
コーン３が形成されている。精鉱バーナ一本体ｌ内の中
央に管状の精鉱シュート４が、その先端をベンチュリー
状絞り部２よりや一下方に突出するように垂設し、更に
精鉱シュートΦの中心を貫通して燃料バーナー５がバー
ナーコーン３の出口部付近にその先端を開口している。
ではない。即ち、第３図は従来の精鉱バーナーを示す断
面図で、精鉱バーナ一本体１の下部はベンチュリー状絞
り部２を有し、その下方はすそ拡がりになったバーナー
コーン３が形成されている。精鉱バーナ一本体ｌ内の中
央に管状の精鉱シュート４が、その先端をベンチュリー
状絞り部２よりや一下方に突出するように垂設し、更に
精鉱シュートΦの中心を貫通して燃料バーナー５がバー
ナーコーン３の出口部付近にその先端を開口している。
燃料バーナー５の精鉱シュート４の出口より下方のバー
ナーコーン３の部分には、落下する精鉱を分散する分散
コーン６が設けられている。送風管７を通って供給され
る反応用空気が精鉱シュート手の周囲のベンチュリー状
絞り部２から、精鉱シュート４を通って落下する精鉱に
吹き込まれるように構成されている。
ナーコーン３の部分には、落下する精鉱を分散する分散
コーン６が設けられている。送風管７を通って供給され
る反応用空気が精鉱シュート手の周囲のベンチュリー状
絞り部２から、精鉱シュート４を通って落下する精鉱に
吹き込まれるように構成されている。
しかし送風中の酸素濃度が比較的低く（２１〜４・Ｏｖ
ｏ／％）、且つ送風温度が５００ ｃ程度である場合に
は、着火源となる燃料バーナー５の先端がバーナーコー
ン３出口部近くに位置していることと相俟ってバーナー
コーン３内では精鉱粒子をその着火温度まで加熱できな
い為精鉱シュート４出口部に火炎を形成することは不可
能であった。
ｏ／％）、且つ送風温度が５００ ｃ程度である場合に
は、着火源となる燃料バーナー５の先端がバーナーコー
ン３出口部近くに位置していることと相俟ってバーナー
コーン３内では精鉱粒子をその着火温度まで加熱できな
い為精鉱シュート４出口部に火炎を形成することは不可
能であった。
近時精鉱処理量の増加やエネルギーコストの低下の為に
酸素富化空気を使用するようになってきたが、この操業
において、精鉱バーナーとして従来の第３図に示すバー
ナーを用いると送風管７から酸素富化空気が送られるの
で、そのときの精鉱装入量と酸素富化割合によっては窒
素の体積減少分だけベンチュリー状絞り部２を流れる反
応用気体の流速が所望値である８０ ｍ／ｓｅｃを下ま
わり、精鉱と反応用気体との均一な混合ができなくなる
場合が生ずる。この問題を解決するために発明者等は実
願昭５ｓ −１２４８２０号を出願した。この考案は従
来の精鉱バーナーのベンチュリー状絞り部２の反応気体
の流速を調節できるように精鉱シュート４下端付近の外
周に位置変更可能な流速調節コーンを設けたものである
。しかしながら、この装置では前述の理由によって精鉱
シュート４・出口部では火炎を形成することはできなか
った。
酸素富化空気を使用するようになってきたが、この操業
において、精鉱バーナーとして従来の第３図に示すバー
ナーを用いると送風管７から酸素富化空気が送られるの
で、そのときの精鉱装入量と酸素富化割合によっては窒
素の体積減少分だけベンチュリー状絞り部２を流れる反
応用気体の流速が所望値である８０ ｍ／ｓｅｃを下ま
わり、精鉱と反応用気体との均一な混合ができなくなる
場合が生ずる。この問題を解決するために発明者等は実
願昭５ｓ −１２４８２０号を出願した。この考案は従
来の精鉱バーナーのベンチュリー状絞り部２の反応気体
の流速を調節できるように精鉱シュート４下端付近の外
周に位置変更可能な流速調節コーンを設けたものである
。しかしながら、この装置では前述の理由によって精鉱
シュート４・出口部では火炎を形成することはできなか
った。
一方酸素富化用の純度の高い酸素を精鉱シュート４゜内
に直接導入する方法も考えられる。この場合高濃度酸素
の一部が優先的に補助燃料である重油の燃焼に利用され
るため、重油の火炎温度は通常の空気を用いた場合より
非常に高くなる他、精鉱と高濃度酸素が予め混合されて
いる為着火エネルギーは少なくて済み、バーナーコーン
３内に火炎を生ずることができる。しかし火炎は安定せ
ず、精鉱シュート４を離れた精鉱がバーナーコーン３内
に拡がる為、バーナーコーン３内側に精鉱の半溶融物が
付着し、操業を安定的に連続することが困難となり、ま
た高濃度酸素を精鉱シュート４内に供給するためベンチ
ュリー状絞り部２で精鉱シュート４周囲から供給する反
応用気体の流速が低下し、火炎内への酸素の供給が精鉱
の燃焼速度に追いつかず、シャフト部まで燃焼状態を維
持することができず、セトラ一部への未燃、未溶融物の
堆積が認められた。
に直接導入する方法も考えられる。この場合高濃度酸素
の一部が優先的に補助燃料である重油の燃焼に利用され
るため、重油の火炎温度は通常の空気を用いた場合より
非常に高くなる他、精鉱と高濃度酸素が予め混合されて
いる為着火エネルギーは少なくて済み、バーナーコーン
３内に火炎を生ずることができる。しかし火炎は安定せ
ず、精鉱シュート４を離れた精鉱がバーナーコーン３内
に拡がる為、バーナーコーン３内側に精鉱の半溶融物が
付着し、操業を安定的に連続することが困難となり、ま
た高濃度酸素を精鉱シュート４内に供給するためベンチ
ュリー状絞り部２で精鉱シュート４周囲から供給する反
応用気体の流速が低下し、火炎内への酸素の供給が精鉱
の燃焼速度に追いつかず、シャフト部まで燃焼状態を維
持することができず、セトラ一部への未燃、未溶融物の
堆積が認められた。
本発明は前述の問題点を解決し、精鉱シュート先端に安
定した火炎を形成し、該火炎内へ精鉱を集中し、且つ均
一に分布するように供給すると共に、火炎内への酸素の
供給速度が精鉱の燃焼反応を妨げないようにして、精鉱
と酸素との反応効率を上げ、反応終了時間を短縮する自
溶製錬炉の操業方法及びそのための精鉱バーナーを提供
することを目的とするものである。
定した火炎を形成し、該火炎内へ精鉱を集中し、且つ均
一に分布するように供給すると共に、火炎内への酸素の
供給速度が精鉱の燃焼反応を妨げないようにして、精鉱
と酸素との反応効率を上げ、反応終了時間を短縮する自
溶製錬炉の操業方法及びそのための精鉱バーナーを提供
することを目的とするものである。
この目的を達成するために、本発明はその操業方法並び
に精鉱バーナーの構造を特許請求の範囲に記載したよう
に構成したものである。
に精鉱バーナーの構造を特許請求の範囲に記載したよう
に構成したものである。
本発明の精鉱バーナーの構造をその一実施例について説
明すると第１図において、精鉱バーナ一本体１内の中央
に設けられた管状の精鉱シュート４の内側に燃料バーナ
ー５を取り囲んで酸素吹込管８を設け、酸素吹込管８出
口部は中央部に開口面積調整スペーサー９を設けて開口
面積をせばめ、開口部は酸素吹込管８の軸方向に対し適
当な角度を持った案、内羽根１０を設けである。第２図
は酸素吹込管８出口部の断面図であって、酸素吹出口の
吹出し速度は３０ ｍ／ｓｅｃ以上８０ｍ／ｓθＣ以下
とするのが好ましく、案内羽根１ｏの酸素吹込ｖ８の軸
方向に対する傾斜角は２０〜７ｏ０、案内羽根１ｏの枚
数は５〜１５枚が適当である。流速調節コーン１１は精
鉱バーナ一本体１の上面を貫通する複数の吊りロッド１
２に固着されて、精鉱バーナ一本体１の上面からベンチ
ュリー状絞り部２の近傍に吊り下げられており、止め金
具１３によってその固定位置を変えることによって、吊
りロッド１２の精鉱バーナ一本体１の内部に延長する長
さを変え、流速調節コーン１１の位置を精鉱シュート４
の外面に沿って上下にずらすことができるようになって
いる。流速調節コーン１１は下側を上拡がりの截頭円錐
状に形成し、そのテーパー角度βは精鉱バーナ一本体］
−内面のチー、＜−角度ｒと等しいが、あるいはそれよ
りや＼小さい角度とするのが好ましい。また止め、金具
１３はナツトを用い、吊りロッド１２にネジを設けてこ
れにねじ込む方法でも良いし、吊りロッド１２に多数の
小孔を設は適当な位置の小孔にピンをさし込む方法でも
良い。
明すると第１図において、精鉱バーナ一本体１内の中央
に設けられた管状の精鉱シュート４の内側に燃料バーナ
ー５を取り囲んで酸素吹込管８を設け、酸素吹込管８出
口部は中央部に開口面積調整スペーサー９を設けて開口
面積をせばめ、開口部は酸素吹込管８の軸方向に対し適
当な角度を持った案、内羽根１０を設けである。第２図
は酸素吹込管８出口部の断面図であって、酸素吹出口の
吹出し速度は３０ ｍ／ｓｅｃ以上８０ｍ／ｓθＣ以下
とするのが好ましく、案内羽根１ｏの酸素吹込ｖ８の軸
方向に対する傾斜角は２０〜７ｏ０、案内羽根１ｏの枚
数は５〜１５枚が適当である。流速調節コーン１１は精
鉱バーナ一本体１の上面を貫通する複数の吊りロッド１
２に固着されて、精鉱バーナ一本体１の上面からベンチ
ュリー状絞り部２の近傍に吊り下げられており、止め金
具１３によってその固定位置を変えることによって、吊
りロッド１２の精鉱バーナ一本体１の内部に延長する長
さを変え、流速調節コーン１１の位置を精鉱シュート４
の外面に沿って上下にずらすことができるようになって
いる。流速調節コーン１１は下側を上拡がりの截頭円錐
状に形成し、そのテーパー角度βは精鉱バーナ一本体］
−内面のチー、＜−角度ｒと等しいが、あるいはそれよ
りや＼小さい角度とするのが好ましい。また止め、金具
１３はナツトを用い、吊りロッド１２にネジを設けてこ
れにねじ込む方法でも良いし、吊りロッド１２に多数の
小孔を設は適当な位置の小孔にピンをさし込む方法でも
良い。
本発明の精鉱バーナーの構成は上記のようであって、こ
の精鉱バーナーを用いて自溶炉を操業するに際しては、
使用する高濃度酸素の一部若しくは全部を精鉱バーナ一
本体ｌの酸素吹込管８から供給すれば酸素はその先端に
設けた案内羽根１０により旋回流として且つ高速で精鉱
シュート内に供給され、精鉱と高濃度酸素との混合が均
−且つ充分に行なわれるので着火エネルギーは少なくて
すみ、精鉱シュート４・を離れた精鉱がバーナーコーン
３内で直ちに火炎を形成することができる。
の精鉱バーナーを用いて自溶炉を操業するに際しては、
使用する高濃度酸素の一部若しくは全部を精鉱バーナ一
本体ｌの酸素吹込管８から供給すれば酸素はその先端に
設けた案内羽根１０により旋回流として且つ高速で精鉱
シュート内に供給され、精鉱と高濃度酸素との混合が均
−且つ充分に行なわれるので着火エネルギーは少なくて
すみ、精鉱シュート４・を離れた精鉱がバーナーコーン
３内で直ちに火炎を形成することができる。
また高濃度酸素の一部又は全部が精鉱シュートΦ内の酸
素吹込管８から供給されるので、送風管７から供給する
空気又は酸素富化空気量は酸素含有気体として空気のみ
を使用しているときに比して少なくて済み、精鉱シュー
ト４の周囲のベンチュリ一部２に供給する反応用気体の
流速が８０ ｍ／ｓθＣ以下となるようなときには精鉱
シュート４・外周における流速調整コーン１１の位置を
調節して送風管７からベンチュリー状絞り部２へ吹込む
間隙を狭くし、反応用気体の流速を８０〜２４０ｎ′１
／ＳθＣになるようにすればバーナーコーン３内に生成
した火炎内への酸素の供給が十分に行なわれて精鉱と酸
素の反応が極めて短時間で終了するようになり、本発明
の自溶製錬炉の操業方法の目的を達成することができる
。
素吹込管８から供給されるので、送風管７から供給する
空気又は酸素富化空気量は酸素含有気体として空気のみ
を使用しているときに比して少なくて済み、精鉱シュー
ト４の周囲のベンチュリ一部２に供給する反応用気体の
流速が８０ ｍ／ｓθＣ以下となるようなときには精鉱
シュート４・外周における流速調整コーン１１の位置を
調節して送風管７からベンチュリー状絞り部２へ吹込む
間隙を狭くし、反応用気体の流速を８０〜２４０ｎ′１
／ＳθＣになるようにすればバーナーコーン３内に生成
した火炎内への酸素の供給が十分に行なわれて精鉱と酸
素の反応が極めて短時間で終了するようになり、本発明
の自溶製錬炉の操業方法の目的を達成することができる
。
精鉱シュート４周囲のベンチュリー状絞り部２に供給す
る反応用気体の流速を８０〜２４０ ｍ／ｓｅｃに保つ
理由については８０ ｍ／ｓｅａ以下にすることについ
ては前にも述べたが、２４０ ｍ／ｓｅｃ以上となると
この部分の気体の流通抵抗が増して送風機の消費電力が
増すほか、集中的に供給された精鉱が火炎外へ分散し、
未燃焼精鉱として廃熱ボイラーの方へ飛散するものが増
加する傾向を示すので好ましくない。
る反応用気体の流速を８０〜２４０ ｍ／ｓｅｃに保つ
理由については８０ ｍ／ｓｅａ以下にすることについ
ては前にも述べたが、２４０ ｍ／ｓｅｃ以上となると
この部分の気体の流通抵抗が増して送風機の消費電力が
増すほか、集中的に供給された精鉱が火炎外へ分散し、
未燃焼精鉱として廃熱ボイラーの方へ飛散するものが増
加する傾向を示すので好ましくない。
また供給される高濃度酸素は一般的には精鉱シュート４
に供給されるが、高濃度酸素の使用量が増加して全量を
精鉱シュート４に供給すると圧損が大となり過ぎるよう
なとき、シャフト部のフォーカスが上昇してシャフト部
炉壁の付着物が部分的に薄くなり、フォーカスの位置を
変動させたい時などには高濃度酸素の一部を反応用空気
と混合する必要がある。
に供給されるが、高濃度酸素の使用量が増加して全量を
精鉱シュート４に供給すると圧損が大となり過ぎるよう
なとき、シャフト部のフォーカスが上昇してシャフト部
炉壁の付着物が部分的に薄くなり、フォーカスの位置を
変動させたい時などには高濃度酸素の一部を反応用空気
と混合する必要がある。
以下実施例について説明する。
実施例１
第１図に示す本発明に従った精鉱バーナー４・本を備え
た自溶炉で、その精鉱バーナーの案内羽根１０の枚数１
０枚、羽根の取付角度４５°のものを用い、銅精鉱の処
理量は５５ｔ／Ｈ，酸素純度９０％の酸素富化用の酸素
５７００ ｍ ／Ｈを精鉱シュート４から３２００ｍ３
／Ｈ１送風空気に混入して２５００ ｍ ／Ｈ使用して
操業した。このとき酸素を富化した送風のベンチュリー
状絞り部２の流速は９２ ｍ／Ｓで、８０ ｍ／Ｓを超
えていたので、特に流速調整コーン１１を用いてベンチ
ュリー状絞り部の流速を早めるような操作は必要としな
かった。この操業においてはバーナーコーン８において
、火炎が形成されており、セトラ一部においても未燃鉱
石の堆積は認められなかつた。結果を第１表に示す。
た自溶炉で、その精鉱バーナーの案内羽根１０の枚数１
０枚、羽根の取付角度４５°のものを用い、銅精鉱の処
理量は５５ｔ／Ｈ，酸素純度９０％の酸素富化用の酸素
５７００ ｍ ／Ｈを精鉱シュート４から３２００ｍ３
／Ｈ１送風空気に混入して２５００ ｍ ／Ｈ使用して
操業した。このとき酸素を富化した送風のベンチュリー
状絞り部２の流速は９２ ｍ／Ｓで、８０ ｍ／Ｓを超
えていたので、特に流速調整コーン１１を用いてベンチ
ュリー状絞り部の流速を早めるような操作は必要としな
かった。この操業においてはバーナーコーン８において
、火炎が形成されており、セトラ一部においても未燃鉱
石の堆積は認められなかつた。結果を第１表に示す。
実施例２〜４
実施例１と同じ精鉱バーナーを使用し、銅精鉱の処理量
は夫々４０ 、’５０．６０ ｔ／Ｈ１富化用の酸素の
使用量４６００〜６０００ ｍ ／Ｈを精鉱シュート４
より３２００〜３０００ ｍ ／Ｈ吹込み、残りは送風
中に混入して使用した。実施例２ではベンチュリー状絞
り部２の送風の流速が流速調整コーンＩＪを用いないと
８０ｍ／Ｓ以下となるので、流速調整コーンを使用して
ベンチュリー状絞り部２の流速を１５０ ｍ／Ｓとし、
また実施例３．４では、更にこの部分の流速を早くして
２１０ｍ／Ｓとなるように調節して操業した結果、いず
れもバーナーコーン３において火炎の形成があり、セト
ラ一部における未燃鉱石の堆積は認められなかった。
は夫々４０ 、’５０．６０ ｔ／Ｈ１富化用の酸素の
使用量４６００〜６０００ ｍ ／Ｈを精鉱シュート４
より３２００〜３０００ ｍ ／Ｈ吹込み、残りは送風
中に混入して使用した。実施例２ではベンチュリー状絞
り部２の送風の流速が流速調整コーンＩＪを用いないと
８０ｍ／Ｓ以下となるので、流速調整コーンを使用して
ベンチュリー状絞り部２の流速を１５０ ｍ／Ｓとし、
また実施例３．４では、更にこの部分の流速を早くして
２１０ｍ／Ｓとなるように調節して操業した結果、いず
れもバーナーコーン３において火炎の形成があり、セト
ラ一部における未燃鉱石の堆積は認められなかった。
実施例５
実施例１と同じ精鉱バーナーを使用し、銅精鉱の処理量
は８５ ｔ／Ｈ１富化酸素の使用量３６００ ｍ３／Ｈ
の全量を精鉱シュート４より吹込み、ベンチュリー状絞
り部の送風の流速は流速調整コーン１１を使用して１２
０ ｍ／Ｓに調節して操業した。その結果、バーナーコ
ーン３において火炎の形成があり、セトラ一部における
未燃鉱石の堆積は認められなかった。
は８５ ｔ／Ｈ１富化酸素の使用量３６００ ｍ３／Ｈ
の全量を精鉱シュート４より吹込み、ベンチュリー状絞
り部の送風の流速は流速調整コーン１１を使用して１２
０ ｍ／Ｓに調節して操業した。その結果、バーナーコ
ーン３において火炎の形成があり、セトラ一部における
未燃鉱石の堆積は認められなかった。
比較例１
第３図に示す従来の精鉱バーナー４本を備えた自溶炉で
、銅精鉱５５ｔ／Ｈ，酸素純度９０％の酸素富化用の酸
素５５００ ｍ ／Ｈを送風空気に混入して操業した。
、銅精鉱５５ｔ／Ｈ，酸素純度９０％の酸素富化用の酸
素５５００ ｍ ／Ｈを送風空気に混入して操業した。
このとき酸素を富化した送風のベンチュリー状絞り部２
の流速は１０５ｍ／Ｓで、適正値と思われる８０ ｍ／
Ｓを超えてはいたが、バーナーコーン３において火炎形
成は認められず、セトラ一部にお゛いて未燃鉱石の堆積
があった。
の流速は１０５ｍ／Ｓで、適正値と思われる８０ ｍ／
Ｓを超えてはいたが、バーナーコーン３において火炎形
成は認められず、セトラ一部にお゛いて未燃鉱石の堆積
があった。
比較例２
実施例１と同じ本発明に従った精鉱バーナー４・本を備
えた自溶炉で銅精鉱４・Ｏｔ／’Ｈ，酸素純度９０％の
酸素富化用の酸素４４００ ｍ ／Ｈを、精鉱シュート
４から３２００ ｍ ／Ｈ、送風空気に混入して１２０
０ｍ３／Ｈを使用して操業した。このとき酸素を富化し
た送風のベンチュリー状絞り部２の流速は、流速調整コ
ーン］１を使用せず、成り行きにまかせたところ、６７
ｍ／Ｓで本発明の操業方法の範囲外であった。
えた自溶炉で銅精鉱４・Ｏｔ／’Ｈ，酸素純度９０％の
酸素富化用の酸素４４００ ｍ ／Ｈを、精鉱シュート
４から３２００ ｍ ／Ｈ、送風空気に混入して１２０
０ｍ３／Ｈを使用して操業した。このとき酸素を富化し
た送風のベンチュリー状絞り部２の流速は、流速調整コ
ーン］１を使用せず、成り行きにまかせたところ、６７
ｍ／Ｓで本発明の操業方法の範囲外であった。
このときバーナーコーン３において火炎は形成されてい
たが、セトラ一部において未燃鉱石のｔ積があった。
たが、セトラ一部において未燃鉱石のｔ積があった。
前記実施例２〜５、並びに比較例１．２の結果を第１表
に併記した。
に併記した。
第 １ 表
〔発明の効果〕
第１表の結果から明らかなように、本発明の精鉱バーナ
ーを使用し、本発明の方法に従って操業した実施例１〜
５の場合には、いずれもバーナーコーンに火炎が形成さ
れ、セトラ一部に未燃鉱石による堆積は認められず、本
発明によって精鉱シュート内での酸素と精鉱の混合が十
分うまく行っていることがうかがわれ、本発明によらな
い精鉱バーナーの使用、あるいは本発明の精鉱バーナー
は使用したが、本発明方法の範囲外の操業方法による比
較例１．２の場合のダスト発生率と比較してダスト発生
が著しく低下していることも判る。
ーを使用し、本発明の方法に従って操業した実施例１〜
５の場合には、いずれもバーナーコーンに火炎が形成さ
れ、セトラ一部に未燃鉱石による堆積は認められず、本
発明によって精鉱シュート内での酸素と精鉱の混合が十
分うまく行っていることがうかがわれ、本発明によらな
い精鉱バーナーの使用、あるいは本発明の精鉱バーナー
は使用したが、本発明方法の範囲外の操業方法による比
較例１．２の場合のダスト発生率と比較してダスト発生
が著しく低下していることも判る。
また比較例２に示すように精鉱バーナーのベンチュリー
状絞り部の流速が低下すると精鉱バーナー先端のバーナ
ーコーンに火炎形成はされるが、酸素の供給が不充分な
ためバーナーコーン内の燃焼状態をシャフト部まで維持
できず一部の精鉱が未燃となりセトラ一部への堆積が認
められた。
状絞り部の流速が低下すると精鉱バーナー先端のバーナ
ーコーンに火炎形成はされるが、酸素の供給が不充分な
ためバーナーコーン内の燃焼状態をシャフト部まで維持
できず一部の精鉱が未燃となりセトラ一部への堆積が認
められた。
第１図は本発明の自溶製錬炉用精鉱バーナーの断面図、
第２図は第１図の酸素吹込管８出日部の断面図、第３図
は従来の精鉱バーナーの断面図である。 ■・・精鉱バーナ一本体、２・・ベンチュリー状絞り部
、３・・バーナーコーン、４Ｉ・・精鉱シュート、５・
燃料バーナー、６・・分散コーン、７・・送風管、８・
・酸素吹込管、 ９・・開口面積調整スペーサー、 １０・案内羽根、１１・・流速調整コーン、１２・・吊
りロッド、１３・・止め金具。 出願人 住友金属鉱山株式会社 第１図 党３図 第２図
第２図は第１図の酸素吹込管８出日部の断面図、第３図
は従来の精鉱バーナーの断面図である。 ■・・精鉱バーナ一本体、２・・ベンチュリー状絞り部
、３・・バーナーコーン、４Ｉ・・精鉱シュート、５・
燃料バーナー、６・・分散コーン、７・・送風管、８・
・酸素吹込管、 ９・・開口面積調整スペーサー、 １０・案内羽根、１１・・流速調整コーン、１２・・吊
りロッド、１３・・止め金具。 出願人 住友金属鉱山株式会社 第１図 党３図 第２図
Claims (2)
- （１）反応用空気の一部を高濃度酸素で置換する自溶製
錬炉の操業方法において、使用する高濃度酸素の一部若
しくは全部を精鉱バーナーの精鉱シュート内に旋回流と
して吹込み、且つ精鉱シュート出口周囲のベンチュリ一
部に供給する反応用気体の流速を８０〜２４０ ｍ／ｓ
ｅｃとすることを特徴とする自溶製錬炉の操業方法。 - （２）バーナ一本体内中央に位置し、バーナ一本体のベ
ンチュリー状絞り部に延長して設けられた管状の精鉱シ
ュートを有し、該精鉱シュートとベンチュリー状絞り部
との間から反応用気体を精鉱と共にリアクションシャフ
トの上部に吹き込む自溶製錬炉用精鉱バーナーにおいて
、精鉱シュート内に重油バーナーをとりかこんで酸素吹
込管を設け、精鉱シュート内におけるその先端開口部に
吹込酸素に旋回流を生せしめるよう案内羽根を設け、且
つ精鉱シュート外周に接しベンチュリ一部近傍に精鉱シ
ュートの長手方向に沿い位置変更可能に流速調節コーン
を設けたことを特徴とする自溶製錬炉用精鉱バーナー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10570184A JPS60248832A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 自溶製錬炉の操業方法及び自溶製錬炉用精鉱バ−ナ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10570184A JPS60248832A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 自溶製錬炉の操業方法及び自溶製錬炉用精鉱バ−ナ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60248832A true JPS60248832A (ja) | 1985-12-09 |
| JPH0435533B2 JPH0435533B2 (ja) | 1992-06-11 |
Family
ID=14414666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10570184A Granted JPS60248832A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 自溶製錬炉の操業方法及び自溶製錬炉用精鉱バ−ナ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60248832A (ja) |
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-
1984
- 1984-05-25 JP JP10570184A patent/JPS60248832A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0435533B2 (ja) | 1992-06-11 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |