JPS6023446A - 成形用ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
成形用ポリアミド樹脂組成物Info
- Publication number
- JPS6023446A JPS6023446A JP13069083A JP13069083A JPS6023446A JP S6023446 A JPS6023446 A JP S6023446A JP 13069083 A JP13069083 A JP 13069083A JP 13069083 A JP13069083 A JP 13069083A JP S6023446 A JPS6023446 A JP S6023446A
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- JP
- Japan
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- polyamide resin
- molding
- potassium titanate
- nylon
- average fiber
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- Granted
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリアミド樹脂組成物に関する。
更に詳しくは、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の
成形用組成物における物理的性能及び成形作業性の改良
された成形物を提供する成形用ポリアミド樹脂組成物に
関する。
成形用組成物における物理的性能及び成形作業性の改良
された成形物を提供する成形用ポリアミド樹脂組成物に
関する。
既に、メタキシリレンジアミンを主成分とするキシリレ
ンジアミンとα、Ｗ−直鎖脂肪族二塩基酸とから合成さ
れるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂（以下ｒＭＸ
ナイロン」と略称する）にガラス繊維あるいは炭素繊維
を加えて強化することにより、樹脂単独では得ることの
出来なかった化学的、熱的及び機械的性質のすりしたポ
リアミド樹脂成形月相が得られることは公知となってい
る（日特開昭５０−６１４４９号、日特開昭５１−６３
８６０号、日偶開昭５４−１１ １５４７ 号 ） 。
ンジアミンとα、Ｗ−直鎖脂肪族二塩基酸とから合成さ
れるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂（以下ｒＭＸ
ナイロン」と略称する）にガラス繊維あるいは炭素繊維
を加えて強化することにより、樹脂単独では得ることの
出来なかった化学的、熱的及び機械的性質のすりしたポ
リアミド樹脂成形月相が得られることは公知となってい
る（日特開昭５０−６１４４９号、日特開昭５１−６３
８６０号、日偶開昭５４−１１ １５４７ 号 ） 。
しかしながら、ガラス繊維あるいは炭弊ｅ！、ｆ’Ｉｔ
強化成形材料では、平均繊維径３〜１６μｍ１平均繊維
長２■以上と繊維サイズが比較的大きい為、ゲート口径
が直径０．３ｔｎｍ以下の時計用歯車等の精密部品を射
出成形する場合、当該繊維強化成形材料では、射出圧を
２０００〜４００．０ ｋｇ ／ ａｎ ２に高めても
ゲートを通過しない為、所望の成形物は得られない。一
方、これらの繊維強化材を全く含有しない、つまり、ナ
チュラルのキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ゲ
ート口径が直径０．３Ｆ＃１以下でも勿論射出成形可能
であるが、得られる成形品が、例えば歯車の如く非常に
薄肉である場合には、ナチュラルでは強度・剛性率が不
足しており実用化内鍼であった。又、別の用途として、
表面精度および熱時硬度の要求されるプラスチックルー
ルの製造ｌこおいても、ガラスｍ、維あるいは炭素繊維
強化成形材料では熱時硬度は満たされるが、後加工（表
面研磨）を行っても表面粗さく中心線平均粗さＲａ）を
０．１μｍ以下に仕上げることは不可能であり、一方、
ナチュラルでは表面粗さＬＬｏ、０５μｍ以下の粘度に
仕上るが、熱時硬度か不足し実用に到らなかった。
強化成形材料では、平均繊維径３〜１６μｍ１平均繊維
長２■以上と繊維サイズが比較的大きい為、ゲート口径
が直径０．３ｔｎｍ以下の時計用歯車等の精密部品を射
出成形する場合、当該繊維強化成形材料では、射出圧を
２０００〜４００．０ ｋｇ ／ ａｎ ２に高めても
ゲートを通過しない為、所望の成形物は得られない。一
方、これらの繊維強化材を全く含有しない、つまり、ナ
チュラルのキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ゲ
ート口径が直径０．３Ｆ＃１以下でも勿論射出成形可能
であるが、得られる成形品が、例えば歯車の如く非常に
薄肉である場合には、ナチュラルでは強度・剛性率が不
足しており実用化内鍼であった。又、別の用途として、
表面精度および熱時硬度の要求されるプラスチックルー
ルの製造ｌこおいても、ガラスｍ、維あるいは炭素繊維
強化成形材料では熱時硬度は満たされるが、後加工（表
面研磨）を行っても表面粗さく中心線平均粗さＲａ）を
０．１μｍ以下に仕上げることは不可能であり、一方、
ナチュラルでは表面粗さＬＬｏ、０５μｍ以下の粘度に
仕上るが、熱時硬度か不足し実用に到らなかった。
そこで、本発明者らは、各種ミクロ強化材料およびその
表面処理法につき色々検討した結果、これらの諸問題を
鐵決する成形用ポリアミド樹ＩｆＩｍ酸物を見８Ｊ Ｌ
本８発明ｌこ到ったものである。
表面処理法につき色々検討した結果、これらの諸問題を
鐵決する成形用ポリアミド樹ＩｆＩｍ酸物を見８Ｊ Ｌ
本８発明ｌこ到ったものである。
本発明ｌこおけるキシリレンジアミン系ポジアミド樹脂
、すなわちｒＭＸナイ゛ｐンＪとは、メタキシリレンジ
アミン１４を独または、メタキラリ１／フシ７４ン６ｏ
％以上を含有−３るメタキシリレンジアミンとの混合キ
シリレンジアミンをジアミン成分とし、これと炭素数６
ないし１２のα、Ｗ−直鎖脂肪族二塩基酸；例えばアジ
ピン酸、セバシン酸などの１種以上との重縮合反応ｌこ
よって合成されるポリアミド樹脂である。
、すなわちｒＭＸナイ゛ｐンＪとは、メタキシリレンジ
アミン１４を独または、メタキラリ１／フシ７４ン６ｏ
％以上を含有−３るメタキシリレンジアミンとの混合キ
シリレンジアミンをジアミン成分とし、これと炭素数６
ないし１２のα、Ｗ−直鎖脂肪族二塩基酸；例えばアジ
ピン酸、セバシン酸などの１種以上との重縮合反応ｌこ
よって合成されるポリアミド樹脂である。
成形物の性能のバランスを考慮するとき、上記のα、Ｏ
Ｊ−直蛸脂肪族二塩基酸の中てはアジピン酸が符にすぐ
れている。
Ｊ−直蛸脂肪族二塩基酸の中てはアジピン酸が符にすぐ
れている。
このＭＸナイロンは、機械的強度等すぐれた成形物を与
えるが、他方、結晶化が通常のナイロンに比較してや＼
遅いという観点があり、これを解決するためｌこ、ナイ
ロン６６を結晶核剤として添加すると結晶化が促進され
ることが先に見出されておｌ）（日％開昭５１７６３８
６０号）、本発明の成形用組成物においてもこの結晶化
促進効果は生かされるのであって、本発明の成形用組成
物ｌこおけるナイロン６６の配合は成形（）゛イクル時
間の短縮という面から見ハば広い量的範囲にわたって効
果を生むが、成形物の物性面を考慮して、ナイロン６６
が全組成中の５〜１５重量％の範囲を占め乞のが適当で
ある。
えるが、他方、結晶化が通常のナイロンに比較してや＼
遅いという観点があり、これを解決するためｌこ、ナイ
ロン６６を結晶核剤として添加すると結晶化が促進され
ることが先に見出されておｌ）（日％開昭５１７６３８
６０号）、本発明の成形用組成物においてもこの結晶化
促進効果は生かされるのであって、本発明の成形用組成
物ｌこおけるナイロン６６の配合は成形（）゛イクル時
間の短縮という面から見ハば広い量的範囲にわたって効
果を生むが、成形物の物性面を考慮して、ナイロン６６
が全組成中の５〜１５重量％の範囲を占め乞のが適当で
ある。
本発明において使用されるチタン酸カリウム繊維は、一
般式 Ｋ２ＯｎＴｉ０ｚ またはに２Ｏ−ｎＴｉＯ２・
ｊ’＋Ｈｚｏ （式中、ｎは２〜８の整数を表わす）で
示される単結晶繊維であり、具体的には、例えば４−チ
タン酸カリウム繊維、６−チタン酸カリウム＃、！Ｊｉ
ｌｌｉｆたは８−チタン酸カリウム＃！維などの単一組
成物あるいはこれらの混合ｍ酸物であって、平均繊維径
１μ以下、平均繊維長５〜１００μで、かつ平均繊維長
／平均繊維径比率（アスペクト比）が１０以上のものが
適当である。
般式 Ｋ２ＯｎＴｉ０ｚ またはに２Ｏ−ｎＴｉＯ２・
ｊ’＋Ｈｚｏ （式中、ｎは２〜８の整数を表わす）で
示される単結晶繊維であり、具体的には、例えば４−チ
タン酸カリウム繊維、６−チタン酸カリウム＃、！Ｊｉ
ｌｌｉｆたは８−チタン酸カリウム＃！維などの単一組
成物あるいはこれらの混合ｍ酸物であって、平均繊維径
１μ以下、平均繊維長５〜１００μで、かつ平均繊維長
／平均繊維径比率（アスペクト比）が１０以上のものが
適当である。
ここで、チタン酸カリウム繊維の平均繊維径、平均＃！
維長およびアスペクト比は、定査型電子Ｍ微鏡ｔこ−よ
り少なくとも視野数５以上で、かっ１視野あたり少なく
と・も１０枠毅以上の繊オ、１）についてδ１り定した
結果によるものである。
維長およびアスペクト比は、定査型電子Ｍ微鏡ｔこ−よ
り少なくとも視野数５以上で、かっ１視野あたり少なく
と・も１０枠毅以上の繊オ、１）についてδ１り定した
結果によるものである。
チタン酸カリウム汗維の平均締ま１１゛径、平均収パシ
雌長及びアスペクト比が前記範囲をはず」１４場合、例
えば平均織！＃伊が１μよりも大で平均が♂−維長が５
μより小、即ちアスペクト比が５よりも小であると、チ
タン酸カリウム耕：維による強化効果が小さく奸才しく
ＬＬい。又平均綾卸長が１００μよりも長い＃ Ｍｔ、
は工業的Ｉこ製造することが困難であり、実用性に欠け
ろ。
雌長及びアスペクト比が前記範囲をはず」１４場合、例
えば平均織！＃伊が１μよりも大で平均が♂−維長が５
μより小、即ちアスペクト比が５よりも小であると、チ
タン酸カリウム耕：維による強化効果が小さく奸才しく
ＬＬい。又平均綾卸長が１００μよりも長い＃ Ｍｔ、
は工業的Ｉこ製造することが困難であり、実用性に欠け
ろ。
本Ｊ’ Ｌ ｉｃおいて使用されるチタン酸カリウム＃
’Ｊ トＬ Ｔｉｔ、例えば「ティスモ」（ＴＩＳＭＯ
１大塚化学薬品←〕８りなる商標で市販されているもの
があり、これは平均＃’４ 却径０．２〜０゜５μ、平
均繊維長１０〜２０μ、アスペクト比２０〜１００の高
強度単結晶ウィスカーである。
’Ｊ トＬ Ｔｉｔ、例えば「ティスモ」（ＴＩＳＭＯ
１大塚化学薬品←〕８りなる商標で市販されているもの
があり、これは平均＃’４ 却径０．２〜０゜５μ、平
均繊維長１０〜２０μ、アスペクト比２０〜１００の高
強度単結晶ウィスカーである。
該チタン酸カリウム繊１ｌｌ−は、本発明の成形用樹脂
ｆ（ｉ酸物Ｉどおいて５〜４０重景％置部することによ
り機械的物性及び耐熱性を大幅に向上できるが、配合量
が５重量％未満では向上効果が乏しく、又反対に４０重
象形を超えてもその配合量の割に物性の向上効果が小さ
く、又、チタン酸カリウム繊維の嵩密度がＭＸナイロン
ベレットと比較して著しく小さく、コンパウンド化が困
難となる為実用性も乏しい。
ｆ（ｉ酸物Ｉどおいて５〜４０重景％置部することによ
り機械的物性及び耐熱性を大幅に向上できるが、配合量
が５重量％未満では向上効果が乏しく、又反対に４０重
象形を超えてもその配合量の割に物性の向上効果が小さ
く、又、チタン酸カリウム繊維の嵩密度がＭＸナイロン
ベレットと比較して著しく小さく、コンパウンド化が困
難となる為実用性も乏しい。
該チタン酸カリウム繊維は、未処理のま〜使用しても効
果はみられるが、通常のカップリング剤たとえば、エポ
キシシラン、アミノシラン、アクリルシラン等のシラン
系カップリング剤あるいはチタネート系カップリング剤
で表面処理をすると機械的物性が一層向上する。なかで
も、エポキシシラン、アミノシラン系カップリング剤が
効果が太き（、チタン酸カリウム繊維に対し０．３〜５
重量％加えて表面処理をしたものが好適である。
果はみられるが、通常のカップリング剤たとえば、エポ
キシシラン、アミノシラン、アクリルシラン等のシラン
系カップリング剤あるいはチタネート系カップリング剤
で表面処理をすると機械的物性が一層向上する。なかで
も、エポキシシラン、アミノシラン系カップリング剤が
効果が太き（、チタン酸カリウム繊維に対し０．３〜５
重量％加えて表面処理をしたものが好適である。
本発明の成形用組成物を得るために、チタン酸カリウム
繊維をＭＸナイロン中に配合する方法は種々の方法があ
り、任意の方法を選ぶことが出来るが、例えばＭＸナイ
ロン合成時に原料と共に配合する方法；合成終了直前に
加える方法；あるいは合成で得ら」１．たＭＸナイｐン
ペレットと、チタン酸カリウム繊維とをトライブレンド
した後溶融押出してベレット化する方法等を挙げること
ができる。
繊維をＭＸナイロン中に配合する方法は種々の方法があ
り、任意の方法を選ぶことが出来るが、例えばＭＸナイ
ロン合成時に原料と共に配合する方法；合成終了直前に
加える方法；あるいは合成で得ら」１．たＭＸナイｐン
ペレットと、チタン酸カリウム繊維とをトライブレンド
した後溶融押出してベレット化する方法等を挙げること
ができる。
又、本発明の成形用樹脂組成物・にをま、組成物本来の
成形性及び物性に悪影響を与えない範囲で、その用途、
目的に応じて麺燃化剤、熱安定剤、滑剤等の各種添加剤
を一種または二租・以上添加づることが出来る。
成形性及び物性に悪影響を与えない範囲で、その用途、
目的に応じて麺燃化剤、熱安定剤、滑剤等の各種添加剤
を一種または二租・以上添加づることが出来る。
本発す］の成形用ポリアミド樹脂組成物は、非常にミク
ロでしかも高強度のチタン酸カリウム単結晶繊！で強化
されている為、従来使用さ第１ているガラスＭ＆組ある
いは炭素繊維強化ポリアミド樹脂組成物では成形できな
かった腕時計歯車等の超精密部品の成形も可能であり、
又、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率等の貼竹性が大幅
に改良されている為、益々軽・薄・短・小化′が可能と
なり、技術革新および省資源化に太きく寄与する。又、
ガラス繊維あるいは炭素繊維強化材料に比較して成形収
縮の異方性も、ミクロファイバーであることから少ない
にも拘らず、熱変形温度の向上効果も大きく、又、得ら
れる成形物の表面状態がナチュラル品に近く、従来の強
化材料では出せなかった面精度が出せる等実用」二極め
てその効果は大であり各種精密機械は勿論、一般外装部
品及び内装部品にも使用されていくものと期待される。
ロでしかも高強度のチタン酸カリウム単結晶繊！で強化
されている為、従来使用さ第１ているガラスＭ＆組ある
いは炭素繊維強化ポリアミド樹脂組成物では成形できな
かった腕時計歯車等の超精密部品の成形も可能であり、
又、引張強度、曲げ強度、曲げ弾性率等の貼竹性が大幅
に改良されている為、益々軽・薄・短・小化′が可能と
なり、技術革新および省資源化に太きく寄与する。又、
ガラス繊維あるいは炭素繊維強化材料に比較して成形収
縮の異方性も、ミクロファイバーであることから少ない
にも拘らず、熱変形温度の向上効果も大きく、又、得ら
れる成形物の表面状態がナチュラル品に近く、従来の強
化材料では出せなかった面精度が出せる等実用」二極め
てその効果は大であり各種精密機械は勿論、一般外装部
品及び内装部品にも使用されていくものと期待される。
以下、本発明の内容を実施例にて更に詳述するが、これ
らはあくまでも一実施態様にすぎず、これらの実施例に
より本発明が何ら限定されるものではない。
らはあくまでも一実施態様にすぎず、これらの実施例に
より本発明が何ら限定されるものではない。
実施例１〜５及び比較例１．２
ポリ−ｆ−１，９を９６９６硫酸１００ａ＋／に溶解し
、２５°Ｃで測定した相対粘度が２．４３のポリ（メタ
キシリレンアジパミド）（以下「ナイロンＭＸ６Ｊと略
記する）のペレットに、同様に測定した相対粘度が２．
６７のナイロン６６ノヘレツトを加え、さらに、チタン
酸カリウム単結晶繊維としてティスモ−Ｄ１ｏ２（商品
名大板化学薬品■製、平均繊維仔０．５μ、平均［１１
１１１４μ、アスペ）ト比４７、エポキシシラン １重
量％添加処理品）を、全量中の配合割合が５ＯＮ量％と
なる量加えてＶ型ブレンダーで混合したのち、スクリュ
ー溶融押出機を用いて溶融混練し、ひも状に押出したの
ち、水浴を通して冷却し、回転切Ｖｈ ａを用いてペレ
ット状に切断後乾燥して成形用組成物を得た。この際ナ
イロンＭＸ６に対するナイロン６６の配合条件、ナイＷ
ンＭＸ６／ｆイロン６６を７０１０．６５１５．６０／
１０．５５／１５．５゜／２０と変化させた。
、２５°Ｃで測定した相対粘度が２．４３のポリ（メタ
キシリレンアジパミド）（以下「ナイロンＭＸ６Ｊと略
記する）のペレットに、同様に測定した相対粘度が２．
６７のナイロン６６ノヘレツトを加え、さらに、チタン
酸カリウム単結晶繊維としてティスモ−Ｄ１ｏ２（商品
名大板化学薬品■製、平均繊維仔０．５μ、平均［１１
１１１４μ、アスペ）ト比４７、エポキシシラン １重
量％添加処理品）を、全量中の配合割合が５ＯＮ量％と
なる量加えてＶ型ブレンダーで混合したのち、スクリュ
ー溶融押出機を用いて溶融混練し、ひも状に押出したの
ち、水浴を通して冷却し、回転切Ｖｈ ａを用いてペレ
ット状に切断後乾燥して成形用組成物を得た。この際ナ
イロンＭＸ６に対するナイロン６６の配合条件、ナイＷ
ンＭＸ６／ｆイロン６６を７０１０．６５１５．６０／
１０．５５／１５．５゜／２０と変化させた。
これらの成形用組成物を射出成形機により金型温度ｉｘ
ｏ”ｃとして、ＪＩＳ Ｋ７２０３１Ｃ定める曲げ強度
試験片を射出成形し、成形後型開き直後の成形物の表面
硬度がパーコール硬度で２０．３０または４ｏに達する
までの冷却所要時間を測定した。この結果および曲げ特
性測定結果をまとめて表１に示す。
ｏ”ｃとして、ＪＩＳ Ｋ７２０３１Ｃ定める曲げ強度
試験片を射出成形し、成形後型開き直後の成形物の表面
硬度がパーコール硬度で２０．３０または４ｏに達する
までの冷却所要時間を測定した。この結果および曲げ特
性測定結果をまとめて表１に示す。
表１より、ナイロン６６の配合量は５〜１５重量％が適
当であり、５１員％未満であると、冷却所要時間が長く
、・成形性に問題があり、一方１５重３％を超えると機
械物性が低下してくる為、望ましくないことがわかる。
当であり、５１員％未満であると、冷却所要時間が長く
、・成形性に問題があり、一方１５重３％を超えると機
械物性が低下してくる為、望ましくないことがわかる。
実施例４〜７及び比較例６
実施例１〜６で用いたのと同じ゛ナイロン６６１０重景
％に、同様に測定した相対粘度が２゜２５１７）ナイロ
ンＭＸ６を使用し、７ミノシラン処理をしたチタン酸カ
リウムｆｆｌ＃１１（大極化学薬品ｉ＋ｉ製、ティスモ
ーＤ１０１ 平均伜、維径 ０゜６μ、平均繊維長 １
４μ、アスペクト比 ４７）を添加ＪＪｉ−をかえて添
加し、実施例１〜３と同様にベレット状の成形片組１ｇ
物を作成し、がつ、各種ＪＩＳ試験片を射出成形して各
ｆｉｌｌ物性を測定した。その結果を表２に示Ｊ０ 表２より、チタン酸カリウム繊維を５〜４０重量％添加
すると、ナチュラルに比較して機械的強度、耐熱性、成
形゛収縮率共に改良効果の大きいことが明らかである。
％に、同様に測定した相対粘度が２゜２５１７）ナイロ
ンＭＸ６を使用し、７ミノシラン処理をしたチタン酸カ
リウムｆｆｌ＃１１（大極化学薬品ｉ＋ｉ製、ティスモ
ーＤ１０１ 平均伜、維径 ０゜６μ、平均繊維長 １
４μ、アスペクト比 ４７）を添加ＪＪｉ−をかえて添
加し、実施例１〜３と同様にベレット状の成形片組１ｇ
物を作成し、がつ、各種ＪＩＳ試験片を射出成形して各
ｆｉｌｌ物性を測定した。その結果を表２に示Ｊ０ 表２より、チタン酸カリウム繊維を５〜４０重量％添加
すると、ナチュラルに比較して機械的強度、耐熱性、成
形゛収縮率共に改良効果の大きいことが明らかである。
なお実施例７の場合以上、即ち４０重石％を超えて配合
した組ｆｚ’ｙ、物は溶融押出し工程ζこおいてチタン
酸カリウ）・繊維が嵩高い為供給がかなり困婦となるこ
とは前記した通りである。。
した組ｆｚ’ｙ、物は溶融押出し工程ζこおいてチタン
酸カリウ）・繊維が嵩高い為供給がかなり困婦となるこ
とは前記した通りである。。
又、実施例６の成形用組成物と同様にして作成した繊維
長ｓｍｍのガラス繊維を３０重象形配口 合した成形用組成物及び 例６の樹脂組成牧１を使用し
、ビンポイントゲ−ドロ径０．２削の時計用歯車用金型
を用いて射出成形を試のだところ、ガラス繊、紐配合成
形用組成物では、成形の成形用組成物では、５００ ｋ
ｊ？ ／ ｃｍ２でも充分に３℃と低い為、脱壓が困難
であり、連続生産ができなかった。又、歯車部の肉厚も
ｏ＝ｓｔｎｍと薄い為実用的な歯車が得られないのに対
し１、夾施例６の成形用組成物では、生産性も、物イも
非常に優わたものが得られた。
長ｓｍｍのガラス繊維を３０重象形配口 合した成形用組成物及び 例６の樹脂組成牧１を使用し
、ビンポイントゲ−ドロ径０．２削の時計用歯車用金型
を用いて射出成形を試のだところ、ガラス繊、紐配合成
形用組成物では、成形の成形用組成物では、５００ ｋ
ｊ？ ／ ｃｍ２でも充分に３℃と低い為、脱壓が困難
であり、連続生産ができなかった。又、歯車部の肉厚も
ｏ＝ｓｔｎｍと薄い為実用的な歯車が得られないのに対
し１、夾施例６の成形用組成物では、生産性も、物イも
非常に優わたものが得られた。
４１１許出願人 三菱瓦斯化学株式会社同 大塚化学薬
品株式会朽
品株式会朽
Claims (3)
- （１） キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂 ５５〜
９０重量％、ナイロン６６５〜１５重量％およびチタン
酸カリウム単結晶繊維 ５〜４０重量％を含有してなる
成形用ポリアミド樹脂組成物 - （２） チタン酸カリウム単結晶繊却゛が平均繊維径１
μ以下、平均繊維長５〜１００μでかつ平均繊維長／平
均繊維径比率が１０以上の短繊維である特許請求の範囲
第（１）項記載の成形用ポリアミド樹脂組成物 - （３） チタン酸カリウム単結晶繊維が、繊維重量の０
゜６〜５．０重量％の表面処理剤で処理されたものであ
る特許請求の範囲第（１）項記載の成形用ポリアミド樹
脂組成物
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13069083A JPS6033852B2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13069083A JPS6033852B2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6023446A true JPS6023446A (ja) | 1985-02-06 |
| JPS6033852B2 JPS6033852B2 (ja) | 1985-08-05 |
Family
ID=15040287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13069083A Expired JPS6033852B2 (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033852B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61185566A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-19 | Otsuka Chem Co Ltd | 摺動部材用樹脂組成物 |
| JPS61185560A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-19 | Otsuka Chem Co Ltd | 摺動部材用樹脂組成物 |
| WO1991001044A1 (en) * | 1989-07-07 | 1991-01-24 | Otsuka Kagaku Kabushiki Kaisha | Molded article for holding wafer |
| JP2018145291A (ja) * | 2017-03-06 | 2018-09-20 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 延伸成形体および延伸成形体の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP13069083A patent/JPS6033852B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61185566A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-19 | Otsuka Chem Co Ltd | 摺動部材用樹脂組成物 |
| JPS61185560A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-19 | Otsuka Chem Co Ltd | 摺動部材用樹脂組成物 |
| JPH0545629B2 (ja) * | 1985-02-12 | 1993-07-09 | Otsuka Kagaku Kk | |
| WO1991001044A1 (en) * | 1989-07-07 | 1991-01-24 | Otsuka Kagaku Kabushiki Kaisha | Molded article for holding wafer |
| US5240753A (en) * | 1989-07-07 | 1993-08-31 | Otsuka Kagaku Kabushiki Kaisha | Molded articles for holding wafers |
| JP2018145291A (ja) * | 2017-03-06 | 2018-09-20 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 延伸成形体および延伸成形体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6033852B2 (ja) | 1985-08-05 |
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