JPS60215521A - 予め選択された型式のアルミナゲル生成物の連続製造法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はアルミナデルの製造に関する。更に特に、本発
明は二酸化炭素で中和によりアルミナデルの連続製造の
ための方法と装置に関する。

ゼラチン状沈殿から製造された微粉砕アルミナ水和物は
充填剤又は顔料として有用である。アルミナデルはまた
触媒支持体、選択的吸着剤及び乾燥剤として、特にその
表面積が粒径又は粒子の多孔度を調節することの何れか
により高い時に有用である。

二酸化炭素を用いて、アルミン酸ナトリウム溶液、例え
ば周知のバイヤー法によるボーキサイトの蒸解から生ず
る溶液の中和によりアルミナデルを製造することは公知
である。この方法は例えばウオールの米国特許第２，２
４７．６２４号に示される。通常には結果の沈殿を水で
洗浄し、次にアルミナ水和物の所望の三水和物又は−水
和物形を得る限りの多くの日数である期間の間熟成させ
る。

この方法はチーターの米国特許第２．９７３．２４５号
に開示させる。

この従来技術は満足すべきアルミナデルの製造を生ずる
一方、連続的なペースで、かつ続く時間を消費する熟成
なしにデルを製造することが望ましい。また今日まで従
来製造された最上の表面積であるり当り６００平方メー
トル以上の表面積を有するゲルを製造することが望まし
い。

それ故に本発明の目的はアルミン酸塩溶液の中和による
アルミナデルの連続製造のための方法と装置を供するこ
とにある。

本発明の別の目的は高い表面積を有するゲルを製造する
アルミン酸塩溶液の中和によるアルミナデルの連続製造
のための方法と装置を供することにある。

本発明のなお別の目的は所望の結晶形を製造するためデ
ルの、時間を消費する続く熟成なしにアルミン酸塩溶液
の中和によるアルミナデルの連続製造のための方法と装
置を供することにある。

本発明の更に別の目的はアルミナデルの所望の結晶形を
製造するため方法と装置のパラメーターを調節できるア
ルミン酸塩溶液の中和によるアルミナデルの連続製造の
ための方法と装置を供することにある。

本発明のこれらの目的と他の目的は下記の説明と添付図
面から明らかになろう。

説明されるような多数の生成物型式が回収できるアルミ
ナデルはアルミン酸ナトリウム液をポンプ送入したかき
まぜ反応器で連続的に製造する。

予め選択したレベルにＰＨを下げる中和剤をこの液に接
触させることにより反応器中で液を中和する。

アルミナデルから回収できる生成物の型式はアルミナデ
ルを製造する際に使用する工程パラメーター（反応器温
度、滞留時間、ＰＨ１全アル力リ濃度及びアルミナ対ア
ルカリ比を含む）の一つ又はそれ以上を変えることによ
り異なる。

アルミナデルの用語の使用は無定形又は結晶性アルミラ
ム含有生成物、例えばアルミナ、ベーマイト、プソイド
ベーマイト、パイエライト、ギゾ１ サイト及びドーソナイト、並びにこれらの混合物又はシ
リカ、ガリウム又は他のアルカリ可溶性物質のような選
択された変性物質を含有する生成物又はこれらの混合物
を含むことを意味する。

ここで第１図及び第６図に言及すると、連続したペース
でアルミナデルの製造をかきまぜた反応器２で行ない、
この中にアルミン酸塩溶液の連続流をライン１２を通し
てポンプ８により入口４へ送入する。二酸化炭素のよう
な中和剤を反応器２を通してスパージャ−リング１ｏか
ら起泡させそしてアルミン酸塩溶液の中和により形成す
る生成物デルは自然に綿状沈殿しそして出口６を通して
ゲルスラリとして連続ペースで取出す。このスラリはラ
イン１４を介して弁１８を通して吹放しタンク３２へ流
れる。次にライン３６を通してポンプ３４によりこのス
ラリを濾過ステーションへ送入・する。次に結果のｒル
生成物を水で洗浄しかつ乾燥して所望のアルミナ水和物
生成物を回収する。

反応器２は好ましくは１．３　：　１より大きくない、
好ましくは大体１：１の高さ対直径比を有する円２ 筒形反応器である。この特定の寸法は本発明に従って、
二酸化炭素容積物質移動速度が液体高さを減することに
よって増大するが、この効果は増大した液体高さでがス
起泡界面を通して二酸化炭素の余分の物質移動に比較し
て無視し得ることの発見により選択される。１．３　：
　１以七の比率は渦形成を生じて続く不十分な混合を生
ずる。

反応器２は放射分散を開始するためバッフルされ、そし
てかきまぜ中液体の真の分散を補助すべきである。輸送
データに基づくデザインを考慮すると反応器の長さに伸
びる四つの放射相称バッフルの最適デザインが示され、
その二つを１６で示す。

同軸に装着された多羽根中心タービンかきまぜ機２０．
例えばシュラウド大枚羽根タービンを使用してこの反応
器をかきまぜるとよい。タービン２０を軸２２に装着し
、これを４８０から１０００　ｒｐｍ　、好ましくは約
８５　Ｑ　ｒｐｍの速度でモータ２４により回転する。

反応器タンク２の直径に対してかきまぜ機の直径は０．
２２の比率な越えるべきではない。

反応器２内の圧力をライン２７中の圧力モニタ２６によ
り大体大気圧から約１００　ｐｓｉ、好ましくは５０〜
１００　ｐｓｉのレベルに保ち、このモニタはライン２
７と２９を通して吹放しタンク３２の中に過剰の圧力を
通気させることができる弁２８を制御する。圧力モニタ
２６は市販のユニットからなることができる。

反応器２から出口６と出口ライン１４を通して吹放しタ
ンク３２の中ヘゲルスラリの流れは弁１８釦より調節さ
れ、これは市販のユニットを含むレベルモニタ３８によ
り制御される。

入口４を通して反応器２の中に供給されたアルぐン酸塩
液フィード流はＬ当り約２０から２００２、そして好ま
しくはｅ当り約５０〜１５０９のアルカリレベルを含有
すべきである（　Ｎａ２ＣＯ３として表わす）。この液
フィーＶは０．６かう０．９、好ましくは０．５から０
．８のアルミナ対アルカル比を有すべきである。反応器
の容積に関して、反応器へフィードの速度、及び反応器
からゲル生成物除去は反応器２内で所望の生成物に応じ
て、０．５から３０分、そして代表的には２から１２分
の滞留時間を許すものでなければならない。

前記のように、入るアルカリアルミン酸塩フィード液に
液体又は気体の何れかを含む中和剤を接触させることに
よりこの液を中和する。気体を使用する場合には、この
気体はＨＣ，、ｌ！、ＳＯ２，Ｈ２Ｓ。

ＮＯ２、Ｃｏ２又はアルミン酸ナトリウム液に可溶性で
ありかつ…を所望の範囲に下げるようにアルカリと反応
可能である他の気体を含む。硫酸又は硝酸はアルミン酸
ナトリウム液と混和できかつＰＨを所望の範囲に下げる
ようにアルカリと反応することができる他の液と同様に
使用できる液の例である。好適な具体例では、この中和
剤は反応器２を通して起泡させる二酸化炭素を含有する
気体である。

二酸化炭素ガスは好ましくは第１図及び、第６図に示す
ようにスパージャ−リング１０のようなスパージャ−装
置から中心で放出され、これは好ましくは反応器２の底
部でターぎン羽根の下方に同５ 軸に装着される。スパージャ−リング１０のオリフィス
寸法は７襲を越えずこの寸法で２０以上の開口有しては
ならない。最小オリフィス寸法は０．７８Ｍ以下であっ
てはならない。直径で７騰を越えない入口起泡を生ずる
ように寸法範囲を選択し、その理由は寸法のより大きな
起泡では界面の面積が著しい減少を示すからである。更
に、より大きいオリフィス寸法又はより多数の入口を使
用すると減少した表面のがス速度の故に詰まることそし
て続くオリフィスのスケーリングを生ずる。

かきまぜ後に真の泡寸法は約０．７８Ｍであるので、開
口の直線的に増加した数と共に、何ら詰まることなしに
、０．７８１１の限界までオリフィス寸法を減少できる
。かくして、スパージャ−装置１０の入口の全断面積は
約７７０平方鵡を越えてはならない。

入るアルカリ／アルミン酸塩フィードの速度に関して、
二酸化炭素ガス流速は所望の生成物に応じて、８．５か
ら１２の操作ＰＨを保つようなものでなければならない
。生成物スラリで、できれば小６ 希釈測流でＰＨを連続的にモニタする。第６図に示すよ
うに、入る液のＰＨを４０でモニタし、この測定を制御
ユニット５０にフィードし、これは次に弁５２を介して
反応器２へ二酸化炭素のフローを制御する。出口６を通
して反応器２を離れるデルスラリのＰＨをまたライン１
４の４４でモニタしそしてデルスラリがボンデ３４によ
り吹放しタンク３２から送出されるにつれライン３６の
４６でモニタする。照合…は照合値と工程中の４０　、
４４及び４６で測定されるＰＨ値との比較のためまた設
けられる。第６図に示すように、スイッチ５Ｇと５８を
設けて照合ｐＨ４２と工程中の記載の個所で−を交互に
測定できる。測定した−がモニタ個所の何れかで所望の
操作レベル以上に上がる場合には、弁５２を通して反応
器２の中ヘニ酸化炭素ガスのフローを増加することによ
り制御ユニット５０がこれに対して補償する。この−が
所望の操作範囲以下に下がる場合には、二酸化炭素ガス
のフローが同様に減少する。

前記のように、中和反応は所望の生成物に応じて、８．
５から１２０−範囲内で操作すべきである。

例えば、ドーソナイト生成物のために８．５から１０．
２のＰＨｓそしてヤプサイトのため約１２に保つべきで
ある。１０．４から１０．７、好ましくは約１０゜５の
ＰＨで工程の操作は主としてシンイドベーマイトからな
るアルミナデルの製造を生ずる。第２図は種々の反応温
度と１０分の滞留時間で形成された水和物の型式に対す
るＰＨの効果を示す。また第１２図及び第１３図を参照
せよ。

反応温度な０から９０℃、好ましくは約１０から９０℃
、そして最も好ましくは約５０℃に保つべきである。第
３図及び第４図、並びに第７図から第１６図はゲル生成
の反応速度と形成されたゲルの型式に対する温度の効果
を示す。第５図はデルの結晶寸法に対する温度と滞留時
間の効果を示し、増加した表面積により小さな寸法が好
ましい。

二酸化炭素によるアルミン酸塩溶液の中和によるプソイ
ドベーマイトアルミナデルの製造は非常に発熱性の工程
である。全アルカリ液５０り／、８の約２８８　ＢＴＵ
ｓ　／ガロンの熱発生は連続ペースで熱の除去を必要と
する。更に実験室試験により発生した全部の熱の５０チ
がかきまぜ機粘性熱の結果であり；熱の約６４チが溶液
へ二酸化炭素吸収の極めて発熱性の工程により発生し、
そして残りの熱が二酸化炭素とアルカリ液中に存在する
水酸化ナトリウム間の化学反応の結果として発生するこ
とが示された。

反応で生じた発熱性熱は第１図に示すように、反応器の
外側の周りに装着されたジャケット又は循環コイル３０
又は第６図に示すように反応器内に配置されたコイル、
を含む冷水熱交換器を使用して除去できる。この熱はま
た入口液流を５０℃以下の温度に予め冷却することによ
り除去できる。

約６５から４０’Ｃ１好ましくは約３７℃の液流温度を
使用する場合には、反応で発生したすべての過剰の熱が
除去できる。これらの冷却法の組合わせも使用できる。

冷二酸化炭素ガスを単一で、又は好ましくは他の冷却手
段と組合わせて使用することによりこの発熱性熱をまた
除去し又は減少できる。反応器へ注入の前に二酸化炭素
を０から９ 一２０℃の温度に冷却できる。より冷たい二酸化炭素は
冷却の点からより良好である一方、−２０℃以下の温度
は特定量のドーソナイト形成の可能性の故に考えられる
べきではない。これはこのような低い温度でバルク液か
ら二酸化炭素へ熱伝達によるものであり、これは局部平
衡の区域を生じ、ここで反応界面が３０℃以下であり、
このため若干のドーソナイトが生ずる。別法として、冷
却と入る反応体の加熱の組合わせを使用できる。

第１図に示すように、反応器２を取囲むコイル又はジャ
ケット部材３０を通して冷却水を循環させることにより
反応器２を冷却できる。第６図では、冷却水は反応器２
内に配置されたコイル３０’を通過する。何れの場合に
も、冷却水のフローは弁６０を通過し、これはライン１
４に配置される温度モニタ６２に応じてフローを制御し
、これはデルスラリが反応器２を離れるにつれデルスラ
リの温度を測定する。同時に、反応器２に入る二酸化炭
素がスの温度を６６でモニタする。このがスを熱交換器
７０に通過させることによって二酸化０ 炭素がスの温度を調節する。７１℃（１６０下）の温度
で、水を熱交換器Ｔｏに通過させて二酸化炭素ガスの温
度を調節する。熱交換器Ｔｏへ水のフローは弁６４を通
過し、これは温度検知器６６により制御されて二酸化炭
素ガスを０から５０’Ｃ１好ましくは２０℃までの温度
に保つ。

下記の例は本発明の方法を更に例示するために役立つ。

例Ｉ 直径０．５５フイートと高さ０．６２フイートを有しか
つ０．２５フイートのかきまぜ接直径を有する大枚羽根
シュラウドタービンを装着したベンチ反応器に分当す０
．４２．１’）速度で、５０り／１全アルカリの濃度及
び０．８４のアルミナ（ＡＪ！、２０３）／アルカリ比
又は４２り／、１３のアルミナを有するアルミン酸塩溶
液を供給した。６分の滞留時間を保った。反応器のＰＨ
を１０．５にそして温度替ａｏ’ｃに保った。分当り５
．８２の二酸化炭素の定常フローを０℃の温度で反応器
に供給した。８５３　ｒｐｍの速度でかきまぜ機を回転
させることにより反応器中でアルミン酸塩と二酸化炭素
をかきまぜた。反応器の底部でかきまぜ機下方の二酸化
炭素スパージャ−リングのオリフィス寸法は７騙であり
、このスパージャ−リングの周りに円周状に配置された
２０個の開口を使用する。

アルミナデルスラリ５６ｅを分当り０．５影の速度で反
応器から連続的に除去した。直径２４　ｃｍゾフナー漏
斗を使用してワットマン＃５０ペーパーを通してこのス
ラリを濾過して各々３ｃｆｎの四つの呼称上ケークを生
じた。次に各洗浄に対してオリジナルスラリ！当り水８
３．３Ｍを使用して９５℃脱イオン化水で６同各ケーク
を洗浄した。最初の濾過後、生成するフィルターケーク
を組合わせそして６６２のオリジナルスラリ容積に等し
い最終容積まで脱イオン水で再パルプ化した。６ＤｏＯ
ＲＰＭで２分間ディスパーセーターミキサーを使用して
この再パルプ化を行なった。

最初の洗浄におけるように脱イオン水で洗浄しテ直径４
１ｃｍバスケットフィルターと５ＰＤ２７６Ｑフイルタ
ー布を使用して直接濾過と共に２回この再パルプ化処理
を行なった。

中間の洗浄及び再パルプ化処理の後に、このケークを８
．８の容積に最終的に再パルプ化しそして氷酢酸’ｌ　
［］　ｍｌを加えてｐＨ８へ酸調節した。

次にこの洗浄したｒ９ルケークを１１０℃空気フロー乾
燥炉中のトレーに置きそして２６から６０チの範囲内に
全含水量を達するのに十分な時間加熱した。ＭＯＯ℃で
１０９試料をか焼してか焼後残る／’−１−ｒ　０３　
の百分率を得ること、次に等式％式％ （式中Ｇ＝湿湿潤ケタ２重 量＝か焼後残るＡＬ２０３の百分率 ａ−ターｒット全重量損失） を満足するのに必要なターデッド乾燥ケーク重量（Ｔ）
を計算することによりこれを測定した。

第１表、第■表及び第■表は前記のように製造した５パ
ツチの化学的及び物理的性質の結果を示す。第■表は試
料バッチ１，２．４及び５の混和物の２分析を示す。

３ 第　Ｉ　表 個々のパッチの分析の要約 （ａ）　（ｂ）　（ｃ）　表面積 １　１３１９　２．６９　２９．７　３１．＋５　４７
５２　１２５１　２．０１　２５．９　２７．３　４６
５３　８３７　１．８１　２５．０　２６．３　４４０
４　１５８７　１．３４　２５．１　２６．１　４５９
５　１５４６　１．１５　２５．３　２６．１　４４９
（ａ）水分−一１１０℃まで重量減 （ｂ）　ＬＯＩ−一１１０から１１００℃まで重量減（
Ｃ）全Ｉ（２０チ＝１１０Ｄ℃まで重量減（ｄ）ＸＲＤ
１／２幅により測定した （ｅ）水和物に基づく （ｄ）　（ｅ） 結晶相　結晶寸法　Ｎａ　２０ Ｐ、Ｂ、　２２　０．０Ｉ Ｐ、Ｂ、　２１　０．０Ｉ Ｐ、Ｂ、　２２　０．１９ Ｐ、Ｂ、　２２　０．０２２ Ｐ、Ｂ、　２２　０．０３ 第　■　表 １　３６　３（Ｓ　２００　４．３３ ２　３６　３６　５０　６．８３ ３　２０　８　１０　８．０３ ４　３６　８　２０　７．６８ ５　５６　８　２０　７．０１ 酸＝氷酢酸 第　■　表 表面積　４６１　ｍ２７ｇ　４６　’Ｉ　ｍ２／ｇ水分
チ　１．７５チ　１．７５チ ＬＯＩ　％　２６．４％　２６．４チ 全Ｈ２０％　２７．６チ　２７，６％ ＸＲＤ相　Ｐ、Ｂ、　Ｐ、Ｂ。

結晶寸法　２２　Ａ’　２２　Ａ’ ％　Ｎａ２Ｏｏ、ｏ　３６　０．０５９ｓ１ｏ２．ｏ　
２４　．０２３ Ｆｅ２０３　．０２５　．０２５ Ｔｉ０２　’　、Ｏ’０３　−００５ ０ａＯ’　、０１３　−０１３ Ｍｇｏ　、ｏ　０１　．００１ ＺｎＯ−００１，００１ ＣｕＯ、ＯＯ−０００ Ｇａ２０３　、ｏ　０４　．００４ ｖ２ｏ５．０００　．０００ Ｎｉｏ　、０００　．０００ Ｍｎ０　．０００　．０００ Ｃｒ２０３　−０００　．０００ １３２ｏ、、　、０００　．０００ Ｚｒ０２　．００２　−００２ ：ｃ、ｉ２ｏ　、０００　．０００ 下記の例は本発明の工程パラメーターを更に例示するた
めに役立とう。

例■ ２当り５０りの全アルカリ（ＴＣ）濃度（炭酸ナトリウ
ムとして計算した）と０．６２のアルミナ対アルカリ比
を有するアルミン酸ナトリウム液を、反応器中に４分の
滞留時間の間液を通して二酸化炭素ガスを起泡させるこ
とによりＰＨ１０，５に中和した。この中和反応間反応
器中の液の温度を５０°Ｃに保った。結果のゲル生成物
を濾過し、中和の１．５分以内に洗浄し、次に再パルプ
化し、６回洗浄しそしてＰＨを５に調節した。結晶寸法
約１５Ａのプソイドベーマイト生成物の形成がＸ線回折
により示された。このシソイドベーマイトのナトリウム
含量は０．０３重量−の酸化ナトリウムであった。結晶
の表面積は４５０　ｍ”／りであることが判明した。こ
こで母液からゲルを分離しそしてゲルの形成の約１５分
以内に洗浄してゲルがドーソナイト（ナトリウムアルミ
ニウムカーポネートヒＰロキシド）を形成するように熟
成することを阻止する。

例■ 滞留時間を６分に延長して（より遅い反応時間）例■の
工程を繰返した。結果の生成物は３００〜３５０　ｍ２
／’ｊの表面積と２０〜２６Ａの結晶寸法を有するプソ
イドベーマイトであった。

例■ 例■の生成物を１時間１５０〜２００℃で水熱的に熟成
させて２００　ｍ２／（ｊの表面積と０．０６重量％酸
化ナトリウムのナトリウム含量を有するシソイドベーマ
イトを生じた。

例Ｖ １０分の間７０℃の温度で例Ｈの工程を繰返した。結果
の生成物はシソイドベーマイトと十分に結晶化したバイ
エライトの５０〜５０重量％混合物であった。１時間湿
性ケークの水熱熟成は結晶寸法４５〜５０Ａと乾燥した
時２００　ｍ２／りの表面積を有するプソイドベーマイ
トを生じた。

例■ ２０℃の温度と１分の滞留時間で例■の工程を８ 繰返して純粋なドーソナイトを生じた。０．５ミクロメ
ートルの粉末を２時間２００〜２５０℃で水熱的にプソ
イドベーマイトに変換して例Ｖの生成物に類似の特性を
有する生成物を生じた。

例■ ０．８２のアルミナ対アルカリ比を有する、８５９／４
３の全アルカリ（ＴＣ）のアルミン酸ナトリウム液を、
反応器中に１０分の滞留時間、８０℃で二酸化炭素ガス
で−１０，５に中和した。濾過、洗浄、及び乾燥後、結
果の生成物は５００Ａの結晶寸法及び０．０５重量％の
酸化ナトリウムのナトリウム不純物含量を有する、純粋
な十分に結晶化したパイエライトであった。

かくして、本発明は工程に使用した反応器部品の構造的
特徴を含めて工程パラメーターの注意深い調節によりプ
ソイドベーマイトのようなアルミナデルの予め選択され
た型式の連続製造の方法を供する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施で使用に適した装置の断９ 面略示図であり、第２図は種々の温度に対して反応ＰＨ
に応じたｒル生成物変動を示すグラフであり、第６図は
ゲル形成反応速度対反応温度を示すグラフであり、第４
図は滞留時間と反応温度に応じた生成物型式を示すグラ
フであり、第５図は温度と滞留時間の積としてｒル結晶
寸法変動を示すグラフであり、第６図は本発明の装置の
好適具体例のシステム線図であり、第７図は反応器温度
と全アルカ１７（ＴＯ）濃度に応じて特定の滞留時間の
間合成アルミン酸ナトリウム液から種々のアルミナデル
相の製造を示す動的状態図であり、第８図は反応器温度
と滞留時間に応じて特定の全アルカリ（ＴＣり濃度に対
して合成アルミン酸ナトリウム液から種々のアルミナデ
ル相の製造を示す動的状態図であり、第９図は異なる全
アルカ１３（ＴＣ）濃度と異なるアルミナ対アルカリ比
を用いて第８図に類似の動的状態図であり、第１０図は
異なるアルミナ対アルカリ比でかつ代表的な工業不純物
を有する合成アルミン酸す）　ＩＪウム液を使用する第
８図に類似の動的状態図であり、第１１図は異なる全ア
ルカＩＪ（’Ｉ”Ｃ）８度を用いた第１０図に類似の動
的状態図であり、第１２図は反応器により高いＰＨを使
用する第８図に類似の動的状態図であり、そして第１３
図は反応器により低い−を使用する第８図に類似の動的
状態図である。 代理人　浅　村　皓 ２ ＦＩＧＵＲＥ　２ ＦＩＧＵＲＥ　３ ＦＩＧＵＲＥ　７ ＦＩＧＵＲＥ　８ ＦＩＧＵＲＥ　９ ＦＩＧＵＲＥ　１０ ＦＩＧＵＲＥ　／／ ＦＩＧＵＲＥ　／２ ＦＩＧＵＲＥ　１３ 手続補正書（自発） 昭和６０年２月１２日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第２７０６１３号 ２°発明ｃｒ＞名称　予め選択された型式のアーミナケ
・−生成物の連続製造法及びその装置 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　所 氏　名　アルミナム　カンパニー　オデ　アメリカ（名
　称）　′ ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和　年　月　日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書 ８、補正の内容　別紙のとおり

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　（ａ）予め選択された全アルカリ濃度と予め選
   択されたアルミナ対アルカリ比を有するアルミン酸ナト
   リウム液を反応器へ流入させること；（ｂ）反応器中の
   液を予め選択された温度に保つこと；（ｃ）ｐＨを予め
   決定された数値に下げるように前記のアルカリと反応す
   ることができ、かつ前記のアルミン酸ナトリウム液に溶
   解できるガス及び前記のアルミン酸ナトリウム液と混和
   できる液体からなる種類から選択された中和剤を液に接
   触させること；そして （ｄ）予め決定された滞留時間を供するように選択され
   た速度で反応器からアルミナデルを連続的に取出すとと
   ；を含み、これによってアルカリ濃度、アルミナ対アル
   カリ比、反応温度、ＰＨ及び滞留時間に応じて、特定型
   式の生成物を製造できる、予め選択された型式のアルミ
   ナデルの連続製造のための方法。 （２）　ｐＨを下げるように前記の液と反応することが
   できる前記の中和剤がＨＣＪガス、ＳＯ２がス、Ｈ２Ｓ
   ガス、ＮＯ２がス、ＣＯ２がス、硫酸及び硝酸からなる
   種類から選択される、特許請求の範囲第１項の方法。 （３）　前記の中和剤が前記の反応器に起泡されるＣ０
   ２がスである、特許請求の範囲第２項の方法。 （４）　前記の反応器内の反応体の温度が０から９０℃
   である、特許請求の範囲第１項の方法。 （５）　温度範囲が１０から９０℃である、特許請求の
   範囲第４項の方法。 （６）反応器温度が約５０℃である、特許請求の範囲第
   ５項の方法。 （７）温度範囲が反応体と熱連絡した熱交換器を通して
   冷却用流体を循環させることにより少なくとも一部には
   保たれる、特許請求の範囲第４項の方法。 （８）温度範囲がアルミン酸塩フィーｒ流を予め冷却す
   ることにより少なくとも一部には保たれる、特許請求の
   範囲第４項の方法。 （９）　温度範囲が０℃より高くない温度で反応器に二
   酸化炭素がスを導入することにより少なくとも一部には
   保たれる、特許請求の範囲第４項の方法。 （１０）反応体が０．５から６０分の滞留時間を有する
   、特許請求の範囲第１項の方法。 ａυ　滞留時間が２から１２分である、特許請求の範囲
   第１０項の方法。 ０功　滞留寺間が約４分から６分である、特許請求の範
   囲第１１項の方法。 （１３）　炭酸ナトリウムとして測定して、アルミン酸
   塩流のアルカリ含量が大気圧で２０から２００９７Ａに
   等価である、特許請求の範囲第１項の方法。 ０荀　炭酸ナトリウムとして測定して、アルミン酸塩流
   の前記のアルカリ含量が５０から１５０９／ノである、
   特許請求の範囲第１３項の方法。 （１５１アルミナ対アルカリ比が６から９である、特許
   請求の範囲第１項の方法。 （２６）　アルミナ対アルカリ比が０．５からＣ１，８
   である、特許請求の範囲第１５項の方法。 （Ｉ７）反応体のＰＨが所望の生成物に応じて、８．５
   から１２の範囲内に保たれる、特許請求の範囲第１項の
   方法。 （１印　前記のＰＨが約１０．５に保たれる、特許請求
   の範囲第１８項の方法。 （１９ｐＨが反応器へ二酸化炭素ガスのフローの速度を
   調節することによって保たれる、特許請求の範囲第１７
   項の方法。 （２０）　反応器の高さ対直径比が１．３　：　１を越
   えない、特許請求の範囲第１項の方法。 （２Ｉ）高さ対直径比が約１＝１である、特許請求の範
   囲第２０項の方法。 （２２１前記の反応器に反応器の長さに伸びる少なくと
   も一つの垂直に装着されたバッフルが設けられる、特許
   請求の範囲第１項の方法。 （２３）前記の反応器に反応器の長さに伸びる少なくと
   も四つの放射状に間隔を置いたバッフルが設けられる、
   特許請求の範囲第２２項の方法。 （２４）　前記の二酸化炭素ガスが前記の反応器内に同
   軸に配置されたスパージャ−装置から前記の反応器の中
   に起泡される、特許請求の範囲第６項の方法。 （２５）　前記のスパージャ−装置が前記の反応器内で
   中心に配置されたかきまぜ装置下方釦同軸に装着される
   □、特許請求の範囲第２４項の方法。 （２６）前記のスパー・２ヤー装置に０．７８から７鶏
   の直径を有する多数のガス導入オリフィスが設けられる
   、特許請求の範囲第２５項の方法。 （（５）　前記のスパージャ−装置中のがス入口の全面
   積が約７７０８２を越えない、特許請求の範囲第２６項
   の方法。 （２８）　前記のかきまぜ装置が中心に装着されたター
   ビンを含む、特許請求の範囲第２５項の方法。 （２９）　前記のタービンが４８０から１１０３Ｏｒｐ
   の速度で回転される、特許請求の範囲第２８項の方法。 （７）前記のタービン速度が８０［］から９００　ｒｐ
   ｍである、特許請求の範囲第２９項の方法。 Ｃ３１）　（ａｔ反応器に流入するアルミナ／アルカリ
   液のＰＨをモニタするための装置を含む入口を有するか
   きまぜた反応器； （ｂ）前記の反応器を離れるｒルスラリのＰＨをモニタ
   するための装置： （Ｃ）前記の…モニタ装置に応答して前記の中和剤のフ
   ローを調節し、これによって前記の反応器内の反応体の
   ＰＨが予め決定された範囲内に保たれる装置を含む、前
   記の反応器に中和剤を流入するための装置； （ｄ）反応の温度をモニタするための装置；及び（ｅ）
   前記のモニタ装置に応答して予め決定された温度範囲内
   に前記の反応器を保つ温度制御装置；を含むアルミナデ
   ルの連続製造のための装置。 （３鑓　前記の反応器がＣ３：　１を越えない高さ対直
   径比を有する、特許請求の範囲第３１項の装置。 儲　前記の反応器が中心に装着されたタービンを含むか
   きまぜ機によりかきまぜられる、特許請求の範囲第６２
   項の装置。 （３荀　前記の反応器が中心に装着されたターーンを含
   むかきまぜ機によりかきまぜられる、特許請求の範囲第
   ６１項の装置。。 （３５１前記のタービンが４８０から１００　Ｏｒｐｍ
   の速度で回転される、特許請求の範囲第６４項の装置。 （：！Ａ　前記の反応器に二酸化炭素ガスを流入させる
   ための前記の装置が前記のかきまぜ装置下方に同軸に装
   着されたスパージャ−装置を含む、特許請求の範囲第３
   ４項の装置。 （３７）　前記のスパージャ−装置に０．７８から７賜
   の直径を有する多数のガス導入オリフィスが設けられる
   、特許請求の範囲第６６項の装置。 （３８）　前記のスパージャ−装置中の前記のがスオリ
   フイスの全面積が約７７０８２を越えない、特許請求の
   範囲第３７項の装置。 （慢　前記の反応器に連絡した圧力レリーフ装置が約５
   ０〜１００　ｐｓｉに前記の反応器内の圧力を保つ、特
   許請求の範囲第３１項の装置。 （４■　前記の温度が前記の反応器の内容物と熱連絡し
   て冷却液体を流すことにより少なくとも一部には調節さ
   れる、特許請求の範囲第６１項の装置。 （４υ　冷却液体の前記のフローが前記の温度モニター
   装置により調節される、特許請求の範囲第４０項の装置
   。 （４り　前記の冷却液体が前記の反応器内でコイルを通
   して流れる、特許請求の範囲第４１項の装置。 （４３１前記の冷却液体が前記の反応器の壁と熱接触し
   て装置を通して循環される、特許請求の範囲第４１項の
   装置。 （４４）　前記の反応器温度が前記の中和剤として二酸
   化炭素ガスを使用することそして前記の反応器に入る二
   酸化炭素ガスの温度を調節することにより少なくとも一
   部には調節される、特許請求の範囲第４０項の装置。 （４タ　ニ酸化炭素ガス温度が前記のガスを熱交換器に
   通過させることにより調節される、特許請求の範囲第４
   ４項の装置。 （４６）　前記の熱交換器を通して液体のフローが前記
   の温度モニター装置により調節される、特許請求の範囲
   第４５項の装置。 （４７）　前記の反応器が反応体のかきまぜを更に供す
   るため少なくとも一つのバッフルを含む、特許請求の範
   囲第６４項の装置。