JPS60200912A - 高クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法 - Google Patents
高クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法Info
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- JPS60200912A JPS60200912A JP5634884A JP5634884A JPS60200912A JP S60200912 A JPS60200912 A JP S60200912A JP 5634884 A JP5634884 A JP 5634884A JP 5634884 A JP5634884 A JP 5634884A JP S60200912 A JPS60200912 A JP S60200912A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、然気タービン用部材などの尚温間圧下で使用
される簡クロム鋼からなる鋳物材の製造方法に係り、特
に鋳造後の熱処理の方法に関する。
される簡クロム鋼からなる鋳物材の製造方法に係り、特
に鋳造後の熱処理の方法に関する。
従来よシ、蒸気タービン用部材のうち、ケーシングや各
種弁類には鋳物が用いられているが、それらの材料とし
てＯｒ −Ｍｏ鋼あるいはＯｒ −Ｍｏ −■鋼などの
低Ｏｒ合金耐然鋳鋼が広く使用されている。ところが、
近年、蒸気タービンの大容量化や使用蒸気の高温同圧化
が進み、上記部材の使用条件は次第に苛酷になってきて
いる。そして、このような苛酷な使用条件下では、上述
した従来のＯｒ −Ｍｏ鋼やＯｒ −Ｍｏ −Ｖ銅等ｔ
ｖ ＝Ｏｒ系合全合金鋼クリープ破Ｗｉ強肚などの旨温
強反が不足するという問題があった。
種弁類には鋳物が用いられているが、それらの材料とし
てＯｒ −Ｍｏ鋼あるいはＯｒ −Ｍｏ −■鋼などの
低Ｏｒ合金耐然鋳鋼が広く使用されている。ところが、
近年、蒸気タービンの大容量化や使用蒸気の高温同圧化
が進み、上記部材の使用条件は次第に苛酷になってきて
いる。そして、このような苛酷な使用条件下では、上述
した従来のＯｒ −Ｍｏ鋼やＯｒ −Ｍｏ −Ｖ銅等ｔ
ｖ ＝Ｏｒ系合全合金鋼クリープ破Ｗｉ強肚などの旨温
強反が不足するという問題があった。
そのため、最近では、上記従来の低合金鋼よりも高温強
度の優れた向Ｏｒ系鋳鋼が使用されつつある。
度の優れた向Ｏｒ系鋳鋼が使用されつつある。
しかし、従来の尚Ｏｒ系鋳鋼には、以下に述べるような
問題がある。すなわち、蒸気タービンのケーシングやバ
ルブ類のほとんどは大型の鋳造製品であるため、製造時
に必然的ＶＣ鋳造欠陥が生じる。
問題がある。すなわち、蒸気タービンのケーシングやバ
ルブ類のほとんどは大型の鋳造製品であるため、製造時
に必然的ＶＣ鋳造欠陥が生じる。
そのため、これらの欠陥が、使用中の脆性破壊の起点と
ならないように、鋳造品を＠接＠修することが必要とな
る。ところが、従来の尚Ｏｒ系鋳鋼は、拡合金鋳鋼に比
べて、じん性が１氏く、割れ感受性が太きいという欠点
がある。通常、溶接割れを防止するためには、溶接の原
に予熱を行なうことが必要であるが、蒸気タービンのケ
ーシングのような大型４１４造物の溶接においては、予
熱だけで溶接割れを有効に防止−丈ることは困廁りであ
る。
ならないように、鋳造品を＠接＠修することが必要とな
る。ところが、従来の尚Ｏｒ系鋳鋼は、拡合金鋳鋼に比
べて、じん性が１氏く、割れ感受性が太きいという欠点
がある。通常、溶接割れを防止するためには、溶接の原
に予熱を行なうことが必要であるが、蒸気タービンのケ
ーシングのような大型４１４造物の溶接においては、予
熱だけで溶接割れを有効に防止−丈ることは困廁りであ
る。
上述したような問題点、すなわち、溶接性を改善するた
めには、しＪ鋼中の含有炭素量を戚らすことが考えられ
る。しかし、従来の高Ｏｒ ６Ｎ ’Ａにおいでは、炭
素量が城下することによ勺溶接性そのものは改善される
ものの、それに伴なってクリープ破１０１強度かは下し
てしまうという新たな問題が生ずる。
めには、しＪ鋼中の含有炭素量を戚らすことが考えられ
る。しかし、従来の高Ｏｒ ６Ｎ ’Ａにおいでは、炭
素量が城下することによ勺溶接性そのものは改善される
ものの、それに伴なってクリープ破１０１強度かは下し
てしまうという新たな問題が生ずる。
したがって、蒸気ターピノの大容量化および使用末件の
高温高圧化に充分耐えるタービン用釣附品ｌＫ、は、じ
ん注および溶接性の改善のみならずクリープ破断強度を
低下させないことが要求されている。
高温高圧化に充分耐えるタービン用釣附品ｌＫ、は、じ
ん注および溶接性の改善のみならずクリープ破断強度を
低下させないことが要求されている。
本発明は上述の点に鑑み７ｉ、されたもので、高クロム
鋼のＩ寺僧である面士熱性およびクリーン”破１１ｉ強
度合低下さぜることなくじん性を同上させることによシ
、タービン部利に適した鋳物を得ることのできる尚クロ
ム鋼からなる鋳物の熱処理方法を提供することを目的と
する。
鋼のＩ寺僧である面士熱性およびクリーン”破１１ｉ強
度合低下さぜることなくじん性を同上させることによシ
、タービン部利に適した鋳物を得ることのできる尚クロ
ム鋼からなる鋳物の熱処理方法を提供することを目的と
する。
本発り」は、特定の組成・成分を有する尚クロム鋼から
なる鋳物に、特定の熱処理を施すことによシ、上記目的
を達成するものである。
なる鋳物に、特定の熱処理を施すことによシ、上記目的
を達成するものである。
そこで、ます熱処理の対象とする鋳物の素材である尚ク
ロム鋼の成分限定理由につき言及する。
ロム鋼の成分限定理由につき言及する。
Ｃは、高温で地鉄中に固溶してオーステナイト組織を生
成し、γ→α′変態を起こさせ、低温および品温での強
度全同上させる。またＪ焼入１生を向上させる作用があ
り、他方、Ｖ、Ｍｏ 、Ｏｒ 、 Ｎｂなどの炭化物生
成元系と化合して炭化物を形成し、高温クリープ破断強
度を高めるのに必要不可欠の元素でもおり、このために
は合金中に０．０５〜０．２５％包有させることが必要
である。添加量が、０．０５％未満であると上述の効果
が乏しく、また０、２５％を越えると溶接性が型化した
り炭化物が粗大化してじん性の低下を招く。
成し、γ→α′変態を起こさせ、低温および品温での強
度全同上させる。またＪ焼入１生を向上させる作用があ
り、他方、Ｖ、Ｍｏ 、Ｏｒ 、 Ｎｂなどの炭化物生
成元系と化合して炭化物を形成し、高温クリープ破断強
度を高めるのに必要不可欠の元素でもおり、このために
は合金中に０．０５〜０．２５％包有させることが必要
である。添加量が、０．０５％未満であると上述の効果
が乏しく、また０、２５％を越えると溶接性が型化した
り炭化物が粗大化してじん性の低下を招く。
Ｎｉは、焼入性、じん性および低温における強度を同上
させるのに有効であり、またδフェライトの生成防止に
必要な元系でらｐ、０．３〜１．５係添加される。０．
３饅未満では添加効果が乏しく 、１．５チを越えて添
加するとクリープ破断強度の低下をもたらす。
させるのに有効であり、またδフェライトの生成防止に
必要な元系でらｐ、０．３〜１．５係添加される。０．
３饅未満では添加効果が乏しく 、１．５チを越えて添
加するとクリープ破断強度の低下をもたらす。
Ｏｒは、焼入性をＪｉｉｊ上させ、引張強さ、クリープ
破ｔＱｉ強度を確保し、また耐酸化性を向上させるのに
必要な元素でちり、７．０〜９．５％添力ｌされる。
破ｔＱｉ強度を確保し、また耐酸化性を向上させるのに
必要な元素でちり、７．０〜９．５％添力ｌされる。
７．０饅未満では、添加効果が乏しく、９．５条を越え
るとδフェライトの生成原因となり、引張強度やじん性
、さらにはクリープ破断強願が低下する。
るとδフェライトの生成原因となり、引張強度やじん性
、さらにはクリープ破断強願が低下する。
Ｍｏは、焼もどし軟化抵抗性を増大させ、焼もどし脆化
の防止、焼入性、じん性？改善させるとともに、Ｃと炭
化物全形成しクリープ破…ｉ強度を向上させるために必
要な元来であシ、１．０〜３．０％添加する。１．０％
未満では添加効果が乏しく 、３．０饅を越えると、炭
化物が多量に析出してじん性が低下したシ、δフェライ
トの生成により高温強度が低下する。
の防止、焼入性、じん性？改善させるとともに、Ｃと炭
化物全形成しクリープ破…ｉ強度を向上させるために必
要な元来であシ、１．０〜３．０％添加する。１．０％
未満では添加効果が乏しく 、３．０饅を越えると、炭
化物が多量に析出してじん性が低下したシ、δフェライ
トの生成により高温強度が低下する。
■は、Ｃと化合して微細炭化物として析出し、クリープ
破断強度を向上させるのに必要な元素でらシ、少なくと
も０．０５％の添力口が必要である。しかし、０．５％
を越えて添加すると、炭化物が粗大化してじん性が低下
した夛、溶接が困離になった９、さらにδフェライトが
生成して疲労強度や尚温強度が低下する。
破断強度を向上させるのに必要な元素でらシ、少なくと
も０．０５％の添力口が必要である。しかし、０．５％
を越えて添加すると、炭化物が粗大化してじん性が低下
した夛、溶接が困離になった９、さらにδフェライトが
生成して疲労強度や尚温強度が低下する。
Ｎｂは、結晶粒を微細化して、じん性を改善したり、Ｃ
やＮと化合し、非常ＹＣ微細な炭窒化物を形成して、ク
リープ破断強度を向上させるためＹＣ極めて有効な元素
でちゃ、０．Ｏ１〜０．３０％添加する。
やＮと化合し、非常ＹＣ微細な炭窒化物を形成して、ク
リープ破断強度を向上させるためＹＣ極めて有効な元素
でちゃ、０．Ｏ１〜０．３０％添加する。
０．０１％未満では添加効果が乏しく 、０．３０％を
越えると、製造時に偏析が生じゃすくなシ、じん性が低
下した９、δフェライトが生成して疲労強足、高温強度
が低下したり、さらには、炭窒化物の増大によシ地鉄中
のＣ濃度を減少させ、強度低下をもたらす。
越えると、製造時に偏析が生じゃすくなシ、じん性が低
下した９、δフェライトが生成して疲労強足、高温強度
が低下したり、さらには、炭窒化物の増大によシ地鉄中
のＣ濃度を減少させ、強度低下をもたらす。
Ｎは、上記の添加範囲の元素を含むマルテンサイト鋼に
含有させることにより、ＣやＮｂと化合して炭窒化物を
形成し、クリープ破１析強度が著しく向上する。′また
、Ｎはオーステナイト生成元素であり、δフエライト生
成防止にも効果的に作用し、さらに結晶粒微細化による
強度、じん性の向上にも寄与する。そのため、０．０１
〜０．１０ ％添７１［＋する。
含有させることにより、ＣやＮｂと化合して炭窒化物を
形成し、クリープ破１析強度が著しく向上する。′また
、Ｎはオーステナイト生成元素であり、δフエライト生
成防止にも効果的に作用し、さらに結晶粒微細化による
強度、じん性の向上にも寄与する。そのため、０．０１
〜０．１０ ％添７１［＋する。
０．０１％未満では、添υ口効来が充分でなく、ま／こ
０．１％を越えると、溶接性やじん注を悪くしたり、巣
やミクロボア発生の原因とな９好ましくない。
０．１％を越えると、溶接性やじん注を悪くしたり、巣
やミクロボア発生の原因とな９好ましくない。
このような組成・成分を包含する鋳物に以下の；°１．
＾処理を施す。
＾処理を施す。
寸ず１′１も温焼鈍として、１０３０〜１１３０°Ｃの
範囲の温以に加熱保持した後フェライト析出ノーズ域の
漬込時の鋳造組織を破壊して組織を均質なものにするこ
と、赴よび尚温強邸に関係の深いＮｂおよび後述するｌ
１ｌａの炭窒化物を後の焼戻し段階で微細かつ多量に析
出させるために、鋳込時に存在する粗大な炭窒化物を固
溶させることである。したがつ゛にの場合ｖ′ＣはＮ’
ｂおよびＴａの炭窒化物が容易に固溶する高温で焼鈍す
るのが望ましいが、１１３００Ｃを越えると破断伸びな
どの延性に著しい吐下をき）ζし、また１０３０°Ｃよ
り低い温度では炭窒化物の固溶量が急楓するため、１０
３０〜１１３０°Ｃとする。この温度で適当に保持して
全体を均質にした後、１〜２０°０ ／ ｈ程度の冷却
速度で徐冷する。そして４００〜７５０°Ｃのフェライ
ト析出ノーズ域の温度まで下降したとき、空冷として冷
却速度を増加し、室温まで冷却する。あるいは７エライ
ト析出ノーズ域の温度まで徐冷した後この温度で２０〜
１００時間保持してから空冷しても同様でらる。
範囲の温以に加熱保持した後フェライト析出ノーズ域の
漬込時の鋳造組織を破壊して組織を均質なものにするこ
と、赴よび尚温強邸に関係の深いＮｂおよび後述するｌ
１ｌａの炭窒化物を後の焼戻し段階で微細かつ多量に析
出させるために、鋳込時に存在する粗大な炭窒化物を固
溶させることである。したがつ゛にの場合ｖ′ＣはＮ’
ｂおよびＴａの炭窒化物が容易に固溶する高温で焼鈍す
るのが望ましいが、１１３００Ｃを越えると破断伸びな
どの延性に著しい吐下をき）ζし、また１０３０°Ｃよ
り低い温度では炭窒化物の固溶量が急楓するため、１０
３０〜１１３０°Ｃとする。この温度で適当に保持して
全体を均質にした後、１〜２０°０ ／ ｈ程度の冷却
速度で徐冷する。そして４００〜７５０°Ｃのフェライ
ト析出ノーズ域の温度まで下降したとき、空冷として冷
却速度を増加し、室温まで冷却する。あるいは７エライ
ト析出ノーズ域の温度まで徐冷した後この温度で２０〜
１００時間保持してから空冷しても同様でらる。
次に９５０〜１０７０°Ｃの範囲の温度に加熱保持した
後、鋳物木材のＭｓ点以下の温度まで冷却して焼ならし
する。焼ならし温度は、炭窒化物を鋼中に固溶させるた
めにはできるだけ高い温度とするのが有利であるが、高
すぎるとじん性低下を招くため下限については上記した
理由により９５０°Ｃ９上限は結晶粒が粗大化しなｗ１
０７０°Ｃとする。冷却方法は、同クロム鋼の焼入れ性
は一般に優れているため、焼割れを起こさぬようたとえ
ばブロワ−等による強制空冷とするのが望ましい。
後、鋳物木材のＭｓ点以下の温度まで冷却して焼ならし
する。焼ならし温度は、炭窒化物を鋼中に固溶させるた
めにはできるだけ高い温度とするのが有利であるが、高
すぎるとじん性低下を招くため下限については上記した
理由により９５０°Ｃ９上限は結晶粒が粗大化しなｗ１
０７０°Ｃとする。冷却方法は、同クロム鋼の焼入れ性
は一般に優れているため、焼割れを起こさぬようたとえ
ばブロワ−等による強制空冷とするのが望ましい。
次に焼もどしを２段階にわたって行う。第１段階の焼も
どしは５５０〜７５０°Ｃがら行い、第２段階の焼もど
しは６８０〜７５０°Ｃから行う。第１段階の焼もどし
によって焼入マルテンサイトを焼戻しマルテンサイ）
ＹＣし、残留オーステナイトをマルテンサイトとする。
どしは５５０〜７５０°Ｃがら行い、第２段階の焼もど
しは６８０〜７５０°Ｃから行う。第１段階の焼もどし
によって焼入マルテンサイトを焼戻しマルテンサイ）
ＹＣし、残留オーステナイトをマルテンサイトとする。
第２段階の焼もどしは強度と靭性の調整をはかるために
行うもので、Ｎｂ 訃よびＴａの炭窒化物が凝集粗大化
しない温度で行う。これら２段階の焼もどしによって、
Ｎｂ、！？よびＴａの炭化物の析出が促進される。
行うもので、Ｎｂ 訃よびＴａの炭窒化物が凝集粗大化
しない温度で行う。これら２段階の焼もどしによって、
Ｎｂ、！？よびＴａの炭化物の析出が促進される。
また、本発明の実施にあたっては、上記した組成・成分
を包含する面クロム鋼のうち、下記のもののいずれかを
用いるのがさらに有利な結果を得るために有効でおる。
を包含する面クロム鋼のうち、下記のもののいずれかを
用いるのがさらに有利な結果を得るために有効でおる。
■ 上記の組成・成分の？’ｘか、Ｓｉ ０．７０％以
下、Ｍｎ ０．１０〜０．８０％を含み、残部がＦｅお
よび旬随的不純物よりなる尚クロム鋼。
下、Ｍｎ ０．１０〜０．８０％を含み、残部がＦｅお
よび旬随的不純物よりなる尚クロム鋼。
■ 上記の組成・成分のほか、Ｓｉ ０．７０ ％以下
、Δ′Ｉｎ ０．１０〜０．８０ ％ 、さらＩｃ ’
ｆ’ａ ０．０１〜０．１０％ 。
、Δ′Ｉｎ ０．１０〜０．８０ ％ 、さらＩｃ ’
ｆ’ａ ０．０１〜０．１０％ 。
Ｗ ０．５０〜２．０チの２種のうち少なくともいずれ
か１種を含み、残部がＦｃおよび付随的不純物よシなる
市クロム鋼。
か１種を含み、残部がＦｃおよび付随的不純物よシなる
市クロム鋼。
上記■■の成分限定理由は次のとおシでらる。
丑ず、Ｓｉは、通常は製鋼時に脱酸剤として添７Ｊ［Ｉ
されるもので、０．７０％以上が鋼中に残留するとδフ
ェライトの生ｅ、原因となり、じん性低下を招く。
されるもので、０．７０％以上が鋼中に残留するとδフ
ェライトの生ｅ、原因となり、じん性低下を招く。
Ｍｎは、同様に脱酸、脱硫剤として添加されるもので、
その効果を得るためには０．１０φ以上が必要とされる
が、逆ＹＣ０，８０％を越えて添力［１するとじん性や
簡温強度の低下をもたらすので、上記範囲とする。
その効果を得るためには０．１０φ以上が必要とされる
が、逆ＹＣ０，８０％を越えて添力［１するとじん性や
簡温強度の低下をもたらすので、上記範囲とする。
他方、Ｔａは、前述したようにＮｂと複合添加すること
により、Ｎｂのみを単独で添加する場合に比し、よシ優
れたクリープ破１強度を得ることを可能とする。そのた
めには、少なくとも０．０１％は必要であるが、０．１
０％以上の添加はフェライトの生成を招き、じん性を低
下させることとなるので好ましくない。
により、Ｎｂのみを単独で添加する場合に比し、よシ優
れたクリープ破１強度を得ることを可能とする。そのた
めには、少なくとも０．０１％は必要であるが、０．１
０％以上の添加はフェライトの生成を招き、じん性を低
下させることとなるので好ましくない。
また、Ｗは、クリープ破…ｉ強ざを向上３せるに・自効
な元素で、少なくとも０．５チ以上添加しなければその
効用は現ルないが、２．０％以上とするとフェライトを
生成してじん注をは下させるので上「□ピ軛囲とする。
な元素で、少なくとも０．５チ以上添加しなければその
効用は現ルないが、２．０％以上とするとフェライトを
生成してじん注をは下させるので上「□ピ軛囲とする。
以下、本発明の実施例全比較例とλ゛づ比させて説明す
る。
る。
第１表は、υＪ物の素材である尚クロム鋼の組成を示す
もので、比教例１および実施例１ないし４０５種類のも
のを調製し、それぞれ溶解、鋳造して試験片を作、艮し
ノこ。
もので、比教例１および実施例１ないし４０５種類のも
のを調製し、それぞれ溶解、鋳造して試験片を作、艮し
ノこ。
第２表は、第１表に示した各組成を有する試１倹片に廁
したｆ４ν処理の工程を示しておシ、この表からす」ら
かなようしζ晶６゛ＩＩＶ焼鈍および第１段、第２段の
焼もどしについては全ての試ｊ倹片について共通したも
のとし、屍ならし時のカロ熱温度のみを変化させて実験
を行った。この結果、第２表の上欄に示した７ａ類の試
ノ、次片を得た。
したｆ４ν処理の工程を示しておシ、この表からす」ら
かなようしζ晶６゛ＩＩＶ焼鈍および第１段、第２段の
焼もどしについては全ての試ｊ倹片について共通したも
のとし、屍ならし時のカロ熱温度のみを変化させて実験
を行った。この結果、第２表の上欄に示した７ａ類の試
ノ、次片を得た。
第２表
こうして得た各試験片について、常温における！に６
引張試験および／ヤルビー衝撃試験、さらに嗣吟℃で２
０１ｃｇ／ｖｔｙｒ２ の応力を加えてクリープ破…ｉ
試験を行った。この結果を第３表に示す。
０１ｃｇ／ｖｔｙｒ２ の応力を加えてクリープ破…ｉ
試験を行った。この結果を第３表に示す。
比較例ＩＡは従来の高クロム鋼に焼ならし温度を１０５
０°Ｃとして熱処理を施したもの、また比較例ＩＢは同
じ〈従来の高クロム鋼に焼ならし温度を１０００°Ｃと
して熱処理したものである。、第３表に示した試験結果
から、本発明に係る実ＪＪｔ！ｉ例１知、常温における
強度、じん性、延・註およびクリープ破断強度のいずれ
の項目においても、比較例ＩＡ。
０°Ｃとして熱処理を施したもの、また比較例ＩＢは同
じ〈従来の高クロム鋼に焼ならし温度を１０００°Ｃと
して熱処理したものである。、第３表に示した試験結果
から、本発明に係る実ＪＪｔ！ｉ例１知、常温における
強度、じん性、延・註およびクリープ破断強度のいずれ
の項目においても、比較例ＩＡ。
ＩＢＯ高い方の値と同程度の値を示しており、いずれか
の項目において性能同上金はかるため他のいずれかの項
目で性能低下をみるという従来の問題が完全に克服され
ているのが、Ｌ！！解される。−また実施例２ 、３
、４Ａ、４Ｂの試験結果は、実施例１のもの（（比し優
れたものであるということができ、この結果からＴａお
よび（または）Ｗの添加が有効であることが認められる
。なお、実施例４Ａと実施例４Ｂは第２表に示したよう
に焼ならし温度のみ異なるもので、第３表におけるこれ
らの試験結果を比紋しても両者には実質的な差異がなく
、このことから本発明Ｖこおいて焼ならし温度を９５０
〜１０７０’Ｏとしても十分所期の頬ざを有する鋳物を
得られることが理解される。
の項目において性能同上金はかるため他のいずれかの項
目で性能低下をみるという従来の問題が完全に克服され
ているのが、Ｌ！！解される。−また実施例２ 、３
、４Ａ、４Ｂの試験結果は、実施例１のもの（（比し優
れたものであるということができ、この結果からＴａお
よび（または）Ｗの添加が有効であることが認められる
。なお、実施例４Ａと実施例４Ｂは第２表に示したよう
に焼ならし温度のみ異なるもので、第３表におけるこれ
らの試験結果を比紋しても両者には実質的な差異がなく
、このことから本発明Ｖこおいて焼ならし温度を９５０
〜１０７０’Ｏとしても十分所期の頬ざを有する鋳物を
得られることが理解される。
上述したように、本発［Ｊｊは特定の組成・成分を有す
る尚クロム鋼からなる鋳ｌ吻に、特定の１祖合せよりな
る熱処理を施すものであるから、本発明Ｖこよれば、そ
の素材である商クロム鋼の調４１のとれた凌れた性質を
常温から両温に至るまで最大限に示す鋳物を得ることが
でき、こうして沓た鋳ｆ吻発用いることによシ、使用条
件がさらに過酷な？、６気タービンを設計ｊ−ることも
町り目となるなど多大な効果がちる。
る尚クロム鋼からなる鋳ｌ吻に、特定の１祖合せよりな
る熱処理を施すものであるから、本発明Ｖこよれば、そ
の素材である商クロム鋼の調４１のとれた凌れた性質を
常温から両温に至るまで最大限に示す鋳物を得ることが
でき、こうして沓た鋳ｆ吻発用いることによシ、使用条
件がさらに過酷な？、６気タービンを設計ｊ−ることも
町り目となるなど多大な効果がちる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重−駄比で、ＯＯ，０５〜０．２５慢、 Ｎｉ
Ｏ，３〜１．５％、 Ｏｒ ７．０〜９．５％、 Ｍｏ
１．０〜３．０５６ 、 ＶＯ，０５〜０．５０係、
Ｎ１）０．０１〜０．３０％、 Ｎ Ｏ，０１〜０．１
０％ を含む尚クロム鋼からなる鋳物に、イ、１０３０
〜１１３０°０の範囲の温度に加熱保持した後前記向ク
ロム鋼のフェライト析出ノーズ域の温度゛まで徐伶し、
その後前記フェライト析出ノーズ域の温度から室温まで
空冷する工程ｏ、９５０〜１０７０℃のボα囲の温度に
加熱保持した後前ｊ；ピ高クロム鋼のＭｓ点以下の温度
まで冷却するエイ呈 ハ、５５０〜７５０°Ｃの４・包囲の温度で第１段の焼
もどしを行う工程 二〇６８０〜７５０°Ｃの範囲の温度で第２段の焼もど
しを行う工程 ｆ：順次施工することによシ、高温強ザおよびじん注に
優れた鋳物を得ることを特徴とする高クロム鋼からなる
鋳物の熱処理方法。 （２ン 前記高クロム鋼は、Ｓｉ ０．７０係以下、Ｍ
ｎ０．１０〜０．８０ ％を含み、残部がＦｅおよび付
随的不純物よりなる特許請求の範囲第１項記載のθ：ｊ
クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法。 （３） 前記高クロム鋼は、Ｓｔ Ｏ，７０％以下、Ｍ
ｎ０．１０〜０．８０％、さらにＴａ Ｏ，０１〜Ｏ’
、１０ ％ 、 Ｗｏ、５０〜２．０ ％の２種のうち
少なくともいずれか１ねを含み、残部がＦｅおよび不随
的不純物よシなる特許請求の範囲第１項記載の高クロム
鋼からなる門！１；ツの１．過処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5634884A JPS60200912A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 高クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5634884A JPS60200912A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 高クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60200912A true JPS60200912A (ja) | 1985-10-11 |
Family
ID=13024720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5634884A Pending JPS60200912A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 高クロム鋼からなる鋳物の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60200912A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6196026A (ja) * | 1984-10-17 | 1986-05-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高温圧力容器用高クロム鋳鋼の熱処理方法 |
| JPS6260845A (ja) * | 1985-09-12 | 1987-03-17 | Toshio Fujita | 高温用蒸気タ−ビンロ−タ |
| JPS63270411A (ja) * | 1987-01-30 | 1988-11-08 | ウエスチングハウス・エレクトリック・コーポレーション | ９Ｃｒ−１Ｍｏ改質合金鋼の高温特性及び溶接性を改良する方法 |
| JPH02267217A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 高Ｃｒ系耐熱鋼の強化熱処理法 |
| JPH07118812A (ja) * | 1993-10-26 | 1995-05-09 | Hitachi Ltd | 耐熱鋳鋼タービンケーシング及びその製造法 |
| AT408350B (de) * | 1995-04-03 | 2001-10-25 | Japan Steel Works Ltd | Hitzebeständiger stahl |
| CN111621626A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-09-04 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种消除ZG25CrNiMo铸造低合金钢的铸态组织的热处理工艺方法 |
| CN111809022A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-10-23 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种提高ZG25CrNiMo铸造低合金钢的力学性能的热处理工艺方法 |
-
1984
- 1984-03-26 JP JP5634884A patent/JPS60200912A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN111809022A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-10-23 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种提高ZG25CrNiMo铸造低合金钢的力学性能的热处理工艺方法 |
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