JPS60195352A - 内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料供給制御装置Info
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- JPS60195352A JPS60195352A JP5018384A JP5018384A JPS60195352A JP S60195352 A JPS60195352 A JP S60195352A JP 5018384 A JP5018384 A JP 5018384A JP 5018384 A JP5018384 A JP 5018384A JP S60195352 A JPS60195352 A JP S60195352A
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- fuel injection
- fuel
- temperature
- ratio
- injection valve
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/008—Controlling each cylinder individually
- F02D41/0085—Balancing of cylinder outputs, e.g. speed, torque or air-fuel ratio
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/047—Taking into account fuel evaporation or wall wetting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/3094—Controlling fuel injection the fuel injection being effected by at least two different injectors, e.g. one in the intake manifold and one in the cylinder
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は吸入堅気を冷却するために副燃料噴射弁を付加
した内燃機関の燃料供給制御装置に関する。
した内燃機関の燃料供給制御装置に関する。
従来技術
各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁（単に、主噴射弁と
する）の外に、吸気管の上流たとえはサージタンクある
いはスロットルボディ近傍に副燃料噴射弁（単に、副噴
射弁とする）を設けた内燃機関は既に知られている。こ
の副噴射弁の燃料噴射によシ吸入空気を冷却して充填効
率を向上させ、従って、出力性能を向上させることがで
きる。つまシ、第１図に示すようＫ、吸入空気の温度Ｔ
ＨＡが低くなると、吸入空気重量Ｇａは大きくなり、従
りて翫出力トルクＴ１も向上する。ちなみに、吸気温Ｔ
ＨＡ ’ｉ ５０℃を２０’Ｃまで低下させると、吸入
空気１ｉＧａも出力トルク’ｒ１も５０−２０／２７３
＋ ５ｏ ＃９チ向上する。
する）の外に、吸気管の上流たとえはサージタンクある
いはスロットルボディ近傍に副燃料噴射弁（単に、副噴
射弁とする）を設けた内燃機関は既に知られている。こ
の副噴射弁の燃料噴射によシ吸入空気を冷却して充填効
率を向上させ、従って、出力性能を向上させることがで
きる。つまシ、第１図に示すようＫ、吸入空気の温度Ｔ
ＨＡが低くなると、吸入空気重量Ｇａは大きくなり、従
りて翫出力トルクＴ１も向上する。ちなみに、吸気温Ｔ
ＨＡ ’ｉ ５０℃を２０’Ｃまで低下させると、吸入
空気１ｉＧａも出力トルク’ｒ１も５０−２０／２７３
＋ ５ｏ ＃９チ向上する。
第２図は空燃比Ａ／Ｆ対出力トルクＴＩ比特性を示す。
第２図に示すように、空燃比Ａ／ Ｆ ｌｃ対して出力
トルクＴｌはあるところで（ａｌ ：出力空燃比と呼ぶ
）ピークとなシ、このピークよりリッチでもリーンでも
出力トルクＴｌは低くなる。また、吸気温が低くなると
、嬉１図で説明したように出力トルクＴ１は高くなる。
トルクＴｌはあるところで（ａｌ ：出力空燃比と呼ぶ
）ピークとなシ、このピークよりリッチでもリーンでも
出力トルクＴｌは低くなる。また、吸気温が低くなると
、嬉１図で説明したように出力トルクＴ１は高くなる。
たとえは吸気温がＴＨＡＨからＴＨＡＬ−ｉで低くなる
と、出力空燃比でのＴｌはｂｌからｂｔまで向上し４１
１分だけアップする。
と、出力空燃比でのＴｌはｂｌからｂｔまで向上し４１
１分だけアップする。
しかし、分配が悪化すると、たとえば仮に４気筒愼関で
平均空燃比は出力空燃比８□に合わせたが、この場合に
、２″Ａ筒の空燃比Ａ／Ｆ’がａ、に、残シ２気筒の空
燃比Ａ ／ Ｆがａ、になシ、分配がΔＶＦ′だけ悪化
したとすると、その時のトルクはるトルクを平均したト
ルクｂ、しか出なくなる。
平均空燃比は出力空燃比８□に合わせたが、この場合に
、２″Ａ筒の空燃比Ａ／Ｆ’がａ、に、残シ２気筒の空
燃比Ａ ／ Ｆがａ、になシ、分配がΔＶＦ′だけ悪化
したとすると、その時のトルクはるトルクを平均したト
ルクｂ、しか出なくなる。
結局、吸気温ＴＲＡ’ｉｉ低下させて出力性北向上全３
１１分だけねらっても、分配が悪化するとΔＴ２分だけ
しか向上しない。さらに分配が悪化すればｂｉよ）出力
トルクＴ１が低くなり、かえって１１１］唄射弁から燃
料を噴射させない方が出力トルクＴ１は高くなる場合が
ある。
１１分だけねらっても、分配が悪化するとΔＴ２分だけ
しか向上しない。さらに分配が悪化すればｂｉよ）出力
トルクＴ１が低くなり、かえって１１１］唄射弁から燃
料を噴射させない方が出力トルクＴ１は高くなる場合が
ある。
以上のように分配が悪化すると、副噴射弁の燃料噴射に
よシいくら吸入空気を冷却して吸入空気量Ｇａが増えて
も出力トルクＴｌは充分向上しない。
よシいくら吸入空気を冷却して吸入空気量Ｇａが増えて
も出力トルクＴｌは充分向上しない。
ところで、副噴射弁から噴射された燃料の一部は微粒化
し、吸入空気と共に吸入されるが、残υけ吸気管内壁に
付着し、内壁全仏わって流れ、吸気管分岐部で分岐し、
各気筒に吸入さｎることになるが、この付層燃料は各気
筒等分に吸入されず、空燃比分配が悪化するために冷却
効果を充分に発揮できないという問題点があった・ 発明の目的 本発明の目的は、上述の従来形における問題点に鑑み、
吸気管内壁温度に応じて副噴射弁の噴射割合を可変にす
ることによシ、たとえば、吸気管内壁温度が低く、各気
筒の分岐部に至るまでに、液状燃料の気化が充分期待で
きないような領域においては、副噴射弁の噴射割合を小
さくシ、逆に吸気管内壁温度が高いときには、液状燃料
による分配悪化が障害とならない範囲内で、副噴射弁の
噴射割合を増加させることによシ、所期の目的であると
ころの燃料の気化熱による吸気冷却効果を最大限に発揮
させることにある。たとえば、分配悪化によるエミッシ
冒ン、運転性悪化が顕著な軽負荷低回転では副噴射弁に
よる噴射割合を小さくし、分配悪化による諸性症低下が
少い高負荷高回転域では上記噴射割合を大きくすること
によシ、吸気冷却効果を十分発揮させ、従って、実質的
に空燃比分配を改善して出力性能全向上せしめることに
るる。
し、吸入空気と共に吸入されるが、残υけ吸気管内壁に
付着し、内壁全仏わって流れ、吸気管分岐部で分岐し、
各気筒に吸入さｎることになるが、この付層燃料は各気
筒等分に吸入されず、空燃比分配が悪化するために冷却
効果を充分に発揮できないという問題点があった・ 発明の目的 本発明の目的は、上述の従来形における問題点に鑑み、
吸気管内壁温度に応じて副噴射弁の噴射割合を可変にす
ることによシ、たとえば、吸気管内壁温度が低く、各気
筒の分岐部に至るまでに、液状燃料の気化が充分期待で
きないような領域においては、副噴射弁の噴射割合を小
さくシ、逆に吸気管内壁温度が高いときには、液状燃料
による分配悪化が障害とならない範囲内で、副噴射弁の
噴射割合を増加させることによシ、所期の目的であると
ころの燃料の気化熱による吸気冷却効果を最大限に発揮
させることにある。たとえば、分配悪化によるエミッシ
冒ン、運転性悪化が顕著な軽負荷低回転では副噴射弁に
よる噴射割合を小さくし、分配悪化による諸性症低下が
少い高負荷高回転域では上記噴射割合を大きくすること
によシ、吸気冷却効果を十分発揮させ、従って、実質的
に空燃比分配を改善して出力性能全向上せしめることに
るる。
発明の構成
上述の目的を達成するための本発明の構成は第３図に示
される。すなわち、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁
に加えて吸気通路の上流部に各気筒共通に設けられた副
燃料噴射弁全具備する内燃機関において、燃料噴射量演
算手段は機関の所定運転状態パラメータに応じて燃料噴
射量ｑを演算する。他方、吸気管内壁温度検出手段は機
関の吸気管内壁温度もしくはそれと相関ある温度′（Ｉ
ｌ−検出し、噴射割合演算手段は検出された吸気管内壁
温度もしくはそれと相関ある温度に応じて主燃料噴射弁
と副燃料噴射弁との噴射割合αを演算する。
される。すなわち、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁
に加えて吸気通路の上流部に各気筒共通に設けられた副
燃料噴射弁全具備する内燃機関において、燃料噴射量演
算手段は機関の所定運転状態パラメータに応じて燃料噴
射量ｑを演算する。他方、吸気管内壁温度検出手段は機
関の吸気管内壁温度もしくはそれと相関ある温度′（Ｉ
ｌ−検出し、噴射割合演算手段は検出された吸気管内壁
温度もしくはそれと相関ある温度に応じて主燃料噴射弁
と副燃料噴射弁との噴射割合αを演算する。
主燃料噴射実行手段は演算された噴射割合に応じて燃料
噴射量ｑよシ主燃料噴射ｆｔｑ （１−α）を演算し、
副燃料噴射量演算手段は演算された噴射割合αに応じて
燃料噴射量ｑより副燃料噴射量ｑαを演算する。そして
、主燃料噴射実行手段は主燃料噴射量ｑ（１−α）を主
燃料噴射弁よシ噴射し、副燃料噴射実行手段は副燃料噴
射量ｑαを副燃料噴射弁よシ噴射するものでおる。
噴射量ｑよシ主燃料噴射ｆｔｑ （１−α）を演算し、
副燃料噴射量演算手段は演算された噴射割合αに応じて
燃料噴射量ｑより副燃料噴射量ｑαを演算する。そして
、主燃料噴射実行手段は主燃料噴射量ｑ（１−α）を主
燃料噴射弁よシ噴射し、副燃料噴射実行手段は副燃料噴
射量ｑαを副燃料噴射弁よシ噴射するものでおる。
実施例
第４図以降の図面によシ本発明の詳細な説明する。
第４図は本発明に係る内燃機関の燃料供給制御装置の一
実流例金示す全体概要図である。第４図においては、４
気筒機関を想廻している。すなわち、機関本体ｌの各気
筒毎の分岐′＃ｔ２には主噴射弁３−１（３−２，３−
３，３−４）が設けられている。また、集合吸気管のた
とえばサージタンク４には副噴射弁５が設けられている
。つまｐ１副噴射弁５は各気筒共通である。６はエアフ
ローメータであって吸入空気量を直接計測して吸入空気
量に比例したアナログ電圧の電気信号を発生する。
実流例金示す全体概要図である。第４図においては、４
気筒機関を想廻している。すなわち、機関本体ｌの各気
筒毎の分岐′＃ｔ２には主噴射弁３−１（３−２，３−
３，３−４）が設けられている。また、集合吸気管のた
とえばサージタンク４には副噴射弁５が設けられている
。つまｐ１副噴射弁５は各気筒共通である。６はエアフ
ローメータであって吸入空気量を直接計測して吸入空気
量に比例したアナログ電圧の電気信号を発生する。
アイス） ＩＪピユータ７には、その軸がたとえばクラ
ンク角に換算して７２０°、３００凹転する毎に角度位
置イ百号を発生する２つの回転角センサ８゜９が設けら
れている。
ンク角に換算して７２０°、３００凹転する毎に角度位
置イ百号を発生する２つの回転角センサ８゜９が設けら
れている。
１１は集合吸気管もしくは分岐管２に設けられ制御回路
１０Ｆｉ、エア７０−メータ６、吸気管内壁温センサ１
１、回転角セン丈８，９の各信号全処理して主噴射弁３
−１〜３−４．副噴射弁５の制御等全行うものであって
、たとえにマイクロコンピュータによシ構成されている
。
１０Ｆｉ、エア７０−メータ６、吸気管内壁温センサ１
１、回転角セン丈８，９の各信号全処理して主噴射弁３
−１〜３−４．副噴射弁５の制御等全行うものであって
、たとえにマイクロコンピュータによシ構成されている
。
第５図は第４図の制御回路１０の砕細ｌズロノク回路図
である。第５図において、エアフローメータ６、吸気冒
内壁温センサ１】の各アナログ信号はマルチプレクサ１
０１を介してＡ ／ Ｄ変換器１０２に供給されている
。
である。第５図において、エアフローメータ６、吸気冒
内壁温センサ１】の各アナログ信号はマルチプレクサ１
０１を介してＡ ／ Ｄ変換器１０２に供給されている
。
回転角センサ８，９の各ノ（ルス信号は割込み要求信号
および基準タイミングイ８号音発生するためのタイミン
グ発生回路１０３に供給されている。
および基準タイミングイ８号音発生するためのタイミン
グ発生回路１０３に供給されている。
さらに、回転角センサ９のパルス信号は回転速度形成回
路１０４全介して入力インターフェイス１０５の所定位
置に供給される。回転速度形成回路１０４は、３０°Ｃ
Ａ毎に開閉１１１ｊ御されるダート、およびこのｙ−Ｈ
通過するクロック発生回路１０６のクロック信号ＣＬＫ
の）ぐルス数七創叙するカウンタからＭ底され、従って
、機関の回転速度に反比例した２通信号が形成されるこ
とになる。
路１０４全介して入力インターフェイス１０５の所定位
置に供給される。回転速度形成回路１０４は、３０°Ｃ
Ａ毎に開閉１１１ｊ御されるダート、およびこのｙ−Ｈ
通過するクロック発生回路１０６のクロック信号ＣＬＫ
の）ぐルス数七創叙するカウンタからＭ底され、従って
、機関の回転速度に反比例した２通信号が形成されるこ
とになる。
ＲＯＭ１０９には、メインルーチン、後述の割込みルー
チン等のプログラム、これらの処理に必要な種々の固定
データ、定数等が予め格納されている。
チン等のプログラム、これらの処理に必要な種々の固定
データ、定数等が予め格納されている。
ラッチ回路１１１−１、ダウンカウンタ１１２−１１
フリラグフロップ１１３−１、および駆動回路１１４−
１は主噴射弁３−１〜３−４に対して設けられ、ラッチ
回路１１１−２、ダウンカウンタ１１２−２．７リツデ
フロツ７”１１３−２、および駆動回路１１４−２は副
萼墳射弁５に対して設けられている。たとえば、副噴射
弁５の噴射量データＴが演其されると、このデータＴは
出力インターフェイス１１０全介してラッチ回路１１１
−２にセットされる。次いで、所定時間後の噴射開始タ
イミングにて噴射開始信号（ストローブ信号）Ｓ２が発
生すると、ラッチ回路１１１−２のデータがダウンカウ
ンタ１１２−２ ＶＣプリセットされると同時に、フリ
ンプフロッ７”１１３−２がセットされる。この結果、
駆動回路１１４−２が動作して副噴射弁５が付勢される
。この間、ダウンカウンタ１１２−２はクロックＮ十ｙ
ｋ行い、最後にダウンカウンタ１１２−２のキャリアウ
ド端子が１１”レベルとなると、フリソ７’ ７ ｏッ
７’１１３−２がリセットされて駆動回路１１３−２は
副噴射弁５の付勢を停止する。つ′！ｌ：９、上述の燃
料噴射時間Ｔだけ副噴射弁５は伺勢され、従って、燃料
噴射時間に応じた賞の付加的燃料が機関本体１の燃焼呈
に送込まれることになる。
フリラグフロップ１１３−１、および駆動回路１１４−
１は主噴射弁３−１〜３−４に対して設けられ、ラッチ
回路１１１−２、ダウンカウンタ１１２−２．７リツデ
フロツ７”１１３−２、および駆動回路１１４−２は副
萼墳射弁５に対して設けられている。たとえば、副噴射
弁５の噴射量データＴが演其されると、このデータＴは
出力インターフェイス１１０全介してラッチ回路１１１
−２にセットされる。次いで、所定時間後の噴射開始タ
イミングにて噴射開始信号（ストローブ信号）Ｓ２が発
生すると、ラッチ回路１１１−２のデータがダウンカウ
ンタ１１２−２ ＶＣプリセットされると同時に、フリ
ンプフロッ７”１１３−２がセットされる。この結果、
駆動回路１１４−２が動作して副噴射弁５が付勢される
。この間、ダウンカウンタ１１２−２はクロックＮ十ｙ
ｋ行い、最後にダウンカウンタ１１２−２のキャリアウ
ド端子が１１”レベルとなると、フリソ７’ ７ ｏッ
７’１１３−２がリセットされて駆動回路１１３−２は
副噴射弁５の付勢を停止する。つ′！ｌ：９、上述の燃
料噴射時間Ｔだけ副噴射弁５は伺勢され、従って、燃料
噴射時間に応じた賞の付加的燃料が機関本体１の燃焼呈
に送込まれることになる。
第６図の７０−チャートを参照して第４図の制御回路１
０の動作を説明する。第６図において、ステンｆ６０１
は所定クランク角たとえは１８（１）ＣＡ毎にスタート
し、ステップ６０２に進み、ここで、エアフローメータ
６から吸入空気ｆ１データＱおよび回転速度形成回路１
０４から回転速度データＮ。全取込む。ステップ６０３
では、データＱ 、Ｎ ｅにもとつく図示しない２次元
−ｔ２グを用いて基本噴射量ｑＢ全演鼻し、次いで、必
要な運転状態パラメータ業用いて補正側７Ｌｆ行って燃
料噴射崖５１を′ＯｉＬＭ、する。なお、この燃料噴射
量ｑは主噴射弁３−１〜３−４と副噴射弁５とから噴射
される燃料の酩菫を示している。
０の動作を説明する。第６図において、ステンｆ６０１
は所定クランク角たとえは１８（１）ＣＡ毎にスタート
し、ステップ６０２に進み、ここで、エアフローメータ
６から吸入空気ｆ１データＱおよび回転速度形成回路１
０４から回転速度データＮ。全取込む。ステップ６０３
では、データＱ 、Ｎ ｅにもとつく図示しない２次元
−ｔ２グを用いて基本噴射量ｑＢ全演鼻し、次いで、必
要な運転状態パラメータ業用いて補正側７Ｌｆ行って燃
料噴射崖５１を′ＯｉＬＭ、する。なお、この燃料噴射
量ｑは主噴射弁３−１〜３−４と副噴射弁５とから噴射
される燃料の酩菫を示している。
ステップ６０４では、吸気胃内壁温センサ１１よｐ吸気
管内壁温度データＴｉｎを取込み、ステップ６０５にて
、ｒ−タＴｉｎにもとづく１次元マツｆを用いて最適噴
射割合αを演算する。
管内壁温度データＴｉｎを取込み、ステップ６０５にて
、ｒ−タＴｉｎにもとづく１次元マツｆを用いて最適噴
射割合αを演算する。
ステップ６０６では、主噴射弁３−１〜３−４の噴射時
間τｍを τ□←ｑ（１−α） として演算して、ステップ６０７にてこの堀をラッチ回
路１１１−１にセットする。
間τｍを τ□←ｑ（１−α） として演算して、ステップ６０７にてこの堀をラッチ回
路１１１−１にセットする。
ステップ６０８では、主噴射弁３−１〜３−４の噴射時
間τＢｋ τ、←ｑα として演鼻して、ステップ６０９ＶＣてこのτｌ１（Ｉ
−ラッチ回路１１１−２にセットする。
間τＢｋ τ、←ｑα として演鼻して、ステップ６０９ＶＣてこのτｌ１（Ｉ
−ラッチ回路１１１−２にセットする。
そして、ステラ７”６１０にてこのルーテンｎｈ了する
。
。
このように、τｍ、τ８がラッチ回路１１１−１゜１１
１−２にそれぞれセットされると、所定タイミングにて
発生する噴射開始信号Ｓ、、Ｓ、によりラッチ回路１１
１−１，１１１−２のデータは。
１−２にそれぞれセットされると、所定タイミングにて
発生する噴射開始信号Ｓ、、Ｓ、によりラッチ回路１１
１−１，１１１−２のデータは。
ダウンカウンタ１１２−１．１１２−２にセットされて
噴射が実行されることＫなる。彦お、噴射開始信号Ｓ２
は副噴射弁近傍の吸入空気流速が大きいときに発生する
ように制御する方が分配比の点で有利である。また、通
常、噴射開始信号ＳＩは１８ Ｑ’ ＣＡ毎でなく、３
６０’ ＣＡ毎に発生し、各主噴射弁３−１〜３−４は
同時噴射される。
噴射が実行されることＫなる。彦お、噴射開始信号Ｓ２
は副噴射弁近傍の吸入空気流速が大きいときに発生する
ように制御する方が分配比の点で有利である。また、通
常、噴射開始信号ＳＩは１８ Ｑ’ ＣＡ毎でなく、３
６０’ ＣＡ毎に発生し、各主噴射弁３−１〜３−４は
同時噴射される。
なお、副噴射弁の噴射割合を決定する信号として、吸気
管内壁温度を用いたが、これの代りに液状燃料の生成と
相関関係にある信号、たとえば、機関の冷却水温、シリ
ンダブロック部の温度、エンジンルーム雰囲気温度等を
用いても、作用、効果に変わりはない◇ 発明の詳細 な説明したように本発明によれば、吸気管内壁温度に応
じて主噴射弁による噴射と副噴射弁による噴射との割合
を可変にしているために、十分吸気冷却効果が期待でき
、この結果、実質的に空燃比分配を改善でき、出力性能
を向上できる。
管内壁温度を用いたが、これの代りに液状燃料の生成と
相関関係にある信号、たとえば、機関の冷却水温、シリ
ンダブロック部の温度、エンジンルーム雰囲気温度等を
用いても、作用、効果に変わりはない◇ 発明の詳細 な説明したように本発明によれば、吸気管内壁温度に応
じて主噴射弁による噴射と副噴射弁による噴射との割合
を可変にしているために、十分吸気冷却効果が期待でき
、この結果、実質的に空燃比分配を改善でき、出力性能
を向上できる。
第１図に吸気温対出力トルク、吸入空気重量特性を示す
グラフ、第２図は空燃比対出力トルク特性を示すグラフ
、第３図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック
図、第４図は本発明に係る内燃機関の慾科供帖制御装置
の一実施例を示す全体概要図、第５図は第八図の劉硬１
回路１０の詳細なブロック回路図、第す図は第牛図の制
御回路１０の動作を説明するためのフローチャートであ
る。 ｌ・・・機関本体、３−１〜３−２・・・主燃料噴射弁
、５・・・副燃料噴射弁、６・・・エアフローメータ、
８゜９・・・回転角センサ、ｌＯ・・・制御回路。 第１図 第２図
グラフ、第２図は空燃比対出力トルク特性を示すグラフ
、第３図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック
図、第４図は本発明に係る内燃機関の慾科供帖制御装置
の一実施例を示す全体概要図、第５図は第八図の劉硬１
回路１０の詳細なブロック回路図、第す図は第牛図の制
御回路１０の動作を説明するためのフローチャートであ
る。 ｌ・・・機関本体、３−１〜３−２・・・主燃料噴射弁
、５・・・副燃料噴射弁、６・・・エアフローメータ、
８゜９・・・回転角センサ、ｌＯ・・・制御回路。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、各気筒毎に設けられた主燃料噴射弁に加えて吸気通
路の上流部に前記各気筒共通に設けられた副燃料噴射弁
を具備する内燃機関において、該機関の所定運転状態ノ
４ラメータに応じて燃料噴射量を演算する燃料噴射量演
算手段、前記機関の吸気管内壁温度もしくはそれと相関
ある温度を検出する吸気管内壁温度検出手段、該検出さ
れた吸気管内壁温度もしくはそれと相関ある温度に応じ
て主燃料噴射弁と前記副燃料噴射弁との噴射割合を演算
する噴射割合演算手段、該演算された噴射割合に応じて
前記燃料噴射量よｐ主燃料噴射量を演算する主燃料噴射
量演算手段、前記演算された噴射割合に応じて前記燃料
噴射量よシ副燃料噴射量を演算する副燃料噴射量演算手
段、θＩＪ配主燃料臓射量を前記主燃料噴射弁よシ噴射
する主燃料噴射実行手段、および前記副燃料噴射量を前
記副燃料噴射弁よシ噴射する副燃料噴射実行手段を具備
する内燃機関の燃料供給制御装置。 ２、前記噴射割合演算手段が、前記吸気管内壁温度もし
くはそれと相関ある温度が高いときに前記副燃料噴射割
合を大きく、他方、前記吸気管内壁温度もしくはそれと
相関ある温度が低いときに前記副燃料噴射割合を小さく
演算する特許請求の範囲第１項に記数の内燃機関の燃料
供給制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5018384A JPS60195352A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5018384A JPS60195352A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60195352A true JPS60195352A (ja) | 1985-10-03 |
Family
ID=12852072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5018384A Pending JPS60195352A (ja) | 1984-03-17 | 1984-03-17 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60195352A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197056U (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-28 | ||
| JPH01240742A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-26 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料供給装置 |
| JPH02119655A (ja) * | 1988-10-29 | 1990-05-07 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料供給装置 |
| JP2011052588A (ja) * | 2009-09-01 | 2011-03-17 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃焼制御装置 |
-
1984
- 1984-03-17 JP JP5018384A patent/JPS60195352A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197056U (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-28 | ||
| JPH01240742A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-26 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料供給装置 |
| JPH02119655A (ja) * | 1988-10-29 | 1990-05-07 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料供給装置 |
| JP2011052588A (ja) * | 2009-09-01 | 2011-03-17 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃焼制御装置 |
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